本發(fā)明涉及適合于食品罐、飲料罐的制造中所使用的罐容器材料的高強(qiáng)度鋼板及其制造方法。本發(fā)明的高強(qiáng)度鋼板具有特別優(yōu)良的成形性，因此能夠適合應(yīng)用于制造易開封蓋(EOE)、焊接罐體。
背景技術(shù)：
：作為用于制造飲料罐、食品罐的、成形為蓋、底、三片罐的主體等的罐用鋼板，有時(shí)使用被稱為DR(DoubleReduced，二次冷軋)材料的鋼板。DR材料是指退火后再次進(jìn)行冷軋而制造的鋼板。與僅進(jìn)行軋制率小的表面光軋的SR(SingleReduced，一次冷軋)材料相比，DR材料能夠容易地在硬質(zhì)化的同時(shí)使板厚變薄。近年來，從降低環(huán)境負(fù)荷和削減成本的觀點(diǎn)出發(fā)，謀求削減用于飲料罐、食品罐的鋼板的使用量。因此，將鋼板的薄壁化容易的DR材料用作罐用鋼板的期望越來越大。但是，DR材料因加工硬化而硬質(zhì)化，因此，一般成形性低，為了使DR材料適合用作罐用鋼板，需要改善DR材料的成形性。例如，在專利文獻(xiàn)1、2中提出了改善了成形性的DR材料。在專利文獻(xiàn)1中提出了一種DR鋼，其特征在于，以質(zhì)量％計(jì)含有C：0.02％～0.06％、Si：0.03％以下、Mn：0.05％～0.5％、P：0.02％以下、S：0.02％以下、Al：0.02％～0.10％、N：0.008％～0.015％、余量由Fe和不可避免的雜質(zhì)構(gòu)成的鋼板中的固溶N量(Ntotal-NasAlN)為0.006％以上，時(shí)效處理后的軋制方向的總伸長率值為10％以上，時(shí)效處理后的板寬方向的總伸長率值為5％以上，并且，時(shí)效處理后的平均蘭克福特值為1.0以下。在專利文獻(xiàn)2中提出了一種凸緣成形性優(yōu)良的高強(qiáng)度焊接罐用薄鋼板，其特征在于，以質(zhì)量％計(jì)，含有C：大于0.04％且0.08％以下、Si：0.02％以下、Mn：1.0％以下、P：0.04％以下、S：0.05％以下、Al：0.1％以下、N：0.005～0.02％以下，固溶于鋼板中的固溶C和固溶N的總量滿足50ppm≤固溶C+固溶N≤200ppm的關(guān)系，鋼板中的固溶C為50ppm以下，鋼板中的固溶N為50ppm以上，余量由Fe和不可避免的雜質(zhì)構(gòu)成?，F(xiàn)有技術(shù)文獻(xiàn)專利文獻(xiàn)專利文獻(xiàn)1：國際公開第2008/018531號(hào)專利文獻(xiàn)2：日本特開2002-294399號(hào)公報(bào)技術(shù)實(shí)現(xiàn)要素：發(fā)明所要解決的問題但是，上述現(xiàn)有技術(shù)中存在如下所示的問題。在專利文獻(xiàn)1所記載的技術(shù)中，根據(jù)EOE罐的鉚釘加工的段數(shù)等條件不一定可以得到良好的成形性。另外，在專利文獻(xiàn)1所記載的技術(shù)中，三片罐的凸緣加工性等加工性并不充分。在專利文獻(xiàn)2所記載的技術(shù)中，用于制造EOE罐所需的鉚釘成形性不充分。另外，為了降低固溶C量而需要長時(shí)間的過時(shí)效處理，制造效率降低。本發(fā)明是鑒于上述情況而完成的，其目的在于解決上述現(xiàn)有技術(shù)的問題并提供一種具有良好的成形性(加工性)和強(qiáng)度的高強(qiáng)度鋼板及其制造方法。用于解決問題的方法本發(fā)明人們?yōu)榱私鉀Q上述問題進(jìn)行了深入研究。結(jié)果發(fā)現(xiàn)，通過優(yōu)化鋼成分、熱軋條件、冷軋條件、退火條件和二次冷軋條件(DR條件)，可使時(shí)效處理后的軋制直角方向的拉伸強(qiáng)度為530MPa以上，伸長率為7％以上。此外發(fā)現(xiàn)，鐵素體平均粒徑、板厚1/4部的位錯(cuò)密度有助于兼顧上述拉伸強(qiáng)度和上述伸長率，從而完成了本發(fā)明。具體而言，本發(fā)明如下所述。(1)一種高強(qiáng)度鋼板，其特征在于，具有以質(zhì)量％計(jì)含有C：0.010％以上且0.080％以下、Si：0.05％以下、Mn：0.10％以上且0.70％以下、P：0.03％以下、S：0.020％以下、Al：0.005％以上且0.070％以下、N：0.0120％以上且0.0180％以下、余量由Fe和不可避免的雜質(zhì)構(gòu)成的成分組成，所含有的上述N中，作為固溶N的N含量為0.0100％以上，鐵素體平均粒徑為7.0μm以下，自表面起板厚的1/4深度位置的位錯(cuò)密度為4.0×1014m-2以上且2.0×1015m-2以下，時(shí)效處理后的軋制直角方向的拉伸強(qiáng)度為530MPa以上，伸長率為7％以上。(2)一種(1)所述的高強(qiáng)度鋼板的制造方法，其特征在于，具有：熱軋工序，將鋼坯在1180℃以上的加熱溫度進(jìn)行加熱，將熱軋終軋溫度設(shè)定為820～900℃進(jìn)行軋制，在640℃以下的卷取溫度進(jìn)行卷??；一次冷軋工序，上述熱軋工序后，進(jìn)行酸洗，以85％以上的軋制率進(jìn)行冷軋；退火工序，上述一次冷軋工序后，在620℃以上且690℃以下進(jìn)行退火；和二次冷軋工序，上述退火工序后，進(jìn)行軋制率為8～20％的二次冷軋。發(fā)明效果本發(fā)明的高強(qiáng)度鋼板由特定的成分組成構(gòu)成，鐵素體平均粒徑為7.0μm以下，自表面起板厚的1/4深度位置的位錯(cuò)密度為4.0×1014m-2以上且2.0×1015m-2以下，由此，時(shí)效處理后的軋制直角方向的拉伸強(qiáng)度為530MPa以上，伸長率為7％以上。如上所述，本發(fā)明的高強(qiáng)度鋼板具有高成形性，因此，也能夠適合應(yīng)用于實(shí)施鉚釘加工、凸緣加工進(jìn)行成形的用途中。特別是，本發(fā)明的高強(qiáng)度鋼板的拉伸強(qiáng)度為530MPa以上，具有充分的強(qiáng)度，因此，與以往的鋼板相比，即使抑制板厚也可形成高品質(zhì)的罐體、罐蓋。通過使板厚變薄，能夠?qū)崿F(xiàn)資源節(jié)約化、低成本化。另外，在成形性和強(qiáng)度方面優(yōu)良的本發(fā)明的高強(qiáng)度鋼板不僅能夠期待應(yīng)用于各種金屬罐，而且還能夠期待應(yīng)用于干電池內(nèi)裝罐、各種家電電氣部件、汽車用部件等廣泛的范圍。具體實(shí)施方式以下，對本發(fā)明的實(shí)施方式進(jìn)行說明。需要說明的是，本發(fā)明并非限定于下述實(shí)施方式。本發(fā)明的高強(qiáng)度鋼板具有特定的成分組成，并且被調(diào)節(jié)成鐵素體平均粒徑、板厚1/4位置的位錯(cuò)密度處于特定的范圍。其結(jié)果是，本發(fā)明的高強(qiáng)度鋼板為高強(qiáng)度并且成形性優(yōu)良。以下，對成分組成、鐵素體平均粒徑、板厚1/4位置的位錯(cuò)密度、高強(qiáng)度鋼板的材質(zhì)(高強(qiáng)度、高成形性)、高強(qiáng)度鋼板的制造方法依次進(jìn)行說明。<成分組成>本發(fā)明的高強(qiáng)度鋼板具有如下成分組成：以質(zhì)量％計(jì)，含有C：0.010％以上且0.080％以下、Si：0.05％以下、Mn：0.10％以上且0.70％以下、P：0.03％以下、S：0.020％以下、Al：0.005％以上且0.070％以下、N：0.0120％以上且0.0180％以下，余量由Fe和不可避免的雜質(zhì)構(gòu)成。并且，所含有的上述N中，作為固溶N的N含量為0.0100％以上。以下，對各成分進(jìn)行說明。在下述說明中，“％”是指“質(zhì)量％”。C：0.010％以上且0.080％以下C是有助于提高鋼板的強(qiáng)度的元素。通過將C含量設(shè)定為0.010％以上，能夠使時(shí)效處理后的軋制直角方向的拉伸強(qiáng)度為530MPa以上。C含量超過0.080％時(shí)，時(shí)效處理后的軋制直角方向的伸長率降低至小于7％，鋼板的凸緣加工性、鉚釘成形性降低。因此，需要將C含量設(shè)定為0.080％以下。從確保良好的凸緣加工性、鉚釘成形性的觀點(diǎn)出發(fā)，優(yōu)選將C含量設(shè)定為小于0.040％。C含量越多越能夠使鐵素體平均粒徑微細(xì)化，因此，為了使鋼板高強(qiáng)度，優(yōu)選將C含量設(shè)定為0.020％以上。Si：0.05％以下鋼板含有大量Si時(shí)，因表面富集使鋼板的表面處理性劣化，鋼板的耐腐蝕性降低。因此，Si含量需要設(shè)定為0.05％以下。優(yōu)選為0.03％以下。Mn：0.10％以上且0.70％以下Mn具有通過固溶強(qiáng)化使鋼板的硬度提高的效果。另外，Mn通過形成MnS而具有防止因鋼中所含的S引起的熱延展性降低的效果。為了得到上述效果，需要將Mn含量設(shè)定為0.10％以上。此外，Mn具有使粒徑微細(xì)化的效果，因此，優(yōu)選將Mn含量設(shè)定為0.20％以上。此外，通過降低N的擴(kuò)散速度，具有抑制AlN的生成而容易確保固溶N的效果，特別是在使拉伸強(qiáng)度高強(qiáng)度化至590MPa以上時(shí)是有效的。因此，進(jìn)一步優(yōu)選將Mn含量設(shè)定為大于0.50％。另外，添加過量Mn時(shí)，不僅上述效果飽和，而且伸長率顯著降低，因此，Mn含量設(shè)定為0.70％以下。P：0.03％以下含有大量P時(shí)，因過度的硬質(zhì)化、中央偏析而使得成形性降低。另外，含有大量P時(shí)，耐腐蝕性降低。因此，P含量設(shè)定為0.03％以下。優(yōu)選為0.02％以下。S：0.020％以下S在鋼中形成硫化物而使鋼板的熱延展性降低。因此，S含量設(shè)定為0.020％以下。優(yōu)選為0.015％以下。Al：0.005％以上且0.070％以下Al是作為脫氧劑而添加的元素。為了得到上述效果，需要將Al含量設(shè)定為0.005％以上。由于Al與N形成AlN而使鋼中的固溶N減少。固溶N減少時(shí)，鋼板的強(qiáng)度降低，因此，Al含量設(shè)定為0.070％以下。從穩(wěn)定地確保0.0100％以上的固溶N量的觀點(diǎn)出發(fā)，優(yōu)選將Al含量設(shè)定為0.020％以下，更優(yōu)選設(shè)定為0.018％以下。N：0.0120％以上且0.0180％以下、固溶N：0.0100％以上N通過以固溶N的方式存在而有助于鋼板的高強(qiáng)度化。此外，通過存在0.010％以上的固溶N，二次冷軋時(shí)位錯(cuò)的導(dǎo)入得以促進(jìn)，高強(qiáng)度化與成形性的平衡提高。為了上述效果，需要將作為固溶N的N含量設(shè)定為0.0100％以上。進(jìn)一步優(yōu)選為0.0120％以上。并且，為了使固溶N為0.0100％以上，需要將N含量設(shè)定為0.0120％以上。優(yōu)選的是N含量為大于0.0130％。為了使固溶N穩(wěn)定地為0.0120％以上，優(yōu)選組合下述中的一個(gè)以上的條件來抑制制造工序中的AlN的生成，所述條件為：(1)含有大于0.50％的Mn；(2)將熱軋中的卷取溫度設(shè)定為640℃以下、優(yōu)選設(shè)定為600℃以下、進(jìn)一步優(yōu)選設(shè)定為580℃以下；(3)將退火溫度設(shè)定為690℃以下、進(jìn)一步優(yōu)選設(shè)定為低于680℃。為了在作為形成更高的罐強(qiáng)度或者進(jìn)一步薄壁化的情況而使拉伸強(qiáng)度高強(qiáng)度化至600MPa以上的情況下形成伸長率為10％以上的高成形性，優(yōu)選組合全部三個(gè)條件。另一方面，含有大量N時(shí)，伸長率降低，鉚釘成形性、凸緣加工性均降低。因此，N含量設(shè)定為0.0180％以下。優(yōu)選為0.0170％以下。使N含量為上述范圍時(shí)，作為固溶N的N含量為0.0180％以下。上述必要成分以外的余量為鐵和不可避免的雜質(zhì)。<鐵素體平均粒徑：7.0μm以下>對于滿足上述成分組成并且板厚1/4深度位置的位錯(cuò)密度處于特定的范圍的鋼板而言，通過將鐵素體晶粒微細(xì)化至鐵素體平均粒徑為7.0μm以下，由此，高強(qiáng)度化與成形性的平衡提高。此外，通過將鐵素體平均粒徑微細(xì)化，還具有抑制加工后的表面粗糙的優(yōu)點(diǎn)。因此，鐵素體平均粒徑優(yōu)選為6.5μm以下。需要說明的是，鐵素體平均粒徑采用通過實(shí)施例所記載的方法測定的值。退火后的鐵素體粒徑越微細(xì)則二次冷軋中的位錯(cuò)的導(dǎo)入越得以促進(jìn)，即使以更低的軋制率也能夠得到高強(qiáng)度，因此，高強(qiáng)度化與成形性的平衡進(jìn)一步提高。考慮到比較退火后(二次冷軋前)和二次冷軋后的鐵素體平均粒徑時(shí)二次冷軋后的鐵素體平均粒徑會(huì)減小，為了得到上述效果，二次冷軋后的鐵素體平均粒徑進(jìn)一步優(yōu)選為6.0μm以下。鐵素體平均粒徑的下限值沒有特別限定，變得過度微細(xì)時(shí)，高強(qiáng)度化與成形性的平衡降低，出于上述原因，優(yōu)選為1.0μm以上。需要說明的是，本發(fā)明的鋼組織以鐵素體為主體，鐵素體相為98體積％以上。<板厚1/4位置的位錯(cuò)密度：4.0×1014m-2以上且2.0×1015m-2以下>在本發(fā)明中，為了兼顧鋼板的強(qiáng)度和成形性，鋼板內(nèi)的位錯(cuò)密度的控制很重要。在本發(fā)明中，為了高強(qiáng)度化，需要將板厚1/4深度位置的位錯(cuò)密度設(shè)定為4.0×1014m-2以上。過量的位錯(cuò)密度在成形時(shí)會(huì)誘發(fā)孔隙的生成，使鋼板的成形性降低。因此，需要將上述位錯(cuò)密度設(shè)定為2.0×1015m-2以下。為了使位錯(cuò)密度為上述范圍，特別是使固溶N量為0.0100％以上、優(yōu)選為0.0120％以上、使鐵素體平均粒徑為7.0μm以下、優(yōu)選為6.5μm以下，進(jìn)一步優(yōu)選為6.0μm以下很重要。需要說明的是，板厚1/4位置的位錯(cuò)密度采用通過實(shí)施例所記載的方法測定的值。<材質(zhì)>本發(fā)明的高強(qiáng)度鋼板具有上述成分組成，鐵素體平均粒徑被調(diào)節(jié)成7.0μm以下，板厚1/4位置的位錯(cuò)密度被調(diào)節(jié)成4.0×1014m-2以上且2.0×1015m-2以下，因此，為高強(qiáng)度的同時(shí)具有高成形性。通常，在鋼板的厚度薄的情況下，非常難以兼顧高強(qiáng)度和高成形性?！昂穸缺　笔侵笧?.26mm以下。本發(fā)明的情況下，連板厚為0.12mm的鋼板都能夠兼顧高強(qiáng)度和高成形性。高強(qiáng)度是指時(shí)效處理后的軋制直角方向的拉伸強(qiáng)度為530MPa以上。如果上述拉伸強(qiáng)度為530MPa以上，則在成形為罐蓋、罐體時(shí)，能夠確保充分的罐體強(qiáng)度。上述拉伸強(qiáng)度優(yōu)選為550MPa以上，進(jìn)一步優(yōu)選為590MPa以上。上述拉伸強(qiáng)度為550MPa以上時(shí)，即使在厚度特別薄的情況下也能夠兼顧高強(qiáng)度和高成形性?！昂穸忍貏e薄”是指為0.18mm以下。高成形性是指時(shí)效處理后的軋制直角方向的伸長率為7％以上。如果上述伸長率為7％以上，則在將本發(fā)明的高強(qiáng)度鋼板應(yīng)用于罐體、EOE罐時(shí)，能夠充分地確保罐體的制造所要求的凸緣加工性、EOE罐的制造所要求的鉚釘成形性。拉伸強(qiáng)度為550MPa以上的高強(qiáng)度的情況下，進(jìn)一步要求成形性，因此，時(shí)效處理后的軋制直角方向的伸長率優(yōu)選為10％以上。需要說明的是，在成形罐時(shí)，多數(shù)情況下在鋼板上燒結(jié)涂裝后對鋼板進(jìn)行成形，因此，需要對相當(dāng)于燒結(jié)涂裝的時(shí)效處理后的材質(zhì)進(jìn)行評價(jià)。<高強(qiáng)度鋼板的制造方法>以下，對本發(fā)明的高強(qiáng)度鋼板的制造方法的一例進(jìn)行說明。本發(fā)明的高強(qiáng)度鋼板能夠通過具有熱軋工序、一次冷軋工序、退火工序和二次冷軋工序的方法來制造。以下，對各工序進(jìn)行說明。熱軋工序熱軋工序是指如下工序：將固溶N以外具有上述成分組成的鋼坯(固溶N可以滿足也可以不滿足)在1180℃以上的加熱溫度進(jìn)行加熱，將熱軋終軋溫度設(shè)定為820～900℃進(jìn)行軋制，在640℃以下的卷取溫度進(jìn)行卷取。鋼坯加熱溫度過低時(shí)，AlN的一部分未熔化，固溶N量降低。因此，將加熱溫度設(shè)定為1180℃以上。優(yōu)選為1200℃以上。加熱溫度的上限沒有特別規(guī)定，但加熱溫度過高時(shí)，有時(shí)會(huì)產(chǎn)生過量的氧化皮而在產(chǎn)品表面產(chǎn)生缺陷。因此，加熱溫度優(yōu)選設(shè)定為1300℃以下。熱軋終軋溫度高于900℃時(shí)，熱軋板中的粒徑變得粗大，由此，退火板中的粒徑變得粗大，鋼板的硬度降低。因此，熱軋終軋溫度設(shè)定為900℃以下。熱軋終軋溫度低于820℃時(shí)，成為Ar3相變點(diǎn)以下的軋制，因生成粗大晶粒、殘留加工組織使得成形性降低。因此，熱軋終軋溫度設(shè)定為820℃以上。優(yōu)選為840℃以上。卷取溫度超過640℃時(shí)，卷取中生成大量AlN而固溶N量降低。另外，卷取溫度超過640℃時(shí)，熱軋板的粒徑變得粗大，由此退火后的粒徑也粗大化。因此，卷取溫度設(shè)定為640℃以下。優(yōu)選為600℃以下、進(jìn)一步優(yōu)選為580℃以下。卷取溫度的下限沒有特別限定，卷取溫度過低時(shí)，有時(shí)冷卻中的溫度變動(dòng)增大，拉伸強(qiáng)度、伸長率的變動(dòng)增大。因此，優(yōu)選將卷取溫度設(shè)定為500℃以上。一次冷軋工序一次冷軋工序是指如下工序：熱軋工序后，進(jìn)行酸洗，以85％以上的軋制率進(jìn)行一次冷軋。酸洗條件只要能夠除去表層氧化皮即可，條件沒有特別規(guī)定?？梢酝ㄟ^常規(guī)方法進(jìn)行酸洗。通過適當(dāng)?shù)卣{(diào)節(jié)一次冷軋的軋制率，能夠使退火后的粒徑微細(xì)化，提高拉伸強(qiáng)度與伸長率的平衡。為了得到上述效果，將軋制率設(shè)定為85％以上。但是，軋制率變得過大時(shí)，拉伸強(qiáng)度、伸長率的面內(nèi)各向異性增大，成形性降低。因此，本工序中的軋制率優(yōu)選設(shè)定為小于91.5％。退火工序退火工序是指如下工序：冷軋工序后，在620℃以上且690℃以下的退火溫度進(jìn)行退火。為了確保成形性，需要在退火中充分再結(jié)晶。因此，退火溫度需要設(shè)定為620℃以上。退火溫度過高時(shí)，鐵素體平均粒徑粗大化，拉伸強(qiáng)度與伸長率的平衡降低。因此，退火溫度設(shè)定為690℃以下。退火溫度升高時(shí)，生成AlN，固溶N量容易降低，因此，優(yōu)選將退火溫度設(shè)定為680℃以下。退火方法沒有特別限定，從材質(zhì)的均勻性的觀點(diǎn)出發(fā)，優(yōu)選連續(xù)退火法。需要說明的是，退火工序中的保持時(shí)間沒有特別限定，從鋼板溫度的均勻性的觀點(diǎn)出發(fā)，優(yōu)選為5秒以上，從防止鐵素體平均粒徑的粗大化的觀點(diǎn)出發(fā)，優(yōu)選為90秒以下。二次冷軋(DR軋制)工序二次冷軋工序是指如下工序：退火工序后，進(jìn)行軋制率為8～20％的二次冷軋。退火后的鋼板通過二次軋制而高強(qiáng)度化。另外，鋼板的厚度通過二次軋制變薄。為了使自表面起板厚1/4深度位置的位錯(cuò)密度升高而得到高強(qiáng)度的鋼板，將二次冷軋時(shí)的軋制率(DR率)設(shè)定為8％以上。DR率過高時(shí)，位錯(cuò)密度過度升高，成形性劣化。因此，將DR率設(shè)定為20％以下。在尤其要求成形性的情況下，優(yōu)選將DR率設(shè)定為15％以下。通過上述可以得到本發(fā)明的高強(qiáng)度鋼板。即使對在此得到的鋼板進(jìn)行鍍敷、化學(xué)轉(zhuǎn)化處理等表面處理也不會(huì)喪失發(fā)明效果。實(shí)施例熔煉具有表1所示的鋼符號(hào)A～N的成分組成、余量由Fe和不可避免的雜質(zhì)構(gòu)成的鋼，得到鋼坯。將所得到的鋼坯在表2所示的條件下加熱后，進(jìn)行熱軋，通過酸洗除去氧化皮，然后以表2所示的一次冷軋率進(jìn)行一次冷軋，在連續(xù)退火爐中在各退火溫度進(jìn)行退火，以各二次冷軋率進(jìn)行二次冷軋(DR軋制)，得到板厚為0.15～0.26mm的鋼板(鋼板符號(hào)No.1～22)。對所得到的鋼板的雙面實(shí)施單面2.8g/m2的鍍錫，對該鍍錫鋼板通過下述方法進(jìn)行特性評價(jià)。固溶N量固溶N量通過從總N量減去通過利用10％Br甲醇的萃取分析測定的NasAlN量來評價(jià)。時(shí)效處理后的軋制直角方向的拉伸強(qiáng)度、伸長率在210℃進(jìn)行10分鐘的相當(dāng)于燒結(jié)涂裝的時(shí)效處理后，從軋制直角方向裁取JIS5號(hào)拉伸試驗(yàn)片，依照J(rèn)ISZ2241，對拉伸強(qiáng)度和伸長率(總伸長率)進(jìn)行評價(jià)。鐵素體平均粒徑嵌入軋制方向截面，研磨后，利用硝酸乙醇溶液進(jìn)行腐蝕而使晶界顯現(xiàn)后，依照J(rèn)ISG0551，通過切割法測定平均結(jié)晶粒徑，對鐵素體平均粒徑進(jìn)行評價(jià)。位錯(cuò)密度位錯(cuò)密度通過Williamson-Hall法(威廉姆森霍爾法)進(jìn)行測定。即，在板厚1/4深度位置測定(110)(211)(220)面的衍射峰的半峰寬，使用未應(yīng)變Si試樣的半峰寬進(jìn)行校正后，求出應(yīng)變?chǔ)?，通過ρ＝14.4ε2/(0.25×10-9)2來評價(jià)位錯(cuò)密度(m-2)。EOE鉚釘成形性在210℃進(jìn)行10分鐘的相當(dāng)于燒結(jié)涂裝的時(shí)效處理后，成形出EOE拉手安裝用鉚釘，對鉚釘成形性進(jìn)行評價(jià)。鉚釘成形通過三個(gè)階段的壓制加工進(jìn)行，鼓凸成形后進(jìn)行減徑(拉深)加工而成形出直徑為4.0mm、高度為2.5mm的圓柱形鉚釘。將在鉚釘表面產(chǎn)生褶皺、裂紋的情況評價(jià)為“×”、將沒有產(chǎn)生褶皺、裂紋的情況評價(jià)為“○”。罐體凸緣性在210℃進(jìn)行10分鐘的相當(dāng)于燒結(jié)涂裝的時(shí)效處理后，通過縫焊進(jìn)行外徑為52.8mm的罐體成形，將端部縮頸加工至外徑為50.4mm后進(jìn)行凸緣加工至外徑為55.4mm，對有無凸緣裂紋產(chǎn)生進(jìn)行評價(jià)。罐體成形制成190g飲料罐大小，沿著鋼板軋制方向進(jìn)行焊接。縮頸加工通過模具縮頸(ダ亻ネツク)方式進(jìn)行，凸緣加工通過旋轉(zhuǎn)凸緣方式進(jìn)行。將在凸緣加工部產(chǎn)生裂紋的情況評價(jià)為“×”，將沒有產(chǎn)生裂紋的情況評價(jià)為“○”。罐體強(qiáng)度對上述縮頸加工、凸緣加工得到的樣品卷緊蓋，制作出罐體，通過壓痕試驗(yàn)測定罐體強(qiáng)度。對作為與焊接部相反側(cè)的罐體部中央，按壓前端半徑為10mm、長度為42mm的壓頭，測定罐體部發(fā)生壓曲時(shí)的載荷，為70N以上時(shí)視為罐體強(qiáng)度良好而評價(jià)為“○”、將低于70N評價(jià)為“×”。需要說明的是，將凸緣加工中產(chǎn)生裂紋而不能制作成罐體的樣品設(shè)為“-”。將結(jié)果示于表3中。本發(fā)明例中，均是拉伸強(qiáng)度為530MPa以上、伸長率為7％以上、鐵素體晶粒徑為7.0μm以下、板厚1/4深度位置的位錯(cuò)密度為4.0×1014m-2以上且2.0×1015m-2以下、鋼板強(qiáng)度和成形性優(yōu)良。另一方面，在比較例中，上述特性中某一種以上差。表1(質(zhì)量％)鋼符號(hào)CSiMnPSAIN備注A0.0340.010.240.0120.0110.0150.0155本發(fā)明例B0.0200.020.300.0140.0100.0120.0144本發(fā)明例C0.0390.010.140.0090.0130.0100.0163本發(fā)明例D0.0350.010.580.0130.0090.0180.0122本發(fā)明例E0.0280.010.700.0080.0080.0080.0175本發(fā)明例F0.0780.010.350.0100.0090.0190.0132本發(fā)明例G0.0830.010.260.0130.0120.0150.0132比較例H0.0050.010.220.0110.0100.0160.0149比較例10.0360.010.250.0090.0120.0120.0191比較例J0.0310.010.350.0100.0080.0900.0038比較例K0.0340.010.350.0130.0100.0230.0149本發(fā)明例L0.0420.010.260.0150.0110.0160.0126本發(fā)明例M0.0220.010.610.0130.0090.0180.0153本發(fā)明例N0.0350.010.510.0120.0100.0170.0148本發(fā)明例表2表3當(dāng)前第1頁1 2 3