本發(fā)明涉及具有優(yōu)異的耐腐蝕性和與SUH409L同等以上的加工性的鐵素體系不銹鋼板。

背景技術(shù)：

由于鐵素體系不銹鋼具有優(yōu)異的耐腐蝕性且省資源，所以使用于以汽車排氣系統(tǒng)部件、建材、廚房器具以及家電部件等為首的各種用途。鐵素體系不銹鋼含有的最重要的合金元素是Cr。一般來說，當(dāng)使Cr含量增加時(shí)，耐腐蝕性會(huì)提高，但加工性會(huì)下降。由于該特征，加工性優(yōu)異但耐腐蝕性差的低Cr系鋼種(代表性鋼種為SUH409L(日本工業(yè)標(biāo)準(zhǔn)JIS G 4312：2011，11mass％Cr-0.3mass％Ti))和加工性差但耐腐蝕性優(yōu)異的中Cr系鋼種(代表性鋼種為SUS430(日本工業(yè)標(biāo)準(zhǔn)JIS G 4305：2012，16mass％Cr))經(jīng)常根據(jù)用途而區(qū)別使用。

近年來，伴隨著家庭用電子產(chǎn)品中的設(shè)計(jì)的多樣化，出現(xiàn)了具有復(fù)雜的形狀的部件。其中，如果將鐵素體系不銹鋼應(yīng)用于特別要求耐腐蝕性的部件，則在長(zhǎng)期間內(nèi)不需要維護(hù)，能夠削減生命周期成本。從加工為復(fù)雜的形狀的觀點(diǎn)來看，可認(rèn)為應(yīng)用加工性優(yōu)異的SUH409L是適當(dāng)?shù)摹Ｈ欢?，由于SUH409L的耐腐蝕性是不夠的，所以難以應(yīng)用于上述部件。因此，需要具有優(yōu)異的耐腐蝕性，還具有與SUH409L同等以上的優(yōu)異的加工性的鐵素體系不銹鋼。

關(guān)于耐腐蝕性和加工性各自的提高，在專利文獻(xiàn)1、專利文獻(xiàn)2中有記載。在專利文獻(xiàn)1中，公開了表面特性和耐腐蝕性優(yōu)異的高純度鐵素體系不銹鋼。在專利文獻(xiàn)1中，通過控制Ti系析出物的形態(tài)，實(shí)現(xiàn)了耐腐蝕性的提高。

在專利文獻(xiàn)2中，公開了延展性優(yōu)異的鐵素體系不銹鋼板。在專利文獻(xiàn)2中，通過控制Mg系夾雜物、Ti碳硫化物的形態(tài)，實(shí)現(xiàn)了伸長(zhǎng)率的提高。

在先技術(shù)文獻(xiàn)

專利文獻(xiàn)

專利文獻(xiàn)1：日本特開2001-288544號(hào)公報(bào)

專利文獻(xiàn)2：日本特開2001-294990號(hào)公報(bào)

技術(shù)實(shí)現(xiàn)要素：

發(fā)明要解決的問題

然而，在專利文獻(xiàn)1中，研究了作為耐腐蝕性的指標(biāo)的點(diǎn)蝕電位，但沒有研究總伸長(zhǎng)率和r值等加工性。另外，雖然在專利文獻(xiàn)2中研究了作為加工性的指標(biāo)的成品伸長(zhǎng)率(斷裂伸長(zhǎng)率)，但沒有研究耐腐蝕性。如這些文獻(xiàn)所示，在鐵素體系不銹鋼的既往的研究中，著眼于耐腐蝕性和加工性雙方的研究例極少。

本發(fā)明提供一種在鐵素體系不銹鋼中，具有優(yōu)異的耐腐蝕性和與SUH409L同等以上的優(yōu)異的加工性的鐵素體系不銹鋼。

用于解決問題的手段

本發(fā)明人們針對(duì)上述問題進(jìn)行了為滿足耐腐蝕性和加工性這兩者的綜合性研究。

首先，發(fā)現(xiàn)了通過復(fù)合地添加Ti和Nb，能夠使耐腐蝕性提高。該效果在Ti的含量為0.11％以上且0.40％以下、Nb的含量為0.010％以上且0.100％以下的情況下得到。由此，可知：在含有12.5％以上的Cr的鐵素體系不銹鋼中，能夠得到優(yōu)異的耐腐蝕性。此外，表示含量的“％”是指“質(zhì)量％”。

另外，發(fā)現(xiàn)了含有0.010％以上且0.100％以下的Nb對(duì)加工性的提高是有效的。添加的Nb固溶在鋼中，具有將結(jié)晶粒細(xì)?；男Ч?。由于容易從晶界附近的局部的不均勻部生成{111}<001>取向的結(jié)晶粒，所以伴隨著由添加上述Nb導(dǎo)致的結(jié)晶粒的微細(xì)化，在再結(jié)晶過程中，{111}面的再結(jié)晶粒的生成頻率增加。由于伴隨著{111}面的再結(jié)晶粒的生成頻率增加，抑制了增大面內(nèi)各向異性的Goss取向({110}<001>)的結(jié)晶粒的生成，所以減小了組織的面內(nèi)各向異性，El_min(El的最小值)和r_min(r的最小值)提高?？芍河捎谠撔Ч诤?4.4％以下的Cr的鐵素體系不銹鋼中，能夠得到與SUH409L同等以上的加工性。

通過上述耐腐蝕性和加工性雙方的研究，已經(jīng)判明：為了實(shí)現(xiàn)具有優(yōu)異的耐腐蝕性和與SUH409L同等以上的加工性的鐵素體系不銹鋼，在含有12.5～14.4％的Cr的鐵素體系不銹鋼中，含有Ti：0.11～0.40％和Nb：0.010～0.100％是極其重要的。

本發(fā)明立足于上述見解，其構(gòu)思構(gòu)成如下。

[1]一種鐵素體系不銹鋼板，其特征在于，以質(zhì)量％計(jì)，含有C：0.025％以下、Si：0.01～1.00％、Mn：0.05～1.00％、P：0.020～0.040％、S：0.030％以下、Al：0.001～0.100％、Cr：12.5～14.4％、Ni：0.01～0.80％、Ti：0.11～0.40％、Nb：0.010～0.100％以及N：0.020％以下，剩余部分由Fe和不可避免的雜質(zhì)構(gòu)成。

[2]根據(jù)[1]所述的鐵素體系不銹鋼板，其特征在于，Ti含量和Nb含量滿足下述式(1)，

0.10≤Nb/Ti≤0.30(1)

式(1)中的元素記號(hào)是指各元素的含量。

[3]根據(jù)[1]或[2]所述的鐵素體系不銹鋼板，其特征在于，以質(zhì)量％計(jì)，還含有選自Mo：0.01～0.30％、Cu：0.01～0.50％、Co：0.01～0.50％以及W：0.01～0.50％的一種或兩種以上。

[4]根據(jù)[1]～[3]中任一項(xiàng)所述的鐵素體系不銹鋼板，其特征在于，以質(zhì)量％計(jì)，還含有選自V：0.01～0.25％、Zr：0.01～0.30％、B：0.0003～0.0030％、Mg：0.0005～0.0030％、Ca：0.0003～0.0030％、Y：0.001～0.20％以及REM(稀土類金屬)：0.001～0.10％的一種或兩種以上。

[5]根據(jù)[1]～[4]中任一項(xiàng)所述的鐵素體系不銹鋼板，其特征在于，以質(zhì)量％計(jì)，還含有選自Sn：0.001～0.50％和Sb：0.001～0.50％的一種或兩種。

[6]根據(jù)[1]～[5]中任一項(xiàng)所述的鐵素體系不銹鋼板，其特征在于，以質(zhì)量％計(jì)，含有V：0.01～0.25％，Ti含量和Nb含量滿足下述式(1)，Ti含量、Nb含量以及V含量還滿足下述式(2)，

0.10≤Nb/Ti≤0.30 (1)

0.20≤V/(Ti+Nb)≤1.00 (2)

式(1)、(2)中的元素記號(hào)是指各元素的含量。

發(fā)明的效果

本發(fā)明的鐵素體系不銹鋼板的耐腐蝕性和加工性優(yōu)異。具體而言，根據(jù)本發(fā)明，能夠得到具有優(yōu)異的耐腐蝕性和與SUH409L同等以上的加工性的鐵素體系不銹鋼。

附圖說明

圖1是表示Ti含量和Nb含量給耐腐蝕性帶來的影響的圖。

圖2是表示Ti含量、Nb含量以及V含量給耐腐蝕性帶來的影響的圖。

具體實(shí)施方式

以下，說明本發(fā)明的實(shí)施方式。此外，本發(fā)明不限定于以下的實(shí)施方式。

本發(fā)明的鐵素體系不銹鋼板以質(zhì)量％計(jì)，含有C：0.025％以下、Si：0.01～1.00％、Mn：0.05～1.00％、P：0.020～0.040％、S：0.030％以下、Al：0.001～0.100％、Cr：12.5～14.4％、Ni：0.01～0.80％、Ti：0.11～0.40％、Nb：0.010～0.100％以及N：0.020％以下。

在以下說明中，只要沒有特別說明，表示鐵素體系不銹鋼板的成分的％是指質(zhì)量％。

C：0.025％以下

C是對(duì)提高鋼的強(qiáng)度有效的元素。從得到其效果的觀點(diǎn)來看，優(yōu)選將C含量設(shè)為0.001％以上。但是，當(dāng)C含量超過0.025％時(shí)，耐腐蝕性和加工性會(huì)顯著下降。因此，C含量設(shè)為0.025％以下。更優(yōu)選設(shè)為0.015％以下。進(jìn)一步優(yōu)選為0.010％以下。

Si：0.01～1.00％

Si是作為脫氧劑有用的元素。該效果通過將Si含量設(shè)為0.01％以上而得到。另一方面，當(dāng)Si含量超過1.00％時(shí)，鋼硬質(zhì)化而加工性下降。因此，Si含量限定在0.01～1.00％的范圍內(nèi)。更優(yōu)選為0.03～0.50％的范圍。進(jìn)一步優(yōu)選為0.06～0.20％的范圍。

Mn：0.05～1.00％

Mn有脫氧效果。從得到該效果的觀點(diǎn)來看，將Mn含量設(shè)為0.05％以上。另一方面，當(dāng)Mn含量超過1.00％時(shí)，會(huì)促進(jìn)MnS的析出和粗大化而導(dǎo)致耐腐蝕性下降。因此，Mn含量限定在0.05～1.00％的范圍內(nèi)。更優(yōu)選為0.10～0.40％的范圍。進(jìn)一步優(yōu)選為0.20～0.30％的范圍。

P：0.020～0.040％

P是使耐腐蝕性下降的元素。另外，由于P在晶界偏析而熱加工性下降。因此，優(yōu)選P含量盡可能低，設(shè)為0.040％以下。然而，向小于0.020％的P含量的過度減小會(huì)引起制鋼成本的上升。因此，P含量限定在0.020～0.040％的范圍內(nèi)。更優(yōu)選為0.020～0.030％的范圍。

S：0.030％以下

S與Mn形成析出物MnS。該MnS與不銹鋼母材的界面成為點(diǎn)蝕的起點(diǎn)，并使鐵素體系不銹鋼的耐腐蝕性下降。因此，優(yōu)選S含量較低，設(shè)為0.030％以下。優(yōu)選為0.020％以下。進(jìn)一步優(yōu)選為0.010％以下。

Al：0.001～0.100％

Al是對(duì)脫氧有效的元素。該效果通過將Al含量設(shè)為0.001％以上而得到。另一方面，當(dāng)Al含量超過0.100％時(shí)，由于由Al系的非金屬夾雜物導(dǎo)致的表面損傷的增加，表面質(zhì)量會(huì)下降。因此，Al含量限定在0.001～0.100％的范圍內(nèi)。更優(yōu)選為0.01～0.08％的范圍。進(jìn)一步優(yōu)選為0.02～0.06％的范圍。

Cr：12.5～14.4％

Cr是決定鐵素體系不銹鋼的耐腐蝕性和加工性的重要元素。通過Cr在鋼表面上形成鈍化皮膜而得到鐵素體系不銹鋼的耐腐蝕性。因此，越使Cr含量增加，耐腐蝕性越提高。在本發(fā)明中，通過將Cr含量調(diào)整在特定的范圍內(nèi)，并且將后述的Ti含量和Nb含量也調(diào)整在特定的范圍內(nèi)，從而使鋼的耐腐蝕性提高。在本發(fā)明中，為了得到優(yōu)異的耐腐蝕性，需要含有12.5％以上的Cr。另一方面，隨著Cr含量增加，鐵素體系不銹鋼的加工性下降。在本發(fā)明中，通過添加后述的Nb，使加工性提高，在本發(fā)明中，為了得到與SUH409L同等以上的加工性，能夠含有14.4％以下的Cr。因此，Cr含量限定在12.5～14.4％的范圍內(nèi)。更優(yōu)選為13.0～13.8％的范圍。

Ni：0.01～0.80％

Ni是抑制由氧導(dǎo)致的陽極反應(yīng)，且即使是更低的pH也能夠維持鈍化的元素。即，Ni有提高耐間隙腐蝕性的效果，顯著地抑制活性溶解狀態(tài)下的腐蝕的進(jìn)展，使鐵素體系不銹鋼的耐腐蝕性提高。

該效果通過Ni含量為0.01％以上而得到。另一方面，當(dāng)Ni含量超過0.80％時(shí)，鋼硬質(zhì)化而其加工性下降。因此，Ni含量限定在0.01～0.80％的范圍內(nèi)。更優(yōu)選為0.10～0.40％的范圍。

Ti：0.11～0.40％

Ti是將C、N固定并防止由Cr碳氮化物導(dǎo)致的敏化，并使耐腐蝕性提高的元素。并且，Ti通過與后述的Nb的復(fù)合效果，使耐腐蝕性進(jìn)一步提高。

其效果通過Ti含量為0.11％以上而得到。另一方面，當(dāng)Ti含量超過0.40％時(shí)，不銹鋼板硬質(zhì)化，加工性下降。并且，會(huì)在表面上生成Ti系夾雜物而導(dǎo)致表面質(zhì)量下降。因此，Ti含量設(shè)為0.11～0.40％的范圍。更優(yōu)選為0.20～0.35％的范圍。

Nb：0.010～0.100％

Nb具有固溶在鋼中而將結(jié)晶粒細(xì)?；男ЧＳ捎谌菀讖木Ы绺浇蓒111}<001>取向的結(jié)晶粒，所以伴隨著由添加Nb導(dǎo)致的結(jié)晶粒微細(xì)化，在再結(jié)晶過程中，{111}面的再結(jié)晶粒的比例增加。由此，抑制了使面內(nèi)各向異性增大并使加工性下降的Goss取向({110}<001>)的結(jié)晶粒的生成，組織的面內(nèi)各向異性減小。結(jié)果，El_min(將軋制方向、與軋制方向成45度的方向、與軋制方向成直角的方向分別設(shè)為L(zhǎng)方向、D方向、C方向，各方向的伸長(zhǎng)率之中的最小值)和r_min(L、D、C各方向的r值之中的最小值)增加，加工性提高。并且，Nb通過與后述的Ti的復(fù)合效果，使耐腐蝕性進(jìn)一步提高。其效果通過Nb含量為0.010％以上而得到。另一方面，當(dāng)Nb含量超過0.100％時(shí)，鐵素體系不銹鋼硬質(zhì)化，加工性下降。因此，Nb含量設(shè)為0.010～0.100％的范圍。更優(yōu)選為0.030～0.070％的范圍。

在完成本發(fā)明時(shí)，發(fā)現(xiàn)了通過復(fù)合地添加Ti和Nb，能夠使耐腐蝕性提高。其機(jī)理可認(rèn)為如下。已知：不銹鋼的腐蝕由被稱為點(diǎn)蝕的局部鈍化皮膜的破壞引起。作為點(diǎn)蝕的發(fā)生原因，有在軋制等加工時(shí)施加至析出物和鋼母材的應(yīng)變量之差所引起并形成在析出物-鋼母材界面的表面附近的間隙處的局部間隙腐蝕。MnS、Ti碳氮化物是形成該間隙的代表性析出物。并且，由于Ti碳氮化物粗大，且具有直線的界面，所以在形成于該界面的間隙處，陽極反應(yīng)集中地發(fā)生，鋼的耐腐蝕性下降。然而，已知：通過相對(duì)于Ti復(fù)合添加Nb，取得Nb碳氮化物附著于Ti碳氮化物周邊的Ti-Nb復(fù)合碳氮化物的析出形態(tài)。由此得到的Ti-Nb復(fù)合碳氮化物與不銹鋼母材的界面與Ti碳氮化物不同，變得不是直線的。即，由于界面的全長(zhǎng)增大而分散地發(fā)生陽極反應(yīng)，所以難以發(fā)生點(diǎn)蝕，耐腐蝕性提高。

為了使該效果顯現(xiàn)且使加工性良好，需要Ti和Nb的含量分別在上述范圍內(nèi)。更優(yōu)選的是，將Nb含量相對(duì)于Ti含量之比(Nb/Ti)設(shè)為0.10以上且0.30以下。由此，耐腐蝕性進(jìn)一步提高。通過將比(Nb/Ti)設(shè)為0.10以上，Nb碳氮化物向Ti碳氮化物周邊的析出變充分。另外，通過將比(Nb/Ti)設(shè)為0.30以下，單獨(dú)Nb的碳氮化物難以析出，容易形成Ti-Nb復(fù)合碳氮化物。

N：0.020％以下

N是不可避免地混入鋼中的元素。但是，當(dāng)N含量超過0.020％時(shí)，耐腐蝕性和加工性會(huì)顯著下降。因此，N含量設(shè)為0.020％以下。更優(yōu)選為0.015％以下。

以上，說明了必需成分，但在本發(fā)明中，除此以外，也能夠適當(dāng)含有以下所述的元素。

Mo：0.01～0.30％

Mo有使鐵素體系不銹鋼的耐間隙腐蝕性提高的效果。其效果通過將Mo含量設(shè)為0.01％以上而得到。但是，當(dāng)Mo含量超過0.30％時(shí)，不僅其效果飽和，加工性也下降。因此，在添加Mo的情況下，將Mo含量設(shè)為0.01～0.30％。更優(yōu)選為0.03～0.10％的范圍。

Cu：0.01～0.50％

Cu有使鋼的韌性提高的效果。其效果通過Cu含量為0.01％以上而得到。另一方面，當(dāng)Cu含量超過0.50％時(shí)，鋼的韌性下降，并且加工性下降。因此，在添加Cu的情況下，將Cu含量設(shè)為0.01～0.50％。更優(yōu)選為0.01％～小于0.10％。進(jìn)一步優(yōu)選為0.03～0.06％。

Co：0.01～0.50％

Co是使不銹鋼的耐間隙腐蝕性提高的元素。該效果通過將Co含量設(shè)為0.01％以上而得到。但是，當(dāng)Co含量超過0.50％時(shí)，其效果飽和，并且加工性下降。因此，在添加Co的情況下，將Co含量設(shè)為0.01～0.50％。更優(yōu)選為0.03～0.30％的范圍。進(jìn)一步優(yōu)選為0.05～0.10％的范圍。

W：0.01～0.50％

W是使鐵素體系不銹鋼的耐間隙腐蝕性提高的元素。為了得到該效果，W含量?jī)?yōu)選0.01％以上。但是，其含量超過0.50％時(shí)，其效果飽和，并且加工性下降。因此，在添加W的情況下，將W含量設(shè)為0.01～0.50％。更優(yōu)選為0.03～0.30％的范圍。進(jìn)一步優(yōu)選為0.05～0.10％的范圍。

V：0.01～0.25％

V是使鐵素體系不銹鋼的耐間隙腐蝕性提高的元素。該效果通過將V含量設(shè)為0.01％以上而得到。另一方面，當(dāng)V含量超過0.25％時(shí)，其效果飽和，且引起加工性的惡化。因此，V限定于0.01～0.25％的范圍內(nèi)。更優(yōu)選為0.03～0.20％的范圍。進(jìn)一步優(yōu)選為0.05～0.10％以下的范圍。

在完成本發(fā)明時(shí)，發(fā)現(xiàn)了：在添加V的情況下，通過相對(duì)于Ti含量和Nb含量的總和調(diào)整V含量，由上述Ti和Nb的復(fù)合添加導(dǎo)致的耐腐蝕性提高效果變得更顯著。其機(jī)理不清楚，但可認(rèn)為如下。

由于在鋼中含有V，在Ti、Nb的碳氮化物中含有V，形成Ti和V的復(fù)合碳氮化物((Ti，V)(C，N))、Nb和V的復(fù)合碳氮化物((Nb，V)(C，N))、進(jìn)一步在上述Ti-Nb復(fù)合碳氮化物中混入V而成的復(fù)合碳氮化物((Ti，Nb，V)(C，N))。由于成為這些碳氮化物，與不含V的情況下相比，作為析出峰值溫度的最促進(jìn)析出的溫度下降。結(jié)果，也在更低溫區(qū)域發(fā)生粒生長(zhǎng)。由于在低溫區(qū)域擴(kuò)散變慢，抑制了各粒的粗大化，相對(duì)于不含V的Ti或Nb的碳氮化物以及它們的復(fù)合碳氮化物(作為總稱，能夠稱為Ti-Nb復(fù)合碳氮化物)，含V的各碳氮化物(作為總稱，能夠稱為Ti-Nb-V復(fù)合碳氮化物)成為比較小的尺寸，且取得更多地分散的析出形態(tài)。各自的復(fù)合碳氮化物的尺寸變小后，在軋制等加工時(shí)在碳氮化物-鋼母材間形成的間隙變小。因此，由于難以發(fā)生局部間隙腐蝕，且抑制了點(diǎn)蝕的發(fā)生，所以耐腐蝕性提高。

為了使該效果顯現(xiàn)并實(shí)現(xiàn)優(yōu)異的耐腐蝕性，且使加工性變良好，以Ti、Nb、以及V的含量分別在上述范圍內(nèi)的方式進(jìn)行調(diào)整，同時(shí)將Nb含量相對(duì)于Ti含量之比(Nb/Ti)設(shè)為0.10以上且0.30以下，并且將V的含量相對(duì)于Ti的含量與Nb的含量的總和之比(V/(Ti+Nb))設(shè)為0.20以上且1.00以下。由此，耐腐蝕性進(jìn)一步提高。通過將比(V/(Ti+Nb))設(shè)為0.20以上，(Ti，V)(C，N)、(Nb，V)(C，N)的析出溫度的下降變顯著。另外，通過將比(V/(Ti+Nb))設(shè)為1.00以下，單獨(dú)V的碳氮化物難以析出，容易形成Ti-Nb-V復(fù)合碳氮化物。

Zr：0.01～0.30％

Zr與Ti、Nb相同，具有將C、N固定并防止由Cr碳氮化物導(dǎo)致的敏化，并使耐腐蝕性提高的效果。其效果通過Zr含量為0.01％以上而得到。但是，當(dāng)Zr含量超過0.30％時(shí)，會(huì)生成ZrO₂等而產(chǎn)生表面損傷。因此，在添加Zr的情況下，將Zr含量設(shè)為0.01～0.30％。更優(yōu)選為0.01～0.20％的范圍。

B：0.0003～0.0030％

B是使熱加工性、二次加工性提高的元素。已知向Ti添加鋼添加B是有效的。該效果通過將B含量設(shè)為0.0003％以上而得到。另一方面，當(dāng)B含量超過0.0030％時(shí)，加工性下降。因此，在添加B的情況下，將B含量設(shè)在0.0003～0.0030％的范圍。更優(yōu)選為0.0010～0.0025％的范圍。進(jìn)一步優(yōu)選為0.0015～0.0020％的范圍。

Mg：0.0005～0.0030％

Mg在鋼水中與Al一起形成Mg氧化物并作為脫氧劑起作用。該效果通過將Mg含量設(shè)為0.0005％以上而得到。另一方面，當(dāng)Mg含量超過0.0030％時(shí)，鋼的韌性下降，制造性下降。因此，在添加Mg的情況下，將Mg含量限定在0.0005～0.0030％的范圍內(nèi)。

Ca：0.0003～0.0030％

Ca是對(duì)于防止在連續(xù)鑄造時(shí)容易發(fā)生的Ti系夾雜物的結(jié)晶析出所導(dǎo)致的噴嘴閉塞有效的成分。該效果通過Ca含量為0.0003％以上而得到。另一方面，當(dāng)Ca含量超過0.0030％時(shí)，鋼的韌性下降，制造性下降。另外，當(dāng)Ca含量超過0.0030％時(shí)，由于CaS的析出，耐腐蝕性下降。因此，在添加Ca的情況下，Ca含量限定在0.0003～0.0030％的范圍內(nèi)。更優(yōu)選為0.0010～0.0020％的范圍。

Y：0.001～0.20％

Y是使鋼水的粘度減小，并使?jié)崈舳忍岣叩脑?。該效果通過Y含量為0.001％以上而得到。另一方面，當(dāng)Y含量超過0.20％時(shí)，其效果飽和，并且加工性下降。因此，在添加Y的情況下，Y含量限定在0.001～0.20％的范圍內(nèi)。更優(yōu)選為0.001～0.10％的范圍。

REM(稀土類金屬)：0.001～0.10％

REM(稀土類金屬：La、Ce、Nd等原子序數(shù)57～71的元素)是使耐高溫氧化性提高的元素。該效果通過REM含量為0.001％以上而得到。另一方面，當(dāng)REM含量超過0.10％時(shí)，不僅其效果飽和，還會(huì)在熱軋時(shí)產(chǎn)生表面缺陷。因此，在添加REM的情況下，將REM含量限定在0.001～0.10％的范圍內(nèi)。更優(yōu)選為0.005～0.05％的范圍。

Sn、Sb：0.001～0.50％

這些元素對(duì)于軋制時(shí)的變形帶的生成的促進(jìn)所導(dǎo)致的耐條狀缺陷(ridging)性的提高是有效的。該效果通過這些元素中的某一種的含量為0.001％以上而得到。但是，當(dāng)這些元素的含量分別超過0.50％時(shí)，不僅其效果飽和，加工性也進(jìn)一步下降。因此，在添加Sn、Sb的情況下，將各自的含量設(shè)為0.001～0.50％。更優(yōu)選的是，各自的含量為0.003～0.20％的范圍。

以上成分以外的剩余部分為Fe和不可避免的雜質(zhì)。

接著，說明本發(fā)明的鐵素體系不銹鋼板的優(yōu)選的制造方法。通過轉(zhuǎn)爐、電爐、真空熔煉爐等公知的方法熔煉上述成分組成的鋼，并通過連鑄法或鑄錠-開坯法制成鋼原材(鑄坯)。以如下方式進(jìn)行熱軋：將該鋼原材加熱到1000℃～1200℃后，在將終軋溫度設(shè)為700℃～1000℃的條件下，板厚成為2.0mm～5.0mm。將這樣制造而成的熱軋鋼板在800℃～1100℃的溫度下退火并進(jìn)行酸洗，接著，進(jìn)行冷軋，在700℃～1000℃的溫度下進(jìn)行冷軋板退火。在冷軋板退火后進(jìn)行酸洗，除去氧化皮。也可以對(duì)除去氧化皮后的冷軋鋼板進(jìn)行表皮光軋。

實(shí)施例

在真空熔煉爐中熔煉了具有表1(將表1-1、表1-2、表1-3合在一起作為表1)的No.1～82所示的組成的鋼后，鑄造成30kg的鋼塊。將該鋼塊加熱到1050℃的溫度后，在終軋溫度：900℃下進(jìn)行熱軋，軋成板厚：5mm的熱軋鋼板。之后，在Ar氣氛中在1000～1050℃下進(jìn)行一分鐘的退火，浸漬到硫酸中進(jìn)行酸洗后，通過冷軋成為板厚：1.0mm的冷軋鋼板。得到的冷軋鋼板在Ar氣氛中在900℃下進(jìn)行一分鐘的退火，通過中性鹽電解、硝氟酸浸漬以及硝酸鹽電解進(jìn)行酸洗并得到冷軋退火酸洗鋼板。

另外，在真空熔煉爐中熔煉了具有表1的No.83、84所示的組成的鐵素體系不銹鋼后，鑄造成30kg的鋼塊。將該鋼塊加熱到1050℃的溫度后，在終軋溫度：900℃下進(jìn)行熱軋，軋成板厚：5mm的熱軋鋼板。之后，在大氣中在800～850℃下進(jìn)行12小時(shí)的退火，浸漬到硫酸中進(jìn)行酸洗后，通過冷軋成為板厚：1.0mm的冷軋板。得到的冷軋鋼板在Ar氣氛中在800℃下進(jìn)行一分鐘的退火，通過中性鹽電解、硝氟酸浸漬以及硝酸鹽電解進(jìn)行酸洗并得到冷軋退火酸洗鋼板。

此外，表1的試驗(yàn)No.82、83分別是SUH409L相當(dāng)鋼、SUS430相當(dāng)鋼。

通過切斷加工，將用以上制造條件得到的鐵素體系不銹鋼冷軋退火酸洗鋼板切出80×60mm。在切出后，用金剛砂研磨紙研磨到320號(hào)為止，并進(jìn)行利用丙酮的脫脂。將得到的鋼板的端部和背面密封，并以傾斜：60°配置在循環(huán)腐蝕試驗(yàn)機(jī)上。在腐蝕試驗(yàn)機(jī)中，將0.1質(zhì)量％NaCl-0.5質(zhì)量％H₂O₂水溶液的噴霧(30分鐘，35℃，98％RH(濕度))、干燥(1小時(shí)，60℃，30％RH)，濕潤(rùn)(1小時(shí)，40℃，95％RH)作為一個(gè)循環(huán)，進(jìn)行了240個(gè)循環(huán)的腐蝕試驗(yàn)。這是評(píng)價(jià)低～中Cr系鋼種的耐腐蝕性的腐蝕促進(jìn)試驗(yàn)法。試驗(yàn)后，使用10％檸檬酸氫二銨溶液除去腐蝕生成物，并測(cè)定腐蝕減量。將腐蝕減量為1.0g/m²以下的鋼板評(píng)價(jià)為“◎”(合格：非常優(yōu)異)，將超過1.0g/m²～5.0g/m²以下的鋼板評(píng)價(jià)為“○”(合格：特別優(yōu)異)，將超過5.0g/m²～8.0g/m²以下的鋼板評(píng)價(jià)為“□”(合格：優(yōu)異)，將超過8.0g/m²～16.0g/m²以下的鋼板評(píng)價(jià)為“△”(合格)，將比16.0g/m²大的鋼板評(píng)價(jià)為“▲”(不合格)。

并且，將在JIS Z 2201中規(guī)定的13B號(hào)試驗(yàn)片采取為軋制方向、與軋制方向成45度的方向以及與軋制方向成直角的方向，并在常溫下進(jìn)行拉伸試驗(yàn)，評(píng)價(jià)加工性。將El_min為33％以上且r_min為1.1以上的鋼板評(píng)價(jià)為“○”(合格)，將El_min小于33％或r_min小于1.1的鋼板評(píng)價(jià)為“▲”(不合格)。

得到的結(jié)果如表1所示。可知：發(fā)明鋼的試驗(yàn)No.1～65的耐腐蝕性的評(píng)價(jià)為“○”或“□”或“△”，且加工性的評(píng)價(jià)為“○”，耐腐蝕性和加工性優(yōu)異。特別是滿足比(V/(Ti+Nb))為0.20以上且1.00以下的發(fā)明鋼的試驗(yàn)No.34～47、55～65的耐腐蝕性和加工性的評(píng)價(jià)均為“○”。

在圖1中，將本發(fā)明例的結(jié)果、Ti含量為本發(fā)明范圍外的比較例的結(jié)果以及Nb含量為本發(fā)明范圍外的比較例的結(jié)果匯總在圖表中。如圖1所示，可知在Ti和Nb的含量滿足式(1)的情況下，具有更良好的耐腐蝕性。

在圖2中，針對(duì)Ti和Nb含量滿足式(1)的本發(fā)明例，以V含量、Ti和Nb含量的總和將耐腐蝕性的結(jié)果匯總在圖表中。如圖2所示，可知：在Ti、Nb以及V的含量滿足式(2)的情況下，具有更良好的耐腐蝕性。

滿足比(V/(Ti+Nb))為0.20以上且1.00以下的發(fā)明鋼的試驗(yàn)No.34～47、55～65的耐腐蝕性和加工性的評(píng)價(jià)均為“○”。

由于試驗(yàn)No.66、68、70、71的比較例各自的Cr、Ni、Ti的含量比本發(fā)明的成分范圍低，所以耐腐蝕性差。由于試驗(yàn)No.67、69、72、73、76、77、78、79、80的比較例各自的Cr、Ni、Ti、Nb、V含量比本發(fā)明的成分范圍高，所以加工性差。由于試驗(yàn)No.74、75的比較例的Nb的含量比本發(fā)明的成分范圍低，所以耐腐蝕性、加工性均較差。由于試驗(yàn)No.81的比較例的C的含量比本發(fā)明的成分范圍高，所以耐腐蝕性和加工性均較差。由于試驗(yàn)No.82的比較例不含Nb，另外，Cr含量也比本發(fā)明范圍低，所以耐腐蝕性差。由于試驗(yàn)No.83、84的比較例不含Nb，另外，C含量、N含量以及Cr含量比本發(fā)明范圍高，所以加工性差。

[表1-1]

※【耐腐蝕性】240個(gè)循環(huán)的腐蝕試驗(yàn)后，將腐蝕減量為1.0g/m²以下的鋼板評(píng)價(jià)為“◎”(合格：非常優(yōu)異)，

將超過1.0g/m²～5.0g/m²以下的鋼板評(píng)價(jià)為“○”(合格：特別優(yōu)異)，將超過5.0g/m²～8.0g/m²以下的鋼板評(píng)價(jià)為“□”(合格：優(yōu)異)，

將超過8.0g/m²～16.0g/m²以下的鋼板評(píng)價(jià)為“△”(合格)，將比16.0g/m²大的鋼板評(píng)價(jià)為“▲”(不合格)。

※【加工性】通過在常溫下的拉伸試驗(yàn)，將El_min為33％以上且r_min為1.1以上的鋼板評(píng)價(jià)為“○”(合格)，將El_min小于33％或r_min小于1.1的鋼板評(píng)價(jià)為“▲”(不合格)。

※下劃線表示本發(fā)明的范圍外。

[表1-2]

※【耐腐蝕性】240個(gè)循環(huán)的腐蝕試驗(yàn)后，將腐蝕減量為1.0g/m2以下的鋼板評(píng)價(jià)為“◎”(合格：非常優(yōu)異)，

將超過1.0g/m²～5.0g/m²以下的鋼板評(píng)價(jià)為“○”(合格：特別優(yōu)異)，將超過5.0g/m²～8.0g/m²以下的鋼板評(píng)價(jià)為“□”(合格：優(yōu)異)，

將超過8.0g/m²～16.0g/m²以下的鋼板評(píng)價(jià)為“△”(合格)，將比16.0g/m²大的鋼板評(píng)價(jià)為“▲”(不合格)。

※【加工性】通過在常溫下的拉伸試驗(yàn)，將El_min為33％以上且r_min為1.1以上的鋼板評(píng)價(jià)為“○”(合格)，將El_min小于33％或r_min小于1.1的鋼板評(píng)價(jià)為“▲”(不合格)。

※下劃線表示本發(fā)明的范圍外。

[表1-3]

※【耐腐蝕性】240個(gè)循環(huán)的腐蝕試驗(yàn)后，將腐蝕減量為1.0g/m²以下的鋼板評(píng)價(jià)為“◎”(合格：非常優(yōu)異)，

將超過1.0g/m²～5.0g/m²以下的鋼板評(píng)價(jià)為“○”(合格：特別優(yōu)異)，將超過5.0g/m²～8.0g/m²以下的鋼板評(píng)價(jià)為“□”(合格：優(yōu)異)，

將超過8.0g/m²～16.0g/m²以下的鋼板評(píng)價(jià)為“△”(合格)，將比16.0g/m²大的鋼板評(píng)價(jià)為“▲”(不合格)。

※【加工性】通過在常溫下的拉伸試驗(yàn)，將El_min為33％以上且r_min為1.1以上的鋼板評(píng)價(jià)為“○”(合格)，將El_min小于33％或r_min小于1.1的鋼板評(píng)價(jià)為“▲”(不合格)。

※下劃線表示本發(fā)明的范圍外。

產(chǎn)業(yè)上的可利用性

根據(jù)本發(fā)明，由于耐腐蝕性和加工性優(yōu)異，能夠適當(dāng)?shù)厥褂糜谝噪娞莸膬?nèi)板為首，內(nèi)飾、導(dǎo)管罩、消音器(muffler)刀具、櫥柜、家電產(chǎn)品用部件、事務(wù)用品用部件、汽車內(nèi)裝用部件、汽車排氣用管道、建材以及排水溝的蓋等用途。