本發(fā)明涉及無鎳奧氏體不銹鋼組合物。更具體而言，本發(fā)明涉及特別好地適用于制表業(yè)和珠寶領(lǐng)域的無鎳奧氏體不銹鋼。

發(fā)明背景

無鎳奧氏體不銹鋼組合物對在制表業(yè)和珠寶領(lǐng)域中的應(yīng)用而言是有利的，因?yàn)樗鼈兪欠谴判缘那沂堑妥儜?yīng)原的。

超過50年以來，已提出許多無鎳奧氏體不銹鋼組合物。實(shí)際上，快速尋求從奧氏體不銹鋼組合物中除去鎳，這首先是由于成本原因，然后更近期地，由于公眾健康原因，因?yàn)橐阎噷?dǎo)致過敏反應(yīng)。

這些無鎳奧氏體不銹鋼主要基于元素fe-cr-mn-mo-c-n。實(shí)際上，為替換確保奧氏體結(jié)構(gòu)的鎳，已建議使用元素如錳、氮和碳。然而，這些元素具有提高所得合金的一些機(jī)械性能如硬度、彈性極限和強(qiáng)度的作用，這使得非常難以通過機(jī)械加工和鍛造使部件成型，而所述機(jī)械加工和鍛造是制造制表和珠寶的組件中常用的操作。

無鎳奧氏體不銹鋼的一個(gè)實(shí)例由ep專利1786941b1公開。在該文件中，berns和gavriljuk建議的組合物可通過將成合金元素在大氣壓力下熔融和固化而得到，但它們包含高濃度的錳、碳和氮，意欲使機(jī)械性能最大化。這產(chǎn)生在通過機(jī)械加工和鍛造成型中困難很大。此外，從耐腐蝕性的觀點(diǎn)看，高濃度的錳是不利的。

某些近期建議的組合物特別意欲用于生產(chǎn)可能與人體接觸的部件(手表、珠寶、醫(yī)學(xué)假肢)?？捎糜谏a(chǎn)與人體接觸的部件的無鎳奧氏體不銹鋼的實(shí)例公開在edelstahlgmbh的ep專利875591b1中。該文件中公開的組合物特別具有高濃度的鉬以得到耐腐蝕性，容許這類合金用于醫(yī)學(xué)領(lǐng)域中。然而，為得到低濃度的錳、碳和氮，同時(shí)顯示出高濃度的鉬，這些合金必須經(jīng)受用氮?dú)膺^壓，即高于大氣壓力的氮?dú)鈮毫θ廴诤凸袒牟襟E，由此急劇提高了所得合金的成本。

為避免使用用于將合金用氮?dú)膺^壓熔融并固化的專用裝置，ep專利申請2455508a1中特別公開了組合物。但是，盡管它們的低濃度錳，這些組合物顯示出高濃度的碳和氮，也導(dǎo)致通過機(jī)械加工和鍛造成型中的困難。通過除去鉬，可通過在大氣壓力下生產(chǎn)合金而降低碳和氮的濃度，如美國專利申請us2013/0149188a1中所公開的，但耐腐蝕性對在制表業(yè)和珠寶領(lǐng)域中的應(yīng)用而言則是不足的。

在制表業(yè)和珠寶領(lǐng)域中，如果需要制造通常具有復(fù)雜形狀的大系列部件，則因此必須在可成型性(可機(jī)械加工性和可鍛造性)與耐腐蝕性之間做出折衷。此外，由于成本原因，必須優(yōu)選在大氣壓力下得到的合金。

為得到適于與人體接觸的奧氏體(以及因此非磁性)不銹鋼，鎳的不存在必須由增強(qiáng)奧氏體結(jié)構(gòu)的其它γ源(gammagenous)元素補(bǔ)償。這種選擇是有限的且最常見的γ源元素為氮、碳和錳。

氮和碳為僅有的能夠完全補(bǔ)償鎳的不存在的元素。然而，這些γ源元素具有的作用是通過間隙固溶體顯著提高了所得奧氏體鋼的硬度，使得這類鋼的成型操作如機(jī)械加工和沖壓非常困難，特別是在制表業(yè)和珠寶領(lǐng)域中。在所得奧氏體鋼的硬度方面，氮的作用甚至比碳更。因此，氮的濃度必須盡可能低。然而，要求最小的氮含量以得到完全奧氏體結(jié)構(gòu)，因?yàn)椴煌诘?，單?dú)的碳不能在無沉淀物的情況下提供奧氏體結(jié)構(gòu)。這類沉淀物在奧氏體鋼的可磨光性和耐腐蝕性方面是有害的。

錳僅輕微地促進(jìn)奧氏體結(jié)構(gòu)。然而，它的存在是提高氮的溶解度以及因此確保無鎳完全奧氏體結(jié)構(gòu)的產(chǎn)生而不可缺少的。事實(shí)上，加入越多的錳，氮的溶解度越高。然而，錳損害奧氏體鋼的耐腐蝕性，并且還是奧氏體鋼的硬度提高的原因。因此，錳在所得鋼的可機(jī)械加工性和可鍛造性方面是有害的。

少量鉬的存在是不可缺少的，因?yàn)樗峁┳銐蚰透g性，如iso標(biāo)準(zhǔn)9277所規(guī)定的鹽噴霧試驗(yàn)所定義。實(shí)際上，如合金1.3816和1.3815所示，單獨(dú)的鉻產(chǎn)生對外部鐘表組件而言不足的耐腐蝕性。因此，還需要具有少量鉬，如許多研究所證明的，其改進(jìn)所得奧氏體鋼的耐腐蝕性。此外，耐腐蝕性隨著氮含量而提高，條件是氮在固溶體中。然而，必須限制合金中的鉬和鉻濃度，因?yàn)檫@些元素促進(jìn)鐵素體結(jié)構(gòu)對奧氏體結(jié)構(gòu)的損害。因此，為補(bǔ)償鉬和鉻的影響，不得不提高合金中元素如氮或碳的濃度，這又與合金的可機(jī)械加工性和可鍛造性性能相違背。

生產(chǎn)無鎳奧氏體鋼有兩種可能方式。

傳統(tǒng)方式在于通過鑄造得到半成品，其后再熔融以精制合金的組成，其后是各種熱機(jī)械處理。由于氮在這里被引入液體合金中，無鎳奧氏體不銹鋼的固化因此是特別關(guān)鍵的。實(shí)際上，特別是取決于合金的組成和氮?dú)夥謮海捎梢簯B(tài)形成鐵素體，并且可導(dǎo)致固化合金中的多孔性。由于氮的溶解度在鐵素體中比在奧氏體中大得多，因此氮可以以氣體形式從液體中“鹽析”，由此產(chǎn)生不想要的多孔性。

對于防止或者至少限制上述多孔性的形成，存在兩個(gè)主要可能性。第一可能性在于在鑄造或再熔融期間要求氮?dú)膺^壓，例如通過使用稱為加壓感應(yīng)熔融或者壓力電爐渣再熔融的技術(shù)。這容許液體合金中氮的量提高至超過在環(huán)境大氣壓力下的溶解度，由此可限制或防止固化期間鐵素體的形成。此外，通過施加于固化的合金上的過壓而使孔的形成更加困難。然而，這些技術(shù)的使用極大地提高了所得合金的價(jià)格，特別是因?yàn)樯a(chǎn)裝置是昂貴的。

防止或限制合金固化期間多孔性形成的第二可能性是謹(jǐn)慎地選擇包含在合金組合物中的元素，例如通過增加γ源元素(c、mn、cu)的濃度和/或通過降低α源(alphagenous)元素(cr、mo)的濃度和/或通過增加提高氮的溶解度的元素(mn、cr、mo)的濃度。某些元素具有相反的影響，但未必是在相同比例下。因此，避免氮通過鐵素體形成而鹽析的完全奧氏體固化在環(huán)境大氣壓力或更低壓力下是可能的。

涉及將鋼在環(huán)境大氣壓力下鑄造和再熔融的解決方法因此比涉及用氮?dú)膺^壓加工的解決方法更便宜，因此是優(yōu)選的。然而，存在的約束是影響可在環(huán)境大氣壓力下鑄造的合金的組成。

能夠用于制造無鎳奧氏體鋼組件的其它技術(shù)使用粉末冶金，例如通過金屬注塑，也稱為mim的技術(shù)。在那種情況下，不是必需使用100％奧氏體粉末，因?yàn)榈部稍跓Y(jié)期間加入，由此將其余鐵素體轉(zhuǎn)變成奧氏體。

技術(shù)實(shí)現(xiàn)要素：

本發(fā)明的目的是通過提供無鎳奧氏體不銹鋼組合物克服上述問題以及其它問題，對于所述無鎳奧氏體不銹鋼組合物，其成型操作被促進(jìn)，具有足夠的耐腐蝕性，并且可通過常規(guī)冶金(鑄造)，特別是在環(huán)境大氣壓力下，或者通過粉末冶金得到?！白銐虻哪透g性”意指對外部鐘表部件領(lǐng)域和珠寶領(lǐng)域而言足夠的耐性，特別是如通過鹽噴霧試驗(yàn)(iso標(biāo)準(zhǔn)9227)所定義的。

為此，本發(fā)明涉及無鎳奧氏體不銹鋼，其包含以質(zhì)量％計(jì)的：

10<cr<21％的量的鉻；

10<mn<20％的量的錳；

0<mo<2.5％的量的鉬；

0.5≤cu<4％的量的銅；

0.15<c<1％的量的碳；

0<n≤1％的量的氮；

0≤ni<0.5％的量的鎳，且

當(dāng)無鎳奧氏體不銹鋼包含15≤mn<20％的量的錳時(shí)，所述鋼包含以質(zhì)量％計(jì)的0.25<c<1％的量的碳，

其余部分由鐵和來自熔體的任何雜質(zhì)形成。

根據(jù)本發(fā)明另一特征，無鎳奧氏體不銹鋼包含以質(zhì)量％計(jì)的：

15<cr<21％的量的鉻；

10<mn<20％的量的錳；

0<mo<2.5％的量的鉬；

0.5≤cu<4％的量的銅；

0.15％<c<1％的量的碳；

0<n≤1％的量的氮；

0≤si<2％的量的硅，

0≤ni<0.5％的量的鎳，

0≤w<4％的量的鎢，

0≤al<3％的量的鋁，且

其余部分由鐵和來自熔體的任何雜質(zhì)形成。

根據(jù)本發(fā)明又一特征，無鎳不銹鋼包含至少一種選自s、pb、b、bi、p、te、se、nb、v、ti、zr、hf、ce、ca、co、mg的元素，其可各自以至多1％的質(zhì)量濃度存在。

在本發(fā)明含義內(nèi)，“無鎳奧氏體不銹鋼”意指包含不多于0.5質(zhì)量％鎳的合金。

“任何雜質(zhì)”意指不是用于改進(jìn)合金的一種(或多種)性能，而是由于熔融工藝而不可避免地存在的元素。特別地，在制表業(yè)和珠寶領(lǐng)域中，必須盡可能限制這些雜質(zhì)的存在，因?yàn)檫@類雜質(zhì)可能在合金中顯著形成非金屬包含物，例如氧化物、硫化物和硅酸鹽，這對所得合金的耐腐蝕性和可磨光性而言可能具有有害的結(jié)果。

在本發(fā)明的無鎳奧氏體不銹鋼組合物中，鉬的質(zhì)量濃度必須低于2.5％。實(shí)際上，鉬的存在是必須的，因?yàn)樗鰪?qiáng)所得鋼的耐腐蝕性，特別是耐點(diǎn)蝕性(resistancetopittingcorrosion)。然而，鉬的濃度應(yīng)當(dāng)限于少量，因?yàn)殂f具有促進(jìn)鐵素體結(jié)構(gòu)的缺點(diǎn)。因此，鉬的濃度越高，加入元素如氮、碳和錳的需要越大，所述元素促進(jìn)奧氏體結(jié)構(gòu)，但具有使所得合金更硬，因此更難以機(jī)械加工和鍛造的缺點(diǎn)。

另外，在本發(fā)明的無鎳奧氏體不銹鋼組合物中，銅的質(zhì)量濃度必須高于0.5％且低于4％。將在現(xiàn)有技術(shù)中被認(rèn)為是雜質(zhì)的銅有意地加入本發(fā)明組合物中，這特別是因?yàn)殂~促進(jìn)奧氏體結(jié)構(gòu)，因此能夠限制氮和碳的濃度。此外，銅的存在改進(jìn)合金的一般耐腐蝕性，并固有地增強(qiáng)本發(fā)明合金的可機(jī)械加工性和可鍛造性。然而，銅的濃度必須限于4％，因?yàn)殂~傾向于使鋼在高溫下為脆的，這使得熱機(jī)械處理困難。

同樣，本發(fā)明合金中錳的濃度必須為高于10％且低于20％。已知錳增強(qiáng)氮在無鎳奧氏體不銹鋼組合物中的溶解度。然而，錳的濃度越高，合金將越硬且它們的可機(jī)械加工性和可鍛造性越低。此外，它們的耐腐蝕性降低。因此，通過教導(dǎo)必須限制無鎳不銹鋼合金中錳的濃度，本發(fā)明使得增強(qiáng)這類合金的耐腐蝕性以及它們的可機(jī)械加工性和可鍛造性成為可能。然而，最小濃度的錳是確保氮的足夠溶解度所必需的，特別是以便合金在環(huán)境大氣壓力下固化。

根據(jù)本發(fā)明的又一特征，無鎳奧氏體不銹鋼以質(zhì)量百分?jǐn)?shù)0.2≤c<1％的量包含碳。

根據(jù)本發(fā)明的又一特征，無鎳奧氏體不銹鋼以質(zhì)量百分?jǐn)?shù)1≤mo≤2％的量包含鉬。

組合物的優(yōu)選實(shí)例由下列式子給出：

-fe-17cr-17mn-2mo-1cu-0.3c-0.5n

-fe-17cr-12mn-2mo-2cu-0.33c-0.4n

-fe-17cr-11mn-2mo-1cu-0.25c-0.4n

-fe-17cr-14.5mn-2mo-2cu-0.22c-0.35n

當(dāng)相應(yīng)的無鎳奧氏體鋼通過常規(guī)冶金法(鑄造、再熔融和熱機(jī)械處理)得到時(shí)，前兩種組合物是尤其有利的。實(shí)際上，在環(huán)境大氣壓力下，不用過壓，固化是完全奧氏體的，由此避免了合金中不合意的多孔性的形成。此外，使這些組合物最佳化使得沉淀物如碳化物或氮化物出現(xiàn)時(shí)的溫度盡可能低。奧氏體溫度范圍因此是最大的，由此促進(jìn)了任意熱機(jī)械處理。

包含1％銅的第一組合物的優(yōu)點(diǎn)在于奧氏體溫度范圍比包含2％銅的第二組合物高。然而，包含2％銅的第二組合物更容易通過機(jī)械加工和沖壓成型。實(shí)際上，銅自然地增強(qiáng)了合金的可機(jī)械加工性和可鍛造性能。此外，使用較多的銅意味著氮和碳含量可降低，同時(shí)確保奧氏體結(jié)構(gòu)。

除它們可通過常規(guī)冶金法得到這一事實(shí)外，前兩種組合物在粉末冶金成型的情況下也可以是有利的。實(shí)際上，這些組合物使得在燒結(jié)以后，特別是稱為超固相線液相燒結(jié)的技術(shù)以后得到特別致密的組件成為可能。

第三和第四組合物尤其適于粉末冶金成型。它們特別提供在包含降低的氮?dú)夥謮旱臍夥罩泄滔酂Y(jié)的可能性。這容許氣氛用例如氫氣補(bǔ)充，已知改進(jìn)燒結(jié)期間不銹鋼的致密化。由于這些合金在燒結(jié)以后還具有低含量的間隙元素，還促進(jìn)了燒結(jié)以后的任何成型操作，例如機(jī)械加工或鍛造。同樣，使這兩種組合物最佳化使得沉淀物如碳化物或氮化物出現(xiàn)時(shí)的溫度盡可能低。然而，應(yīng)當(dāng)指出，盡管第三和第四組合物特別好地適于粉末冶金成型，這些組合物還可通過常規(guī)方法，例如通過在熔融和固化期間使用氮?dú)膺^壓而得到。

在現(xiàn)有技術(shù)中，在多數(shù)情況下，尋求的目的是通過有利于合金中氮和鉬的高含量而使奧氏體鋼的耐腐蝕性和硬度最大化。

然而，在本發(fā)明的情況下，對用于制表業(yè)和珠寶領(lǐng)域中的外部部件的規(guī)格是不同的。因此，建議的合金具有最佳化的性能，使得它們特別好地適用于制表業(yè)和珠寶領(lǐng)域。

首先，本發(fā)明合金的可機(jī)械加工性被改進(jìn)，主要是因?yàn)榇嬖谟谶@些合金中的氮的量是低的。實(shí)際上，通過將鉬含量限制為小于2.5重量％的值并通過加入其它γ源元素如碳和銅，可降低氮的量，同時(shí)確保奧氏體結(jié)構(gòu)。少量硫(至多0.015重量％)的添加也可由于形成硫化錳而改進(jìn)可機(jī)械加工性，但是必須小心，因?yàn)檫@對所得合金的耐腐蝕性具有影響?！翱蓹C(jī)械加工性”意指任何類型的機(jī)械加工操作，例如刺入、研磨、穿孔或其它操作。

其次，本發(fā)明合金的可鍛造性還被改進(jìn)。

由于氮是這類合金中提高機(jī)械性能的主要元素，有限濃度的氮使得通過變形來成型更容易。

另一重要更元素，銅，可降低合金的應(yīng)變硬化水平，這因此促進(jìn)通過變形來成型。最后，由于銅，觀察到改進(jìn)的一般耐腐蝕性。

本發(fā)明還涉及如上所述無鎳奧氏體不銹鋼在生產(chǎn)用于鐘表和珠寶件的外部元件中的用途。

附圖說明

本發(fā)明的其它特征和優(yōu)點(diǎn)由本發(fā)明的無鎳奧氏體不銹鋼的實(shí)施方案的以下詳細(xì)描述更清楚地顯現(xiàn)，該實(shí)例僅作為參考附圖的非限定性舉例說明給出，其中：

-圖1為舉例說明本發(fā)明的無鎳奧氏體不銹鋼的具有組成fe-17cr-17mn-2mo-1cu-0.3c-0.5n的第一實(shí)例的相圖。

-圖2為舉例說明本發(fā)明的無鎳奧氏體不銹鋼的具有組成fe-17cr-12mn-2mo-2cu-0.33c-0.4n的第二實(shí)例的相圖。

-圖3為舉例說明本發(fā)明的無鎳奧氏體不銹鋼的具有組成fe-17cr-11mn-2mo-1cu-0.25c-0.4n的第三實(shí)例的相圖。

-圖4為舉例說明本發(fā)明的無鎳奧氏體不銹鋼的具有組成fe-17cr-14,5mn-2mo-2cu-0.22c-0.35n的第四實(shí)例的相圖。

-圖5為描述以質(zhì)量百分?jǐn)?shù)表示的無鎳奧氏體不銹鋼的組成的表。

-圖6為如由gavriljuk和berns在“highnitrogensteels”，2010年，springer版中所定義的schaeffler圖，其可根據(jù)組成預(yù)測硬化以后合金的結(jié)構(gòu)。

具體實(shí)施方式

本發(fā)明由總體發(fā)明構(gòu)思開始，所述總體發(fā)明思想在于，考慮到外部鐘表部件領(lǐng)域特有的問題，提出表現(xiàn)出在可機(jī)械加工性和可鍛造性能與耐腐蝕性之間非常好的折衷的無鎳奧氏體不銹鋼。另外，提出的組合物可借助常規(guī)冶金法(鑄造)，特別是在環(huán)境大氣壓力下得到，這從生產(chǎn)成本的觀點(diǎn)看是非常有利的，或者通過粉末冶金造燒結(jié)以后以非常高的密度得到。限定α源元素如鉻和鉬的濃度以得到足夠的耐腐蝕性。錳、碳和氮的濃度足夠低至增強(qiáng)所得合金的可機(jī)械加工性和可鍛造性，但足夠高至通過在大氣壓力下熔融和固化而得到合金或者通過粉末冶金而得到非常致密的部件。此外，使?jié)舛茸罴鸦缘玫阶畲髪W氏體溫度范圍。最后，銅使得降低上述γ源元素的濃度以促進(jìn)通過機(jī)械加工或變形來成型并改進(jìn)一般耐腐蝕性成為可能。然而，必須限制銅的濃度，因?yàn)殂~減小奧氏體溫度范圍并傾向于使奧氏體鋼在高溫下為脆的，使得任何熱機(jī)械處理(鍛造/層壓、退火等)更加困難。

對于第一組合物實(shí)例，其相圖示于圖1中(fe-17cr-17mn-2mo-1cu-0.3c-0.5n)，看出，可以得到在大氣壓力下的完全奧氏體固化并且對于在固化以后得到的氮濃度，沉淀物出現(xiàn)時(shí)的溫度是盡可能低的(線1與線3之間的交叉點(diǎn))。奧氏體溫度范圍因此是可能最寬的。該組合物對通過粉末冶金得到非常致密的部件而言也是有利的。實(shí)際上，在900毫巴氮下存在寬“奧氏體-液體”相(線4、5與6之間)容許進(jìn)行液相燒結(jié)而不損失氮。在那種情況下將燒結(jié)溫度限定在燒結(jié)期間具有約30％液體。

對于圖2中所示的第二組合物實(shí)例(fe-17cr-12mn-2mo-2cu-0.33c-0,4n)，銅濃度的提高使得奧氏體范圍(線6)的邊界移向較低的氮濃度成為可能。因此，錳濃度可降低，且固化以后所得合金包含較少的氮。由于該較高濃度的銅和降低濃度的氮和錳，與第一組合物相比促進(jìn)了合金的可機(jī)械加工性和可變形性。盡管較高的銅濃度降低奧氏體溫度范圍，該范圍對意欲的氮濃度而言是最大的(1300℃至1050℃)。

對于圖3所示的第三組合物實(shí)例(fe-17cr-11mn-2mo-1cu-0.25c-0.4n)，在大氣壓力下固化的情況下形成鐵素體，這可導(dǎo)致固化合金中的多孔性。然而，該組合物對粉末冶金成型而言是最佳化的。實(shí)際上，對于該組合物，燒結(jié)可在高溫(1300℃)下以降低的氮?dú)夥謮?約600毫巴)進(jìn)行。燒結(jié)氣氛因此可用氫氣補(bǔ)充，由于其強(qiáng)還原力，其改進(jìn)燒結(jié)以后所得部件的致密化。

圖4所示的第四組合物實(shí)例(fe-17cr-14,5mn-2mo-2cu-0.22c-0.35n)對粉末冶金成型而言也是有利的。與先前實(shí)例相比，燒結(jié)可在高溫(1300℃)下以甚至更低的氮?dú)夥謮?約400毫巴)進(jìn)行。最后，該合金具有非常低濃度的間隙元素，因此促進(jìn)了燒結(jié)以后的任何機(jī)械加工或鍛造操作。

圖5所示的表對比了以上組合物實(shí)例與包含鎳的標(biāo)準(zhǔn)奧氏體不銹鋼和市場上可得到的無鎳奧氏體不銹鋼的marc(合金耐腐蝕性度量)指數(shù)值。marc指數(shù)為比較奧氏體鋼，特別是無鎳奧氏體鋼的耐腐蝕性的優(yōu)異度量。marc指數(shù)越高，合金的耐腐蝕性越大。該表包括制表業(yè)和珠寶中常用的兩種含鎳標(biāo)準(zhǔn)奧氏體不銹鋼、6種商業(yè)無鎳奧氏體不銹鋼和4種上述優(yōu)選組合物實(shí)例。另外，表中的最后一行對于各合金給出了marc指數(shù)，該指數(shù)如speidel，m.o.在“nitrogencontainingausteniticstainlesssteel”，materialwissenschaftundwerkstofftechnik，37(2006)，第875-880頁中所定義。這是涉及的奧氏體不銹鋼組合物中元素濃度之和：

marc＝cr(％)+3.3mo(％)+20c(％)+20n(％)-0.5mn(％)-0.25ni(％)

本發(fā)明組合物的實(shí)例具有比奧氏體不銹鋼1.4435更高的marc指數(shù)值，奧氏體不銹鋼1.4435為制表業(yè)和珠寶中最常用的鋼。4個(gè)本發(fā)明組合物實(shí)例中的3個(gè)甚至具有比鋼1.4539更高的marc指數(shù)值，后者已知具有優(yōu)異耐腐蝕性。

本發(fā)明尋求改進(jìn)無鎳奧氏體不銹鋼的可機(jī)械加工性和可變形性，通過教導(dǎo)降低這些合金中的碳和氮含量并加入銅而實(shí)現(xiàn)。因此，盡管已提出的合金具有比合金1.4456、1.4452、unss29225和unss29108低的指數(shù)值，但它們具有比合金1.3816和1.3815高的指數(shù)值，這足以使它們能夠通過鹽噴霧腐蝕試驗(yàn)。此外，與經(jīng)受在氮?dú)膺^壓下熔融和固化步驟的合金1.4456、1.4452、unss29225和unss29108相比，本發(fā)明組合物的第一、第二和第四實(shí)例顯示出在大氣壓力下的奧氏體固化，因此避免了使用專用裝置。這因此降低了所得合金的成本。

最后，這些不同合金在schaeffler圖上的位置示于圖6中。如所示的其它合金，組合物的4個(gè)優(yōu)選實(shí)例都在圖的奧氏體范圍內(nèi)。需要的話，這證明了本發(fā)明組合物的奧氏體結(jié)構(gòu)的穩(wěn)定性。還看出組合物的實(shí)例位于合金1.3816/1.3815(其耐腐蝕性太低)與合金1.4456/1.4452/unss29225/unss29108(它們非常難以通過機(jī)械加工和鍛造成型，且成本價(jià)格高，因?yàn)樗鼈冊诘獨(dú)膺^壓下生產(chǎn))之間。

毫無疑問，本發(fā)明不限于剛剛描述的實(shí)施方案且本領(lǐng)域技術(shù)人員不偏離如所附權(quán)利要求書限定的本發(fā)明范圍而預(yù)期各種簡單的改進(jìn)和變化方案。特別應(yīng)當(dāng)指出，提出的合金提供耐腐蝕性、可成型性(可機(jī)械加工性和可鍛造性)與燒結(jié)以后部件的密度之間的優(yōu)異折衷。事實(shí)上，可將部件在低氮?dú)鈮毫ο聼Y(jié)并用氫氣補(bǔ)償。此外，在具有金屬基體的復(fù)合材料的情況下，金屬基體可借助本發(fā)明鋼組合物實(shí)現(xiàn)。還可將燒結(jié)部件在高等靜壓力下處理。也可在高等靜壓力將通過壓制或者通過金屬注塑成型的部件燒結(jié)。也可在高等靜壓力下生產(chǎn)半成品。最后，可將燒結(jié)以后的部件鍛造。