本發(fā)明屬于貯氫合金材料技術(shù)領(lǐng)域，特別涉及一種CeO₂+MoS₂復(fù)合催化的燃料電池用高容量貯氫合金及其制備方法。

背景技術(shù)：

氫被認(rèn)為是一種潔凈的燃料，在21世紀(jì)作為一種綠色能源將獲得廣泛的應(yīng)用。特別是氫燃料電池在汽車上的應(yīng)用將完全可以解決化石燃料帶來(lái)的一系列環(huán)境問(wèn)題，特別是由于汽車的尾氣排放而導(dǎo)致的環(huán)境污染。氫作為汽車燃料的主要技術(shù)瓶頸是缺乏一種高效、安全的貯氫系統(tǒng)。

在所有的貯氫方法中，金屬氫化物貯氫被認(rèn)為是最安全可靠的，并能滿足車載燃料電池的使用要求。鎂及鎂基合金被認(rèn)為是極具希望的燃料電池用高容量貯氫材料。然而鎂基貯氫材料的氫化物具有極高的熱穩(wěn)定性，且吸放氫動(dòng)力學(xué)較差。因此，降低鎂基氫化物的熱穩(wěn)定性并提高其吸放氫動(dòng)力學(xué)性能是關(guān)鍵技術(shù)問(wèn)題。

有研究表明，添加微量稀土元素及過(guò)渡族金屬元素能顯著降低鎂基金屬氫化物的放氫活化能，顯著提高合金的吸放氫動(dòng)力學(xué)。此外，合金的吸放氫動(dòng)力學(xué)對(duì)其微觀結(jié)構(gòu)非常敏感，減小合金的晶粒尺寸至納米級(jí)別可顯著降低合金氫化物的熱穩(wěn)定性，并大幅度提高合金的吸放氫動(dòng)力學(xué)性能。添加金屬及其氧化物、硫化物和其他化合物也能有效地降低合金氫化物的熱穩(wěn)定性，并改善合金的吸放氫動(dòng)力學(xué)。真空快淬可以獲得納米晶-非晶結(jié)構(gòu)，使得合金具有良好的吸放氫動(dòng)力學(xué)。然而，快淬的方法無(wú)法加入催化劑并使催化劑在合金中均勻分布。機(jī)械球磨是獲得納米合金顆粒的有效方法，并能很方便地添加各種催化劑，但制備材料的效率較低，難以滿足材料的規(guī)模化制備。

技術(shù)實(shí)現(xiàn)要素：

本發(fā)明的一個(gè)目的在于提出一種具有很好的穩(wěn)定性且可以大幅度提高合金的吸放氫循環(huán)穩(wěn)定性的CeO₂+MoS₂復(fù)合催化的燃料電池用高容量貯氫合金。

本發(fā)明提供的CeO₂+MoS₂復(fù)合催化的燃料電池用高容量貯氫合金，包括如下成分：Y_1-xTi_xMg_12-y-zNi_yAl_z+m wt.％(CeO₂+MoS₂)，式中，x，y，z為原子比，m為CeO₂+MoS₂的質(zhì)量百分比；其中，0.03≤x≤0.15，0.3≤y≤1，0.1≤z≤0.5，3≤m≤10，CeO₂與MoS₂的質(zhì)量比為1:1。

本發(fā)明所述的CeO₂+MoS₂復(fù)合催化的燃料電池用高容量貯氫合金，以微量鈦替代稀土元素釔，可以降低合金氫化物的穩(wěn)定性，同時(shí)，鈦本身是吸氫元素，用鈦替代可以保持合金的吸氫量。同時(shí)，用少量的鎳及鋁替代鎂，可以進(jìn)一步降低合金氫化物的熱穩(wěn)定性。鎳及鋁本身不能吸氫，但鎳及鋁是很好的活性元素，可以明顯改善鎂基合金的吸放氫熱力學(xué)及動(dòng)力學(xué)性能。

另外，本發(fā)明提供的CeO₂+MoS₂復(fù)合催化的燃料電池用高容量貯氫合金，還可以具有如下附加的技術(shù)特征：

進(jìn)一步地，式中x＝0.05，y＝0.8，z＝0.2，m＝5。

本發(fā)明的另一個(gè)目的在于提出一種CeO₂+MoS₂復(fù)合催化的燃料電池用高容量貯氫合金的制備方法。

本發(fā)明提供的CeO₂+MoS₂復(fù)合催化的燃料電池用高容量貯氫合金的制備方法，包括如下步驟：配料：按化學(xué)式組成Y_1-xTi_xMg_12-y-zNi_yAl_z進(jìn)行配料，式中0.03≤x≤0.15，0.3≤y≤1，0.1≤z≤0.5；母合金的制備：將上述配料放于坩堝中，且將鎂放在坩堝最上層，然后在真空度為1×10^-2～5×10^-5Pa的條件下通入0.01MPa～0.1MPa的惰性氣體作為保護(hù)氣體，然后加熱溫度至1400℃～1600℃，保溫1min～5min，以得熔融的Y_1-xTi_xMg_12-y-zNi_yAl_z液態(tài)母合金，然后將所述熔融的Y_1-xTi_xMg_12-y-zNi_yAl_z液態(tài)母合金澆注到銅鑄模中，以得到母合金鑄錠；真空快淬處理：將所述母合金鑄錠置于底部具有狹縫的石英管內(nèi)，通過(guò)感應(yīng)加熱的方式使鑄錠完全融化，然后利用所述保護(hù)氣體的壓力使液態(tài)合金從石英管底部狹縫噴口噴出，落在以5m/s～30m/s的線速度旋轉(zhuǎn)的水冷銅輥的表面，以形成厚度為25μm～50μm，寬度為2mm～25mm的快淬合金薄帶；球磨處理：將所述快淬合金薄帶機(jī)械破碎并過(guò)200目篩，然后將過(guò)篩的合金粉與催化劑CeO₂+MoS₂按照質(zhì)量比為10:(0.3～1)裝入球磨罐中，抽真空后充入高純氬氣，在球磨機(jī)中球磨4.5h～5.5h；其中，CeO₂與MoS₂的質(zhì)量比為1：1。

根據(jù)本發(fā)明的CeO₂+MoS₂復(fù)合催化的燃料電池用高容量貯氫合金的制備方法，快淬態(tài)合金的微結(jié)構(gòu)具有很好的穩(wěn)定性，可以大幅度提高合金的吸放氫循環(huán)穩(wěn)定性。在此基礎(chǔ)上，用機(jī)械破碎法粉碎快淬合金薄片，并添加微量CeO₂+MoS₂催化劑并施以短時(shí)間的球磨，改善了快淬態(tài)合金的表面狀態(tài)，發(fā)揮了兩種催化劑的聯(lián)合催化效果，使得合金的吸放氫熱力學(xué)及動(dòng)力學(xué)得到大幅度的改善。

進(jìn)一步地，在所述配料步驟中：按化學(xué)式組成Y_1-xTi_xMg_12-y-zNi_yAl_z進(jìn)行配料，式中x＝0.05，y＝0.8，z＝0.2，且在所述球磨處理步驟中，所述過(guò)篩后的合金粉與所述催化劑CeO₂+MoS₂的質(zhì)量比為10:0.5。

進(jìn)一步地，在所述母合金制備步驟中，所述保護(hù)氣體為純氦氣或者氦氣與氬氣的混合氣體，在所述混合氣體中，所述氦氣與所述氬氣的體積比為1:1。

進(jìn)一步地，在所述球磨處理步驟中，每球磨3小時(shí)停機(jī)1小時(shí)。

進(jìn)一步地，在所述球磨處理步驟中，球料比為40:1，轉(zhuǎn)速為350轉(zhuǎn)/分。

本發(fā)明的附加方面和優(yōu)點(diǎn)將在下面的描述中部分給出，部分將從下面的描述中變得明顯，或通過(guò)本發(fā)明的實(shí)踐了解到。

附圖說(shuō)明

圖1是根據(jù)本發(fā)明的CeO₂+MoS₂復(fù)合催化的燃料電池用高容量貯氫合金的制備方法流程圖；

圖2為實(shí)施例1球磨態(tài)CeO₂+MoS₂復(fù)合催化的燃料電池用高容量貯氫的微觀結(jié)構(gòu)及電子衍射環(huán)；

圖3為實(shí)施例1球磨態(tài)CeO₂+MoS₂復(fù)合催化的燃料電池用高容量貯氫吸氫后的微觀結(jié)構(gòu)及電子衍射環(huán)；

圖4為各實(shí)施例CeO₂+MoS₂復(fù)合催化的燃料電池用高容量貯氫合金的XRD衍射譜。

具體實(shí)施方式

下面詳細(xì)描述本發(fā)明的實(shí)施例，所述實(shí)施例是示例性的，旨在用于解釋本發(fā)明，而不能理解為對(duì)本發(fā)明的限制。

發(fā)明人在研究過(guò)程中發(fā)現(xiàn)，元素替代可以降低鎂基合金氫化物的熱穩(wěn)定性，并可以提高其吸放氫動(dòng)力學(xué)性能。特別是以微量鈦替代稀土元素釔，可以降低合金氫化物的穩(wěn)定性，同時(shí)，鈦本身是吸氫元素，用鈦替代可以保持合金的吸氫量。同時(shí)，用少量的鎳及鋁替代鎂，可以進(jìn)一步降低合金氫化物的熱穩(wěn)定性。鎳及鋁本身不能吸氫，但鎳及鋁是很好的活性元素，可以明顯改善鎂基合金的吸放氫熱力學(xué)及動(dòng)力學(xué)性能。

因此，本發(fā)明提出一種CeO₂+MoS₂復(fù)合催化的燃料電池用高容量貯氫合金，包括如下成分：Y_1-xTi_xMg_12-y-zNi_yAl_z+m wt.％(CeO₂+MoS₂)，式中，x，y，z為原子比，m為CeO₂+MoS₂的質(zhì)量百分比；其中，0.03≤x≤0.15，0.3≤y≤1，0.1≤z≤0.5，3≤m≤10，CeO₂與MoS₂的質(zhì)量比為1:1。

如圖1所示，根據(jù)本發(fā)明的CeO₂+MoS₂復(fù)合催化的燃料電池用高容量貯氫合金的制備方法，包括如下步驟：

配料S101：按化學(xué)式組成Y_1-xTi_xMg_12-y-zNi_yAl_z進(jìn)行配料，式中0.03≤x≤0.15，0.3≤y≤1，0.1≤z≤0.5。其中，所述化學(xué)式組成中的鎂和稀土元素在配比時(shí)可以增加5％-10％比例的燒損量。

母合金的制備S102：將上述配料放于坩堝中，且將鎂放在坩堝最上層，然后在真空度為1×10^-2～5×10^-5Pa的條件下通入0.01MPa～0.1MPa的惰性氣體作為保護(hù)氣體，然后加熱溫度至1400℃～1600℃，保溫1min～5min，以得熔融的Y_1-xTi_xMg_12-y-zNi_yAl_z液態(tài)母合金，然后將所述熔融的Y_1-xTi_xMg_12-y-zNi_yAl_z液態(tài)母合金澆注到銅鑄模中，以得到母合金鑄錠。

真空快淬處理S103：將所述母合金鑄錠置于底部具有狹縫的石英管內(nèi)，通過(guò)感應(yīng)加熱的方式使鑄錠完全融化，然后利用所述保護(hù)氣體的壓力使液態(tài)合金從石英管底部狹縫噴口噴出，落在以5m/s～30m/s的線速度旋轉(zhuǎn)的水冷銅輥的表面，以形成厚度為25μm～50μm，寬度為2mm～25mm的快淬合金薄帶。真空快淬處理可以獲得具有超細(xì)晶粒(納米尺度)的結(jié)構(gòu)，而且快淬結(jié)構(gòu)中含有高密度的晶體缺陷，包括位錯(cuò)、層錯(cuò)、孿晶、大量晶界等，這種微觀結(jié)構(gòu)對(duì)改善合金的熱力學(xué)及動(dòng)力學(xué)性能極為有利。而且，與球磨不同，快淬獲得的超細(xì)結(jié)構(gòu)及晶體缺陷有較高的穩(wěn)定性，在多次吸放氫循環(huán)后晶粒不易聚集長(zhǎng)大，表現(xiàn)在吸放氫性能方面，就是合金有很好的循環(huán)穩(wěn)定性。

球磨處理S104：將所述快淬合金薄帶機(jī)械破碎并過(guò)200目篩，然后將過(guò)篩的合金粉與催化劑CeO₂+MoS₂按照質(zhì)量比為10:(0.3～1)裝入球磨罐中，抽真空后充入高純氬氣，在球磨機(jī)中球磨4.5h～5.5h；其中，CeO₂與MoS₂的質(zhì)量比為1：1。加入兩種催化劑CeO₂+MoS₂并經(jīng)過(guò)短時(shí)間的球磨后，均勻地分布在合金基體中，可以充分發(fā)揮其復(fù)合催化作用。短時(shí)間的球磨可以明顯地改善快淬態(tài)合金的表面特性，從而提高合金的吸放氫熱力學(xué)和動(dòng)力學(xué)。同時(shí)，MoS₂催化劑在球磨的過(guò)程中具有很好的潤(rùn)滑作用，能阻止合金顆粒的冷焊聚集，同時(shí)防止合金在球磨過(guò)程中沾到球磨罐的壁上。CeO₂是高硬度粒子，在球磨過(guò)程中對(duì)合金顆粒具有明顯的割裂作用，使得球磨合金的顆粒更加細(xì)小。催化劑及球磨工藝相結(jié)合使得合金的吸放氫熱力學(xué)及動(dòng)力學(xué)得到大幅度的改善。

本發(fā)明通過(guò)下面的實(shí)施例對(duì)本發(fā)明所涉及貯氫合金成分以及制備方法做進(jìn)一步的說(shuō)明。

實(shí)施例1

實(shí)施例1提供了一種CeO₂+MoS₂復(fù)合催化的燃料電池用高容量貯氫合金，包括如下成分：Y_1-xTi_xMg_12-y-zNi_yAl_z+m wt.％(CeO₂+MoS₂)，式中，x，y，z為原子比，m為CeO₂+MoS₂的質(zhì)量百分比；其中，CeO₂與MoS₂的質(zhì)量比為1:1，x＝0.05，y＝0.8，z＝0.2，m＝5，其成分化學(xué)式為：Y_0.95Ti_0.05Mg₁₁Ni_0.8Al_0.2+5wt.％(CeO₂+MoS₂)。

本實(shí)施例的CeO₂+MoS₂復(fù)合催化的燃料電池用高容量貯氫合金制備方法包括以下步驟：

a.配料：按化學(xué)式組成Y_0.95Ti_0.05Mg₁₁Ni_0.8Al_0.2進(jìn)行配料，選取塊體稀土金屬釔、金屬鈦、金屬鎂、金屬鎳、金屬及鋁，稱取稀土金屬釔436.3克、金屬鈦11.8克、金屬鎂1420.4克、金屬鎳231.0克、金屬鋁26.5克。原材料的純度≥99.5％。

b.母合金的制備：將上述配料置于中頻感應(yīng)爐的氧化鎂坩堝中，且將鎂放在坩堝最上面，蓋好爐蓋后抽真空至真空度1×10^-2Pa以上，再充入壓力為0.04MPa的氦氣作為保護(hù)氣體。熔煉開始的加熱功率調(diào)節(jié)至約5kW，溫度控制在650℃左右，使金屬鎂熔化，然后將加熱功率提高到25kW，溫度控制在約1550℃，使所有金屬熔化。在熔融條件下保持5分鐘后，將液態(tài)合金直接澆入銅鑄模，在氦氣保護(hù)氣氛下冷卻約30分鐘后出爐，獲得直徑為30mm的圓柱狀母合金鑄錠。

c.真空快淬處理：將上述母合金鑄錠約200克放入直徑為30mm、底部具有狹縫的石英管中，狹縫的尺寸為0.05mm×20mm；在氦氣氣氛保護(hù)下，用245kHz的射頻加熱至熔融，加熱功率為15kW；在1.05atm氦氣壓力下熔融合金通過(guò)底部狹縫噴射到表面線速度為20m/s的水冷銅輥表面上，獲得快淬態(tài)合金薄帶，如圖1所示。

d.球磨處理：將所述快淬合金薄帶機(jī)械破碎并過(guò)200目篩，稱取過(guò)篩后的合金粉末50g及CeO₂和MoS₂各1.25g，一起裝入不銹鋼球磨罐中，抽真空并充入高純氬氣后密封。在全方位行星式高能球磨機(jī)中球磨5小時(shí)。球料比40:1，轉(zhuǎn)速為350轉(zhuǎn)/分。在球磨過(guò)程中，每球磨3小時(shí)停機(jī)1小時(shí)。

實(shí)施例2

實(shí)施例2與實(shí)施例1的區(qū)別僅在于，實(shí)施例2提供的CeO₂+MoS₂復(fù)合催化的燃料電池用高容量貯氫合金，其成分化學(xué)式為：Y_0.95Ti_0.05Mg₁₁Ni_0.8Al_0.2+3wt.％(CeO₂+MoS₂)。

實(shí)施例2的CeO₂+MoS₂復(fù)合催化的燃料電池用高容量貯氫合金制備方法中，在球磨處理步驟中，稱取過(guò)篩后的合金粉末50g及CeO₂和MoS₂各0.75g，一起裝入不銹鋼球磨罐中，抽真空并充入高純氬氣后密封。其余步驟均相同。

實(shí)施例3

實(shí)施例3與實(shí)施例1的區(qū)別僅在于，實(shí)施例3提供的CeO₂+MoS₂復(fù)合催化的燃料電池用高容量貯氫合金，其成分化學(xué)式為：Y_0.95Ti_0.05Mg₁₁Ni_0.8Al_0.2+10wt.％(CeO₂+MoS₂)。

實(shí)施例3的CeO₂+MoS₂復(fù)合催化的燃料電池用高容量貯氫合金制備方法中，在球磨處理步驟中，稱取過(guò)篩后的合金粉末50g及CeO₂和MoS₂各2.5g，一起裝入不銹鋼球磨罐中，抽真空并充入高純氬氣后密封。其余步驟均相同。

實(shí)施例4

實(shí)施例4與實(shí)施例1的區(qū)別僅在于，實(shí)施例4提供的CeO₂+MoS₂復(fù)合催化的燃料電池用高容量貯氫合金，其成分化學(xué)式為：Y_0.95Ti_0.05Mg₁₁Ni_0.5Al_0.5+5wt.％(CeO₂+MoS₂)。

實(shí)施例4的CeO₂+MoS₂復(fù)合催化的燃料電池用高容量貯氫合金制備方法中，配料時(shí)，按化學(xué)式組成Y_0.95Ti_0.05Mg₁₁Ni_0.5Al_0.5進(jìn)行配料，稱取稀土金屬釔436.3克、金屬鈦11.8克、金屬鎂1420.4克、金屬鎳144.38克、金屬鋁66.25克。其余步驟均相同。

實(shí)施例5

實(shí)施例5與實(shí)施例1的區(qū)別僅在于，實(shí)施例5提供的CeO₂+MoS₂復(fù)合催化的燃料電池用高容量貯氫合金，其成分化學(xué)式為：Y_0.95Ti_0.05Mg₁₁Ni_0.9Al_0.1+5wt.％(CeO₂+MoS₂)。

實(shí)施例5的CeO₂+MoS₂復(fù)合催化的燃料電池用高容量貯氫合金制備方法中，配料時(shí)，按化學(xué)式組成Y_0.95Ti_0.05Mg₁₁Ni_0.9Al_0.1進(jìn)行配料，稱取稀土金屬釔436.3克、金屬鈦11.8克、金屬鎂1420.4克、金屬鎳259.88克、金屬鋁13.25克。其余步驟均相同。

實(shí)施例6

實(shí)施例6與實(shí)施例1的區(qū)別僅在于，實(shí)施例5提供的CeO₂+MoS₂復(fù)合催化的燃料電池用高容量貯氫合金，其成分化學(xué)式為：Y_0.85Ti_0.15Mg₁₁Ni_0.8Al_0.2+5wt.％(CeO₂+MoS₂)。

實(shí)施例6的CeO₂+MoS₂復(fù)合催化的燃料電池用高容量貯氫合金制備方法中，配料時(shí)，按化學(xué)式組成Y_0.85Ti_0.15Mg₁₁Ni_0.8Al_0.2進(jìn)行配料，稱取稀土金屬釔390.37克、金屬鈦35.4克、金屬鎂1420.4克、金屬鎳231.0克、金屬鋁26.5克。其余步驟均相同。

實(shí)施例7

實(shí)施例7與實(shí)施例1的區(qū)別僅在于，實(shí)施例7提供的CeO₂+MoS₂復(fù)合催化的燃料電池用高容量貯氫合金，其成分化學(xué)式為：Y_0.97Ti_0.03Mg₁₁Ni_0.8Al_0.2+5wt.％(CeO₂+MoS₂)。

實(shí)施例7的CeO₂+MoS₂復(fù)合催化的燃料電池用高容量貯氫合金制備方法中，配料時(shí)，按化學(xué)式組成Y_0.97Ti_0.03Mg₁₁Ni_0.8Al_0.2進(jìn)行配料，稱取稀土金屬釔445.49克、金屬鈦7.08克、金屬鎂1420.4克、金屬鎳231.0克、金屬鋁26.5克。其余步驟均相同。

實(shí)施例8

實(shí)施例8與實(shí)施例1的區(qū)別僅在于，實(shí)施例8提供的CeO₂+MoS₂復(fù)合催化的燃料電池用高容量貯氫合金，其成分化學(xué)式為：Y_0.96Ti_0.04Mg₁₁Ni_0.6Al_0.4+5wt.％(CeO₂+MoS₂)。

實(shí)施例8的CeO₂+MoS₂復(fù)合催化的燃料電池用高容量貯氫合金制備方法中，配料時(shí)，按化學(xué)式組成Y_0.96Ti_0.04Mg₁₁Ni_0.6Al_0.4進(jìn)行配料，稱取稀土金屬釔440.89克、金屬鈦9.44克、金屬鎂1420.4克、金屬鎳173.25克、金屬鋁53克。其余步驟均相同。

表1用全自動(dòng)Sieverts設(shè)備測(cè)試了實(shí)施例1～實(shí)施例8的CeO₂+MoS₂復(fù)合催化的燃料電池用高容量貯氫合金的氣態(tài)吸放氫量、動(dòng)力學(xué)及循環(huán)穩(wěn)定性，其中，吸氫溫度為300℃,吸氫初始?xì)鋲簽?MPa,放氫在300℃及1×10^-4MPa壓力下進(jìn)行，結(jié)果見表1。

表1不同成分合金粉末的吸放氫動(dòng)力學(xué)及循環(huán)穩(wěn)定性

C_max—在初始?xì)鋲簽?MPa及300℃下的飽和吸氫量(wt.％)；—在初始?xì)鋲簽?MPa及300℃下，5分鐘內(nèi)的吸氫量(wt.％)，—在初始?jí)毫?×10^-4MPa及300℃下，20分鐘內(nèi)的放氫量(wt.％)。S₁₀₀＝C₁₀₀/C_max×100％，其中，C_max是合金的飽和吸氫量，C₁₀₀第100次循環(huán)后的吸氫量。

表1的結(jié)果表明，球磨合金粉末具有高的吸放氫容量及優(yōu)良的動(dòng)力學(xué)性能，特別是x＝0.05，y＝0.8，z＝0.2，m＝5時(shí)，合金具有最優(yōu)的綜合吸放氫性能。與國(guó)內(nèi)外同類合金比較，本發(fā)明合金的貯氫性能得到了顯著的改善，且合金具有良好的吸放氫循環(huán)穩(wěn)定性。

用HRTEM觀察了球磨合金顆粒吸放氫前后的形貌，并用電子衍射(SAD)分析了實(shí)施例1的球磨粉末的晶態(tài)，結(jié)果見圖2和圖3。從圖2可以看出，快淬態(tài)合金具有超細(xì)晶粒，用截線法測(cè)量合金的晶粒尺寸在10-30nm之間，可以看出快淬態(tài)合金經(jīng)球磨后，合金中的晶體缺陷明顯增加，從圖3中可以看到明顯的晶格畸變區(qū)。圖4為實(shí)施例1-8合金的XRD衍射譜。圖4的結(jié)果表明，球磨態(tài)合金具有明顯的納米晶、非晶結(jié)構(gòu)。合金的成分變化對(duì)結(jié)構(gòu)的影響顯著。

綜上，根據(jù)本發(fā)明實(shí)施例的CeO₂+MoS₂復(fù)合催化的燃料電池用高容量貯氫合金，以微量鈦替代稀土元素釔，可以降低合金氫化物的穩(wěn)定性，同時(shí)，鈦本身是吸氫元素，用鈦替代可以保持合金的吸氫量。同時(shí)，用少量的鎳及鋁替代鎂，可以進(jìn)一步降低合金氫化物的熱穩(wěn)定性。鎳及鋁本身不能吸氫，但鎳及鋁是很好的活性元素，可以明顯改善鎂基合金的吸放氫熱力學(xué)及動(dòng)力學(xué)性能。在制備過(guò)程中，用機(jī)械破碎法粉碎快淬合金薄片，并添加微量CeO₂+MoS₂催化劑并施以短時(shí)間的球磨，改善了快淬態(tài)合金的表面狀態(tài)，發(fā)揮了兩種催化劑的聯(lián)合催化效果，使合金的吸放氫熱力學(xué)及動(dòng)力學(xué)得到進(jìn)一步提升。

盡管本發(fā)明已對(duì)其優(yōu)選實(shí)施方案作了說(shuō)明，很顯然本領(lǐng)域技術(shù)人員可采取其它實(shí)施方式，例如改變合金成分、催化劑加入量、淬速及球磨工藝，在不脫離本發(fā)明設(shè)計(jì)思想的范圍內(nèi)，可以進(jìn)行各種變形和修改，這些變化均屬于本發(fā)明的保護(hù)。