本發(fā)明屬于冶金技術(shù)領(lǐng)域，具體涉及一種屈服強(qiáng)度420MPa級冷軋鋼板及其制備方法。

背景技術(shù)：

汽車車體輕量化可達(dá)到降低能耗及CO₂排放量的目的。輕量化已被證明是汽車“節(jié)能減排”的關(guān)鍵技術(shù)路線，汽車自重每減少10％，可降低油耗6％-8％，降低二氧化碳排放13％。中國是世界汽車第一大生產(chǎn)和消費(fèi)國，輕量化已成為汽車工業(yè)可持續(xù)發(fā)展的一個(gè)重要課題。汽車用鋼高強(qiáng)度化是實(shí)現(xiàn)汽車輕量化的有效途徑，汽車用鋼高強(qiáng)度化已成為必然趨勢。通過增加高強(qiáng)度鋼板的使用量強(qiáng)化車身結(jié)構(gòu)，可提高其撞擊安全性。因此，高強(qiáng)度鋼板的使用可以兼顧成本及性能，滿足車體輕量化、提高撞擊安全性的需求。

在汽車制造中，汽車前后縱梁、側(cè)梁等受力結(jié)構(gòu)件和加強(qiáng)件需要有良好的抗變形能力，即需要有高的屈服強(qiáng)度和高的屈強(qiáng)比。冷軋高強(qiáng)度低合金鋼在這些部件用量較大，常見牌號如屈服強(qiáng)度340MPa、380MPa及420LA，其中屈服強(qiáng)度420MPa級別為目前國標(biāo)中最高級別。這類鋼需要依靠析出強(qiáng)化和細(xì)晶強(qiáng)化手段來提高屈服強(qiáng)度。由于對微合金元素有嚴(yán)格的用量限制，加之連退過程中微合金元素析出的控制上存在難度，實(shí)際生產(chǎn)中往往出現(xiàn)屈服強(qiáng)度偏低、強(qiáng)塑性匹配差、以及由于再結(jié)晶不充分導(dǎo)致的力學(xué)性能不穩(wěn)定等問題。

連續(xù)退火是低合金高強(qiáng)鋼生產(chǎn)過程中的關(guān)鍵環(huán)節(jié)，連續(xù)退火溫度、帶鋼運(yùn)行速度、冷卻速度和過時(shí)效溫度等直接影響最終成品的力學(xué)性能。鑒于實(shí)際生產(chǎn)過程中經(jīng)常由于組織不均勻?qū)е鲁尚涡阅芗傲W(xué)性能穩(wěn)定性等問題，目前企業(yè)生產(chǎn)過程中通常采用高溫均熱的方法來保證充分再結(jié)晶，從而獲得均勻的組織，均熱溫度一般在800℃左右甚至更高。

CN 102492823B涉及一種屈服強(qiáng)度420MPa級冷軋低合金高強(qiáng)鋼的連續(xù)退火工藝方法，其650℃以上采用150±25℃/s的加熱速率，均熱溫度為800±10℃。獲得的力學(xué)性能為屈服強(qiáng)度430MPa，抗拉強(qiáng)度500MPa，但其延伸率偏低，僅為21％，這可能與快速加熱造成的組織不均勻有關(guān)。此外，如此高的加熱速率，需要改變傳統(tǒng)生產(chǎn)線的加熱方式，采用如感應(yīng)加熱方式，除了增加設(shè)備投資外，耗電量也將大幅提高。

CN 105714186A涉及一種屈服強(qiáng)度420MPa級冷軋低合金高強(qiáng)鋼的連續(xù)退火工藝方法，其均熱溫度為770±20℃。獲得的力學(xué)性能達(dá)到420MPa級別。但其Nb含量較高，為0.03％～0.06％，生產(chǎn)成本較高。

CN 103131843B涉及一種340MPa級別的冷軋低合金鋼的穩(wěn)定化連續(xù)退火工藝。其帶鋼均熱溫度為795～805℃，力學(xué)性能平均值為：屈服強(qiáng)度376Mpa，抗拉強(qiáng)度471MPa，延伸率28％。但是，該方法中Nb含量為0.04％～0.05％，成本較高。

上述方法中均采用了高溫均熱，這將帶來如下問題：(1)高溫下，極易發(fā)生爐底輥結(jié)瘤，從而容易對運(yùn)行過程中的帶鋼造成劃傷，影響帶鋼表面質(zhì)量；(2)高溫均熱條件下，析出粒子極易發(fā)生粗化，同時(shí)鐵素體晶粒容易長大，造成強(qiáng)度下降；(3)高溫下，Si、Mn元素?cái)U(kuò)散能力提高，選擇性氧化加劇，帶鋼表面質(zhì)量控制難度加大；(4)高溫下能耗增加，加熱成本較高。

技術(shù)實(shí)現(xiàn)要素：

針對現(xiàn)有技術(shù)存在的問題，本發(fā)明提供一種屈服強(qiáng)度420MPa級高強(qiáng)度低合金鋼板及其制備方法；該方法將熱軋后冷卻條件控制與連續(xù)退火過程中的加熱控制相結(jié)合，即通過控制熱軋后冷卻速度及卷取溫度；在后續(xù)連續(xù)退火過程中采用低溫加熱，在保證組織均勻性的基礎(chǔ)上實(shí)現(xiàn)組織細(xì)化和析出強(qiáng)化。采用該方法制造屈服強(qiáng)度420MPa級低合金高強(qiáng)鋼板，并且具有優(yōu)異的塑性。

本發(fā)明的屈服強(qiáng)度420MPa級冷軋鋼板，組成成分及其質(zhì)量百分比為：C：0.06～0.09％，Si：0～0.2％，Mn：0.8～1.0％，Ti：0～0.02％，Nb：0.01～0.025％，其余為Fe及不可避免雜質(zhì)元素。

所述的屈服強(qiáng)度420MPa級冷軋鋼板，其厚度為0.5～2.5mm。

所述的屈服強(qiáng)度420MPa級冷軋鋼板，其屈服強(qiáng)度為435～450MPa，抗拉強(qiáng)度為518～548MPa，延伸率A₈₀為25.0～26.3％。

所述的屈服強(qiáng)度420MPa級冷軋鋼板，其微觀組織包括鐵素體、珠光體和滲碳體，其中，鐵素體、珠光體和滲碳體三者體積百分比之和≥98％，鐵素體的晶粒平均尺寸為4.1～5.8μm。

本發(fā)明的屈服強(qiáng)度420MPa級冷軋鋼板的制備方法，包括如下步驟：

步驟1，熔煉及鍛造：

按照屈服強(qiáng)度420MPa級冷軋鋼板的化學(xué)成分配比，熔煉成鑄錠；其中，屈服強(qiáng)度420MPa級冷軋鋼板，組成成分及其質(zhì)量百分比為：C 0.06～0.09％，Si 0～0.2％，Mn 0.8～1.0％，Ti 0～0.02％，Nb 0.01～0.025％，其余為Fe及不可避免雜質(zhì)元素；將鑄錠鍛造成板坯；

步驟2，熱軋：

(1)將鍛造后板坯在1220±30℃保溫2～3h；

(2)將保溫后的板坯，進(jìn)行熱軋，開軋溫度為1150～1180℃，終軋溫度為880～920℃，累計(jì)壓下率為85.7～94％，制得熱軋板；

(3)將熱軋板，以40～100℃/s的冷卻速率，冷卻至400～580℃時(shí)，進(jìn)行卷?。?/p>

步驟3，冷軋：

(1)將卷取后的熱軋板，酸洗；

(2)將酸洗后的熱軋板，進(jìn)行冷軋，冷軋壓下率為50～83.3％，制得冷軋板；

步驟4，連續(xù)退火處理：

(1)將冷軋板，以2～5℃/s加熱速率升溫至640～660℃；

(2)然后，再以1～2℃/s加熱速率升溫至710～740℃；

(3)在710～740℃，保溫80～150s，制得均熱鋼板；

(4)將均熱鋼板，以1～3℃/s的冷卻速率緩冷至650～700℃；

(5)然后，再以30～50℃/s的冷卻速率冷卻至380～420℃，過時(shí)效400～600s至360～400℃；

(6)最后，以5～20℃/s冷卻速率冷卻至室溫，制得屈服強(qiáng)度420MPa級冷軋鋼板。

上述的屈服強(qiáng)度420MPa級冷軋鋼板的制備方法中：

所述步驟1中，按照屈服強(qiáng)度420MPa級冷軋鋼板的成分化學(xué)成分選配原料后，熔煉。

所述步驟2中，卷取溫度為400～580℃。

所述步驟4中，(1)為一段加熱，(2)為二段加熱，(3)為三段加熱，也是均熱段，保溫時(shí)間即為均熱時(shí)間。

所述步驟2中，熱軋前板坯厚35～50mm，熱軋板厚3～5mm，步驟3中的冷軋板厚0.5～2.5mm。

本發(fā)明的屈服強(qiáng)度420MPa級冷軋鋼板及其制備方法，設(shè)計(jì)思路如下：

低合金鋼合金元素含量較低，其主要強(qiáng)化機(jī)制為細(xì)晶強(qiáng)化和析出強(qiáng)化。在實(shí)現(xiàn)上述兩種強(qiáng)化機(jī)制的基礎(chǔ)上，保證鐵素體晶粒的完全再結(jié)晶，是獲得高強(qiáng)塑性及力學(xué)穩(wěn)定性的關(guān)鍵。

在熱軋后以40～100℃/s冷卻速率快速冷卻至400～580℃卷取，通過冷卻條件控制，在冷軋之后形變儲(chǔ)能大幅提高；另外，快速冷卻結(jié)合低溫卷取，可保證熱軋后析出粒子尺寸細(xì)小，甚至抑制部分熱軋后的析出。

在后續(xù)連續(xù)退火過程中，高的形變儲(chǔ)能可以大幅提高鐵素體再結(jié)晶動(dòng)力學(xué)。因此，可以保證在均熱溫度710～740℃，均熱時(shí)間80～150s條件下鐵素體發(fā)生完全再結(jié)晶。與常規(guī)均熱溫度相比，鐵素體晶粒長大速率降低，鐵素體晶粒細(xì)化。同時(shí)，由于析出粒子對鐵素體晶粒長大的“釘扎”作用，可抑制鐵素體晶粒長大，實(shí)現(xiàn)鐵素體的晶粒細(xì)化。另外，連續(xù)退火過程中固溶部分的微合金元素將發(fā)生析出，且與常規(guī)均熱溫度相比，析出粒子長大速率降低，可實(shí)現(xiàn)良好的析出強(qiáng)化效果。

本發(fā)明屈服強(qiáng)度420MPa級冷軋鋼板及其制備方法，通過快速冷卻、低溫卷取，結(jié)合連續(xù)退火過程的低溫加熱，有四點(diǎn)益處：

其一，不需要高溫加熱，降低了帶鋼表面質(zhì)量控制難度，并降低了加熱能源消耗；

其二，提高連續(xù)退火之前鐵素體中的形變儲(chǔ)能，在隨后的連續(xù)退火過程中加快鐵素體再結(jié)晶動(dòng)力學(xué)，有助于在低溫加熱條件下實(shí)現(xiàn)完全再結(jié)晶；

其三，低溫加熱條件下，有利于微合金元素析出粒子的細(xì)化及細(xì)小彌散析出，有助于保證析出強(qiáng)化效果，并抑制鐵素體晶粒長大；

其四，本發(fā)明制備工藝簡單，成本較低，可以滿足工業(yè)化需求。

附圖說明

圖1本發(fā)明實(shí)施例2制備的屈服強(qiáng)度420MPa級冷軋鋼板的金相組織圖。

具體實(shí)施方式

以下實(shí)施例中采用的熔煉爐為150kg真空感應(yīng)熔煉爐。

以下實(shí)施例中采用的熱軋機(jī)為Φ450mm可逆式熱軋機(jī)。

以下實(shí)施例中采用的冷軋機(jī)為直拉式四輥可逆冷軋機(jī)。

以下實(shí)施例中采用的退火及冷卻設(shè)備為連續(xù)退火試驗(yàn)機(jī)。

下面對本發(fā)明的具體實(shí)施方式作進(jìn)一步詳細(xì)說明，但本發(fā)明的實(shí)施方式不限于此。

實(shí)施例1

一種屈服強(qiáng)度420MPa級冷軋鋼板，組成成分及其質(zhì)量百分比為：C：0.06％，Si：0.04％，Mn：0.8％，Nb：0.025％，其余為Fe及不可避免雜質(zhì)元素；其厚度為1mm。

上述的屈服強(qiáng)度420MPa級冷軋鋼板的制備方法，包括如下步驟：

步驟1，熔煉及鍛造：

按照屈服強(qiáng)度420MPa級冷軋鋼板的化學(xué)成分分選配原料后，熔煉成鑄錠；其中，屈服強(qiáng)度420MPa級冷軋鋼板，組成成分及其質(zhì)量百分比為：C：0.06％，Si：0.04％，Mn：0.8％，Nb：0.025％，其余為Fe及不可避免雜質(zhì)元素；將鑄錠鍛造成40mm厚的板坯；

步驟2，熱軋：

(1)將鍛造后板坯在1220℃保溫2h；

(2)將保溫后的板坯，進(jìn)行熱軋，開軋溫度為1150℃，終軋溫度為880℃，累計(jì)壓下率為90％，制得熱軋板；

(3)將熱軋板，以50℃/s的冷卻速率，冷卻至500℃時(shí)，進(jìn)行卷?。?/p>

步驟3，冷軋：

(1)將卷取后的熱軋板，酸洗；

(2)將酸洗后的熱軋板，進(jìn)行冷軋，冷軋壓下率為75％，制得冷軋板；

步驟4，連續(xù)退火處理：

(1)將冷軋板，以4℃/s加熱速率升溫至650℃；

(2)然后，再以1.5℃/s加熱速率升溫至740℃；

(3)在740℃，保溫120s，制得均熱鋼板；

(4)將均熱鋼板，以2℃/s的冷卻速率緩冷至690℃；

(5)然后，再以30℃/s的冷卻速率冷卻至390℃，過時(shí)效500s至370℃；

(6)最后，以5℃/s冷卻速率冷卻至室溫，制得屈服強(qiáng)度420MPa級冷軋鋼板。

本實(shí)施例制備的屈服強(qiáng)度420MPa級冷軋鋼板，其屈服強(qiáng)度R_eL＝435MPa，抗拉強(qiáng)度R_m＝525MPa，延伸率A_80mm＝26.3％。

本實(shí)施例制備的屈服強(qiáng)度420MPa級冷軋鋼板，其微觀組織包括鐵素體、珠光體和滲碳體，其中，鐵素體、珠光體和滲碳體三者體積百分比之和≥98％，鐵素體的晶粒平均尺寸為4.1μm。

實(shí)施例2

一種屈服強(qiáng)度420MPa級冷軋鋼板，組成成分及其質(zhì)量百分比為：C：0.07％，Si：0.1％，Mn：0.9％，Nb：0.025％，其余為Fe及不可避免雜質(zhì)元素；其厚度為1.8mm。

上述的屈服強(qiáng)度420MPa級冷軋鋼板的制備方法，包括如下步驟：

步驟1，熔煉及鍛造：

按照屈服強(qiáng)度420MPa級冷軋鋼板的化學(xué)成分分選配原料后，熔煉成鑄錠；其中，屈服強(qiáng)度420MPa級冷軋鋼板，組成成分及其質(zhì)量百分比為：C：0.07％，Si：0.1％，Mn：0.9％，Nb：0.025％，其余為Fe及不可避免雜質(zhì)元素；將鑄錠鍛造成50mm厚的板坯；

步驟2，熱軋：

(1)將鍛造后板坯在1220℃保溫2h；

(2)將保溫后的板坯，進(jìn)行熱軋，開軋溫度為1150℃，終軋溫度為880℃，累計(jì)壓下率為91％，制得熱軋板；

(3)將熱軋板，以40℃/s的冷卻速率，冷卻至400℃時(shí)，進(jìn)行卷??；

步驟3，冷軋：

(1)將卷取后的熱軋板，酸洗；

(2)將酸洗后的熱軋板，進(jìn)行冷軋，冷軋壓下率為60％，制得冷軋板；

步驟4，連續(xù)退火處理：

(1)將冷軋板，以2℃/s加熱速率升溫至650℃；

(2)然后，再以1℃/s加熱速率升溫至730℃；

(3)在730℃，保溫100s，制得均熱鋼板；

(4)將均熱鋼板，以1℃/s的冷卻速率緩冷至680℃；

(5)然后，再以40℃/s的冷卻速率冷卻至400℃，過時(shí)效500s至380℃；

(6)最后，以10℃/s冷卻速率冷卻至室溫，制得屈服強(qiáng)度420MPa級冷軋鋼板。

本實(shí)施例制備的屈服強(qiáng)度420MPa級冷軋鋼板，其屈服強(qiáng)度R_eL＝440MPa，抗拉強(qiáng)度R_m＝535MPa，延伸率A_80mm＝25.6％。

本實(shí)施例制備的屈服強(qiáng)度420MPa級冷軋鋼板的金相組織圖，如圖1所示，可見其組織為典型的鐵素體+珠光體+滲碳體。其中，淺灰色為鐵素體，黑色塊狀為珠光體，鐵素體內(nèi)黑色點(diǎn)狀為滲碳體；鐵素體、珠光體和滲碳體三者體積百分比之和≥98％，鐵素體晶粒平均為5.2μm。

實(shí)施例3

一種屈服強(qiáng)度420MPa級冷軋鋼板，組成成分及其質(zhì)量百分比為C：0.06％，Si：0.04％，Mn：1.0％，Nb：0.02％，其余為Fe及不可避免雜質(zhì)元素；其厚度為1.2mm。

上述的屈服強(qiáng)度420MPa級冷軋鋼板的制備方法，包括如下步驟：

步驟1，熔煉及鍛造：

按照屈服強(qiáng)度420MPa級冷軋鋼板的化學(xué)成分分選配原料后，熔煉成鑄錠；其中，屈服強(qiáng)度420MPa級冷軋鋼板，組成成分及其質(zhì)量百分比為C：0.06％，Si：0.04％，Mn：1.0％，Nb：0.02％，其余為Fe及不可避免雜質(zhì)元素；將鑄錠鍛造成50mm厚的板坯；

步驟2，熱軋：

(1)將鍛造后板坯在1230℃保溫2.5h；

(2)將保溫后的板坯，進(jìn)行熱軋，開軋溫度為1150℃，終軋溫度為900℃，累計(jì)壓下率為94％，制得熱軋板；

(3)將熱軋板，以100℃/s的冷卻速率，冷卻至550℃時(shí)，進(jìn)行卷??；

步驟3，冷軋：

(1)將卷取后的熱軋板，酸洗；

(2)將酸洗后的熱軋板，進(jìn)行冷軋，冷軋壓下率為60％，制得冷軋板；

步驟4，連續(xù)退火處理：

(1)將冷軋板，以5℃/s加熱速率升溫至640℃；

(2)然后，再以2℃/s加熱速率升溫至710℃；

(3)在710℃，保溫80s，制得均熱鋼板；

(4)將均熱鋼板，以3℃/s的冷卻速率緩冷至700℃；

(5)然后，再以50℃/s的冷卻速率冷卻至420℃，過時(shí)效400s至400℃；

(6)最后，以20℃/s冷卻速率冷卻至室溫，制得屈服強(qiáng)度420MPa級冷軋鋼板。

本實(shí)施例制備的屈服強(qiáng)度420MPa級冷軋鋼板，其屈服強(qiáng)度R_eL＝443MPa，抗拉強(qiáng)度R_m＝535MPa，延伸率A_80mm＝25.4％。

本實(shí)施例制備的屈服強(qiáng)度420MPa級冷軋鋼板，其微觀組織包括鐵素體、珠光體和滲碳體，其中，鐵素體、珠光體和滲碳體三者體積百分比之和≥98％，鐵素體的晶粒平均尺寸為5.8μm。

實(shí)施例4

一種屈服強(qiáng)度420MPa級冷軋鋼板，組成成分及其質(zhì)量百分比為C：0.09％，Si：0.2％，Mn：1.0％，Ti：0.01，Nb：0.02％，其余為Fe及不可避免雜質(zhì)元素；其厚度為2.5mm。

上述的屈服強(qiáng)度420MPa級冷軋鋼板的制備方法，包括如下步驟：

步驟1，熔煉及鍛造：

按照屈服強(qiáng)度420MPa級冷軋鋼板的化學(xué)成分分選配原料后，熔煉成鑄錠；其中，屈服強(qiáng)度420MPa級冷軋鋼板，組成成分及其質(zhì)量百分比為：C：0.09％，Si：0.2％，Mn：1.0％，Ti：0.01，Nb：0.02％，其余為Fe及不可避免雜質(zhì)元素；將鑄錠鍛造成45mm厚的板坯；

步驟2，熱軋：

(1)將鍛造后板坯在1220℃保溫3h；

(2)將保溫后的板坯，進(jìn)行熱軋，開軋溫度為1150℃，終軋溫度為890℃，累計(jì)壓下率為88.9％，制得熱軋板；

(3)將熱軋板，以60℃/s的冷卻速率，冷卻至450℃時(shí)，進(jìn)行卷??；

步驟3，冷軋：

(1)將卷取后的熱軋板，酸洗；

(2)將酸洗后的熱軋板，進(jìn)行冷軋，冷軋壓下率為50％，制得冷軋板；

步驟4，連續(xù)退火處理：

(1)將冷軋板，以3℃/s加熱速率升溫至660℃；

(2)然后，再以1.5℃/s加熱速率升溫至720℃；

(3)在720℃，保溫100s，制得均熱鋼板；

(4)將均熱鋼板，以2℃/s的冷卻速率緩冷至680℃；

(5)然后，再以50℃/s的冷卻速率冷卻至380℃，過時(shí)效500s至360℃；

(6)最后，以13℃/s冷卻速率冷卻至室溫，制得屈服強(qiáng)度420MPa級冷軋鋼板。

本實(shí)施例制備的屈服強(qiáng)度420MPa級冷軋鋼板，其屈服強(qiáng)度R_eL＝442MPa，抗拉強(qiáng)度R_m＝518MPa，延伸率A_80mm＝25.0％。

本實(shí)施例制備的屈服強(qiáng)度420MPa級冷軋鋼板，其微觀組織包括鐵素體、珠光體和滲碳體，其中，鐵素體、珠光體和滲碳體三者體積百分比之和≥98％，鐵素體的晶粒平均尺寸為5.8μm。

實(shí)施例5

一種屈服強(qiáng)度420MPa級冷軋鋼板，組成成分及其質(zhì)量百分比為C：0.06％，Si：0.04％，Mn：0.9％，Ti：0.015％，Nb：0.015％，其余為Fe及不可避免雜質(zhì)元素；其厚度為0.5mm。

上述的屈服強(qiáng)度420MPa級冷軋鋼板的制備方法，包括如下步驟：

步驟1，熔煉及鍛造：

按照屈服強(qiáng)度420MPa級冷軋鋼板的化學(xué)成分分選配原料后，熔煉成鑄錠；其中，屈服強(qiáng)度420MPa級冷軋鋼板，組成成分及其質(zhì)量百分比為C：0.06％，Si：0.04％，Mn：0.9％，Ti：0.015％，Nb：0.015％，其余為Fe及不可避免雜質(zhì)元素；將鑄錠鍛造成35mm厚的板坯；

步驟2，熱軋：

(1)將鍛造后板坯在1250℃保溫3h；

(2)將保溫后的板坯，進(jìn)行熱軋，開軋溫度為1180℃，終軋溫度為920℃，累計(jì)壓下率為91.4％，制得熱軋板；

(3)將熱軋板，以80℃/s的冷卻速率，冷卻至460℃時(shí)，進(jìn)行卷?。?/p>

步驟3，冷軋：

(1)將卷取后的熱軋板，酸洗；

(2)將酸洗后的熱軋板，進(jìn)行冷軋，冷軋壓下率為83.3％，制得冷軋板；

步驟4，連續(xù)退火處理：

(1)將冷軋板，以2℃/s加熱速率升溫至640℃；

(2)然后，再以1℃/s加熱速率升溫至720℃；

(3)在720℃，保溫150s，制得均熱鋼板；

(4)將均熱鋼板，以1℃/s的冷卻速率緩冷至650℃；

(5)然后，再以40℃/s的冷卻速率冷卻至410℃，過時(shí)效600s至380℃；

(6)最后，以5～20℃/s冷卻速率冷卻至室溫，制得屈服強(qiáng)度420MPa級冷軋鋼板。

本實(shí)施例制備的屈服強(qiáng)度420MPa級冷軋鋼板，其屈服強(qiáng)度R_eL＝450MPa，抗拉強(qiáng)度R_m＝542MPa，延伸率A_80mm＝25.5％。

本實(shí)施例制備的屈服強(qiáng)度420MPa級冷軋鋼板，其微觀組織包括鐵素體、珠光體和滲碳體，其中，鐵素體、珠光體和滲碳體三者體積百分比之和≥98％，鐵素體的晶粒平均尺寸為4.7μm。

實(shí)施例6

一種屈服強(qiáng)度420MPa級冷軋鋼板，組成成分及其質(zhì)量百分比為：C：0.08％，Si：0.15％，Mn：0.9％，Ti：0.02％，Nb：0.01％，其余為Fe及不可避免雜質(zhì)元素；其厚度為2mm。

上述的屈服強(qiáng)度420MPa級冷軋鋼板的制備方法，包括如下步驟：

步驟1，熔煉及鍛造：

按照屈服強(qiáng)度420MPa級冷軋鋼板的化學(xué)成分分選配原料后，熔煉成鑄錠；其中，屈服強(qiáng)度420MPa級冷軋鋼板，組成成分及其質(zhì)量百分比為C：0.08％，Si：0.15％，Mn：0.9％，Ti：0.02％，Nb：0.01％，其余為Fe及不可避免雜質(zhì)元素；將鑄錠鍛造成35mm厚的板坯；

步驟2，熱軋：

(1)將鍛造后板坯在1190℃保溫3h；

(2)將保溫后的板坯，進(jìn)行熱軋，開軋溫度為1180℃，終軋溫度為910℃，累計(jì)壓下率為85.7％，制得熱軋板；

(3)將熱軋板，以100℃/s的冷卻速率，冷卻至580℃時(shí)，進(jìn)行卷取；

步驟3，冷軋：

(1)將卷曲后的熱軋板，酸洗；

(2)將酸洗后的熱軋板，進(jìn)行冷軋，冷軋壓下率為60％，制得冷軋板；

步驟4，連續(xù)退火處理：

(1)將冷軋板，以1℃/s加熱速率升溫至650℃；

(2)然后，再以1℃/s加熱速率升溫至730℃；

(3)在730℃，保溫150s，制得均熱鋼板；

(4)將均熱鋼板，以2℃/s的冷卻速率緩冷至700℃；

(5)然后，再以50℃/s的冷卻速率冷卻至420℃，過時(shí)效500s至400℃；

(6)最后，以15℃/s冷卻速率冷卻至室溫，制得屈服強(qiáng)度420MPa級冷軋鋼板。

本實(shí)施例制備的屈服強(qiáng)度420MPa級冷軋鋼板，其屈服強(qiáng)度為屈服強(qiáng)度R_eL＝447MPa，抗拉強(qiáng)度R_m＝548MPa，延伸率A_80mm＝26.1％。

本實(shí)施例制備的屈服強(qiáng)度420MPa級冷軋鋼板，其微觀組織包括鐵素體、珠光體和滲碳體，其中，鐵素體、珠光體和滲碳體三者體積百分比之和≥98％，鐵素體的晶粒平均尺寸為5.5μm。