本發(fā)明涉及一種高強(qiáng)度鋼板及其制造方法，尤其涉及一種應(yīng)用于銀行ATM機(jī)殼用抗拉強(qiáng)度700MPa級(jí)高強(qiáng)鋼板及其制造方法。

背景技術(shù)：

隨著銀行ATM自動(dòng)存取款機(jī)的蓬勃發(fā)展，自助銀行的廣泛運(yùn)行，方便了人們?nèi)粘９ぷ魃睢⒊鲂凶灾髯灾峥?、存款的需要。銀行ATM自動(dòng)存提款機(jī)對(duì)抗爆、抗破壞性能要求很高，需要鋼板具有合適的高強(qiáng)度及韌性組合，機(jī)殼必須平直，不能卡殼妨礙存取鈔票等操作。

普通的低級(jí)別鋼材強(qiáng)度、抗爆抗摔性能不能滿足上述要求，因此，需要有一種高強(qiáng)度的ATM機(jī)專用鋼板。在專利CN201410101840-“一種銀行ATM機(jī)高強(qiáng)抗爆鋼板及其制造方法”中介紹的制造方法，這種高強(qiáng)抗爆鋼按質(zhì)量百分比含有以下成分：碳0.09-0.20%、硅0.10-0.60%、錳0.80-2.50%、銅0.20-0.55%、磷≤0.025%、硫≤0.005%、鈮0.012-0.060%、釩0.015-0.075%、鈦0.012-0.045%、鋁0.012-0.045%，其余為Fe及不可避免的雜質(zhì)。此鋼板添加了大量的銅、鈮、釩貴重合金元素，鋼板的屈服強(qiáng)度范圍480-560MPa，抗拉強(qiáng)度范圍在720-860MPa，延伸率17-25%。

技術(shù)實(shí)現(xiàn)要素：

本發(fā)明的目的在于提供一種抗拉強(qiáng)度為700MPa級(jí)ATM機(jī)用高強(qiáng)度鋼板及其制造方法。

為實(shí)現(xiàn)上述目的，本發(fā)明采用的技術(shù)方案是：所述的一種抗拉強(qiáng)度為700MPa級(jí)ATM機(jī)用高強(qiáng)度鋼板，鋼中的化學(xué)成分以質(zhì)量百分含量計(jì)：C=0.16～0.26、Si=0.10～0.30、Mn=1.20～1.60、P≤0.025、S≤0.015、Al=0.020～0.060、Ti==0.10～0.15，余量為Fe和其它不可避免的雜質(zhì)。

將轉(zhuǎn)爐冶煉的合格鋼水經(jīng)LF精煉及鈣處理后的由連鑄機(jī)連鑄的鋼坯在均/加熱爐中加熱到1200～1250℃后軋成鋼板，熱軋鋼板厚度控制在2.0～16.0mm范圍。熱軋鋼板先以100℃～300℃/s的冷卻速度進(jìn)行冷卻，再以10℃～25℃/s層流冷卻方法將鋼板冷卻到450℃～600℃卷成鋼卷，當(dāng)溫度低于80℃鋼卷橫切矯直成常溫下的鋼板，常溫下的鋼板經(jīng)等離子或激光切割、酸洗后用于制作ATM機(jī)柜。

采用如上技術(shù)方案提供的一種ATM機(jī)用高強(qiáng)度鋼板及其制造方法與現(xiàn)有技術(shù)相比，其技術(shù)效果在于：

①本發(fā)明提供的一種抗拉強(qiáng)度700MPa級(jí)高強(qiáng)鋼（板）不僅具有較高的抗拉強(qiáng)度，還具有優(yōu)良的的平直度、對(duì)角線差和高的表面質(zhì)量。

②本發(fā)明設(shè)計(jì)的整體思路是采用低C+高M(jìn)n+高Ti的成分體系，以及控軋控冷工藝，通過(guò)合金元素配比之間的優(yōu)化，充分利用工藝對(duì)鋼板強(qiáng)韌性的提高作用，制造具有高強(qiáng)度、抗爆、抗摔性能要求的鋼板。合金元素C和Mn均為奧氏體化元素，加入鋼中可提高鋼板的強(qiáng)度。但C+Mn的含量與其它元素含量之間存在最佳配比關(guān)系，為優(yōu)化C、Mn和其它元素含量，本發(fā)明設(shè)定了C+Mn與其它元素之間的關(guān)系以保證采用合適的成分配比獲得優(yōu)異的性能。合金化當(dāng)量AEQ考慮了在適當(dāng)碳當(dāng)量的條件下，不同合金元素及其相互作用對(duì)強(qiáng)韌性的影響。合金元素前的常數(shù)項(xiàng)與該合金元素對(duì)強(qiáng)韌性的影響相關(guān)。合金化當(dāng)量同時(shí)考慮了Ti和Al復(fù)合添加對(duì)鋼板力學(xué)性能的影響。

減少了貴重金屬元素的添加量，通過(guò)冶煉、軋制工藝控制可使鋼板的抗拉強(qiáng)度達(dá)700MPa級(jí)，滿足ATM機(jī)柜的要求。

具體實(shí)施方式

下面對(duì)本發(fā)明的具體實(shí)施方式作進(jìn)一步的詳細(xì)描述。

本發(fā)明所述的一種ATM機(jī)用高強(qiáng)度鋼板的化學(xué)成分配比（wt%）為：C=0.16～0.26、Si=0.10～0.30、Mn=1.20～1.60、P≤0.025、S≤0.015、Al=0.020～0.060、Ti=0.10～0.15，余量為Fe和其它不可避免的雜質(zhì)。

本發(fā)明所涉及的高強(qiáng)度鋼板中各合金元素的添加原理如下（wt%計(jì)）：

C：C含量不同對(duì)鋼板在冷卻過(guò)程的相變有著重要的影響。C含量較高的鋼種，在同樣的冷卻條件下，冷卻過(guò)程中容易形成貝氏體或馬氏體等強(qiáng)度較高的組織；但C含量太高，則會(huì)形成較脆的組織，降低鋼板的低溫沖擊韌性。在回火過(guò)程中，C含量較高的鋼板會(huì)形成較粗大的碳化物，從而惡化鋼板的抗沖擊性能。另一方面，C含量太低，容易形成鐵素體等強(qiáng)度較低的組織。為達(dá)到屈服強(qiáng)度600MPa、抗拉強(qiáng)度700MPa及綜合幾方面因素考慮，本發(fā)明將C的質(zhì)量含量控制在0.16～0.26范圍內(nèi)。

Si：Si元素固溶在鋼中，提高鋼板的強(qiáng)度。Si含量過(guò)高，會(huì)抑制滲碳體的形成，同時(shí)較高的Si含量會(huì)惡化鋼板的焊接性能。因此，本發(fā)明中的Si含量控制為0.10～0.30。

Mn：Mn是弱碳化物形成元素，通常固溶在鋼中，起到固溶強(qiáng)化的效果。采用控軋控冷方式生產(chǎn)的高強(qiáng)度鋼板，Mn元素通過(guò)跨越擴(kuò)散界面耗散自由能，抑制片狀相端面的擴(kuò)散控制長(zhǎng)大，形成細(xì)化的片層狀貝氏體板條，從而提高鋼板的強(qiáng)度和韌性等綜合性能。Mn含量過(guò)高會(huì)導(dǎo)致板坯開(kāi)裂傾向加大，容易在板坯生產(chǎn)過(guò)程中形成縱裂等缺陷；Mn含量較低則對(duì)強(qiáng)度的貢獻(xiàn)較小，因此須添加C元素或者其它貴重合金元素如Mo元素等以保證鋼板的強(qiáng)度。添加C元素會(huì)惡化鋼板的焊接性能，添加其它貴重元素會(huì)提高鋼板成本。因此，本發(fā)明中加入1.20～1.60Mn元素，從而有利于形成細(xì)化的貝氏體組織，使鋼板具有良好的強(qiáng)韌性。

Al：Al元素在高溫時(shí)形成細(xì)小的AlN析出，在板坯加熱奧氏體化時(shí)抑制奧氏體晶粒長(zhǎng)大，達(dá)到奧氏體細(xì)化晶粒、提高鋼在低溫下的韌性的目的。Al含量過(guò)高會(huì)導(dǎo)致較大的Al的氧化物夾雜形成，降低鋼板的低溫沖擊性能和夾雜物探傷不合格。因此，本發(fā)明中加入0.02～0.06的Al，細(xì)化晶粒，以提高鋼板的韌性并保證其焊接性能。

Ti：Ti與N在高溫時(shí)形成TiN，板坯加熱奧氏體化時(shí)，TiN會(huì)抑制奧氏體晶粒長(zhǎng)大。Ti與C在較低溫度區(qū)間形成TiC，細(xì)小的TiC顆粒有利于提高鋼板的低溫沖擊性能。綜合Ti元素對(duì)力學(xué)性能的影響，本發(fā)明中的Ti含量控制在0.10～0.15范圍內(nèi)。

本發(fā)明還提供一種抗拉強(qiáng)度為700MPa級(jí)ATM機(jī)用高強(qiáng)度鋼板的制造方法。將轉(zhuǎn)爐冶煉的合格鋼水經(jīng)LF+鈣處理后由連鑄機(jī)連鑄的鋼坯在均/加熱爐中加熱到1200～1250℃后軋成鋼板，所軋成的熱軋鋼板厚度為2.0～16.0mm，熱軋鋼板先以以100℃～300℃/s的冷卻速度進(jìn)行冷卻，再以10℃～25℃/s層流冷卻方法將鋼板冷卻到450℃～600℃卷成鋼卷，當(dāng)溫度低于80℃鋼卷橫切矯直變成常溫狀況下的鋼板。

采用如上制造方法獲得的鋼板，屈服強(qiáng)度（Rel）大于等于600MPa，抗拉強(qiáng)度（Rm）大于等于700MPa，延伸率（δ）≥16%。鋼板具有良好的平直度、對(duì)角線差和高的表面質(zhì)量。鋼板經(jīng)等離子或激光切割，酸洗和清水處理烘干后即可用于制作ATM機(jī)柜。

所述鋼板的酸洗為常規(guī)工藝，而熱軋鋼板或矯直后的常溫下鋼板（厚度為2.0～16.0mm）視ATM機(jī)柜不同部位而選擇。