本發(fā)明涉及一種中心偏析減少的線材、鋼絲及其制造方法。

背景技術(shù)：

線徑為10～20mm的高強(qiáng)度線材通過(guò)熱處理及加工制造成線徑為10mm以下的高強(qiáng)度鋼絲，鋼絲在整個(gè)產(chǎn)業(yè)的方方面面以多種形態(tài)用于支撐負(fù)載。其中代表性的形態(tài)為，懸索橋及斜拉橋等橋梁用線纜、混凝土橋墩等中的混凝土加強(qiáng)用pc鋼絲、大型建筑物或結(jié)構(gòu)物用線纜、支撐海上油田或各種結(jié)構(gòu)物的錨索(anchorrope)等。一般情況下，鋼絲以絞合方式適用于線纜中，因此鋼絲的扭轉(zhuǎn)特性非常重要。

將高強(qiáng)度線材加工成鋼絲時(shí)，為了將線徑減少至最終產(chǎn)品的大小并確保其強(qiáng)度，通常會(huì)利用拉拔(drawing)方法，此時(shí)，拉拔前材料的中心偏析程度會(huì)影響到最終鋼絲的扭轉(zhuǎn)特性。

作為固溶強(qiáng)化元素添加的c、si、mn、cr等的合金元素偏析到中心部，使材料內(nèi)部的物理特性不均勻，從而抑制鋼絲的扭轉(zhuǎn)特性。并且，在所述合金元素偏析的區(qū)域形成作為誘發(fā)脆性組織的粗大滲碳體，在材料的變形條件下其作為破壞的開始點(diǎn)，削弱物理特性。并且，在對(duì)材料進(jìn)行再加熱處理并使用的過(guò)程中，所述粗大滲碳體不完全溶解，并以球化滲碳體形式殘留，同樣作為破壞的開始點(diǎn)，引起相同的問(wèn)題。因此減少偏析是非常重要的。

通常為了消除偏析，在高溫?zé)崽幚磉^(guò)程中利用所述元素的擴(kuò)散過(guò)程，但將此方法適用于制造鋼絲的步驟會(huì)存在阻礙經(jīng)濟(jì)性及最終鋼絲的其他物理特性的問(wèn)題，因此不優(yōu)選。

因此，所述偏析問(wèn)題優(yōu)選在制造線材的步驟解決。在制造線材的步驟中，為了消除偏析，一般在連鑄(continuouscasting)步驟中采用降低鑄造速度或利用輕壓下(softreduction)的方法等。

例如，專利文獻(xiàn)1中公開了在連鑄時(shí)通過(guò)控制冷卻速度等來(lái)減少偏析的方法。

但是，對(duì)于合金元素含量高的高強(qiáng)度線材，使用所述方法抑制偏析是存在局限性的。

因此，對(duì)于合金元素含量高的高強(qiáng)度線材，需要研發(fā)一種中心偏析減少的線材、鋼絲及其制造方法。

現(xiàn)有技術(shù)文獻(xiàn)

[專利文獻(xiàn)]

(專利文獻(xiàn)1)日本公開專利公報(bào)特開平11-140581號(hào)

技術(shù)實(shí)現(xiàn)要素：

(一)要解決的技術(shù)問(wèn)題

本發(fā)明的一個(gè)方面的目的在于提供一種中心偏析減少的線材、鋼絲及其制造方法。

另外，本發(fā)明要解決的技術(shù)問(wèn)題不限定于上述內(nèi)容。本發(fā)明要解決的技術(shù)問(wèn)題能夠通過(guò)本說(shuō)明書的整體內(nèi)容來(lái)理解，對(duì)于本發(fā)明所屬技術(shù)領(lǐng)域的普通技術(shù)人員來(lái)說(shuō)，理解本發(fā)明的其他要解決的技術(shù)問(wèn)題不會(huì)存在任何困難。

(二)技術(shù)方案

本發(fā)明的一個(gè)方面涉及一種中心偏析減少的線材，以重量％計(jì)，其包含：c：0.9～1.1％、si：0.7～1.5％、cr：0.6～1.2％、mn：0.4～0.8％、余量fe及不可避免的雜質(zhì)，抗張強(qiáng)度(ts)和中心偏析部與周邊部的硬度值差(△hv)滿足以下關(guān)系式1，

[關(guān)系式1]△hv×ts≤105000，

其中，所述ts的單位為mpa，所述△hv的單位為hv。

另外，本發(fā)明的另一個(gè)方面涉及一種中心偏析減少的線材的制造方法，其特征在于，包括以下步驟：加熱鋼坯，所述鋼坯包含上述的合金組成；將加熱的所述鋼坯進(jìn)行熱軋來(lái)獲得線材；收卷所述線材后進(jìn)行冷卻；其中，所述熱軋包括1道次以上的軋制，以使鋼坯的中心部溫度為1250℃以上，鋼坯中心部的變形速度為0.37/s以下，鋼坯中心部的變形量為0.3以上。

另外，本發(fā)明的另一個(gè)方面涉及一種利用所述線材制造的鋼絲及其制造方法。

并且，所述技術(shù)方案，并沒(méi)有列舉本發(fā)明的所有特征?？蓞⒄找韵戮唧w實(shí)施方式更加詳細(xì)地理解本發(fā)明的多種特征和由此帶來(lái)的長(zhǎng)處和效果。

(三)有益效果

根據(jù)本發(fā)明，能夠提供中心偏析減少的線材、鋼絲及其制造方法，因此能夠提供高強(qiáng)度且扭轉(zhuǎn)特性優(yōu)異的鋼絲。

附圖說(shuō)明

圖1是表示以發(fā)明材料2的中心偏析部為中心通過(guò)電子探針顯微分析儀(epma)分析的偏析分布。

圖2是表示以比較材料3的中心偏析部為中心通過(guò)epma分析的偏析分布。

圖3是表示將中心偏析部和周邊部的定義以圖示方式說(shuō)明的圖。

附圖說(shuō)明標(biāo)記

100：在線材的中心到線材半徑的1/2距離的區(qū)域內(nèi)c濃度最高的點(diǎn)

200：半徑為rn的圓

300：由半徑分別為rn、rn+1的兩個(gè)圓的圓周包圍的區(qū)域

具體實(shí)施方式

下面，說(shuō)明本發(fā)明的優(yōu)選實(shí)施方式。但是，本發(fā)明的實(shí)施方式可變形為多種方式，且本發(fā)明的保護(hù)范圍并不限定于以下所說(shuō)明的實(shí)施方式。并且，本發(fā)明的實(shí)施方式是為了將本發(fā)明更加完整地向本發(fā)明所屬技術(shù)領(lǐng)域的普通技術(shù)人員說(shuō)明而提供的。

本發(fā)明的發(fā)明人認(rèn)知到，當(dāng)線材的中心偏析程度變高時(shí)，存在通過(guò)熱處理及拉拔加工制造的鋼絲的扭轉(zhuǎn)特性差的問(wèn)題，尤其，對(duì)于合金元素的含量高的高強(qiáng)度線材，在現(xiàn)有的連鑄(continuouscasting)步驟中采用降低鑄造速度或利用輕壓下(softreduction)的方法等，無(wú)法有效地消除偏析，因此進(jìn)行了深入研究以解決所述問(wèn)題。

結(jié)果，確認(rèn)到通過(guò)控制軋制條件等能夠有效地減少中心偏析，并完成本發(fā)明。

中心偏析減少的線材

下面，對(duì)本發(fā)明的一個(gè)方面的中心偏析減少的線材，進(jìn)行詳細(xì)說(shuō)明。

本發(fā)明的一個(gè)方面的中心偏析減少的線材，以重量％計(jì)，包含：c：0.9～1.1％、si：0.7～1.5％、cr：0.6～1.2％、mn：0.4～0.8％、余量fe及不可避免的雜質(zhì)，

抗張強(qiáng)度(ts)及中心偏析部與周邊部的硬度值差(△hv)滿足以下關(guān)系式1。

[關(guān)系式1]△hv×ts≤105000

首先，對(duì)本發(fā)明的一個(gè)方面的中心偏析減少的線材的合金組成進(jìn)行詳細(xì)說(shuō)明。下面，各合金元素的單位是重量％。

c(碳)：0.9～1.1％

c是最能有效地提高材料強(qiáng)度的元素。當(dāng)c的含量增加0.1％時(shí)，能夠?qū)⒗魏蟮膹?qiáng)度提高100mpa左右，但是添加超過(guò)0.9％時(shí)，其強(qiáng)度增加量逐漸減少。并且，c是形成珠光體組織的主要元素，除了細(xì)化珠光體組織以外，還提高加工硬化率。

當(dāng)c含量小于0.9％時(shí)，存在難以確保高強(qiáng)度的問(wèn)題，當(dāng)c含量超過(guò)1.1％時(shí)，中心偏析大大增加，存在此區(qū)域的先共析滲碳體分?jǐn)?shù)增加的問(wèn)題。

因此，c的優(yōu)選含量為0.9～1.1％。

si(硅)：0.7～1.5％

si具有增加基于鐵素體的固溶強(qiáng)化及珠光體組織的細(xì)化的強(qiáng)度的作用。當(dāng)si的含量增加0.1％時(shí)，強(qiáng)度提高14～16mpa左右。并且，si存在于鐵素體和滲碳體的界面上，在熱處理時(shí)起到抑制c擴(kuò)散的作用，因此在線纜或鋼索中的si含量高。

當(dāng)si的含量小于0.7％時(shí)，上述效果不充分，當(dāng)si的含量超過(guò)1.5％時(shí)，在表面形成與母材的粘附力大的fe2sio4氧化皮，存在降低氧化皮的剝離性的問(wèn)題。

因此，si的優(yōu)選含量為0.7～1.5％。

cr(鉻)：0.6～1.2％

cr是能夠細(xì)化珠光體組織且大大提高拉拔加工性的元素。cr作為鐵素體穩(wěn)定化元素，增加共析轉(zhuǎn)變開始溫度，當(dāng)添加cr時(shí)，起到提高珠光體形成轉(zhuǎn)變溫度，降低貝氏體形成溫度的作用。這種現(xiàn)象也類似出現(xiàn)在mo、v等上。并且，當(dāng)cr的含量增加0.1％時(shí)，抗張強(qiáng)度增加40mpa以上。

當(dāng)cr的含量小于0.6％時(shí)，存在難以確保高強(qiáng)度的問(wèn)題，當(dāng)cr的含量超過(guò)1.2％時(shí)，形成粗大的cr碳化物等，因此在拉拔中可能發(fā)生斷線。

因此，cr的優(yōu)選含量為0.6～1.2％。

mn(錳)：0.4～0.8％

相比增加強(qiáng)度的作用，mn更是以確保淬透性的目的而添加，從而在客戶公司進(jìn)行熱處理時(shí)，充分推遲相變點(diǎn)。并且，其容易與鋼內(nèi)的s結(jié)合，因此也以脫硫的目的來(lái)使用。

當(dāng)mn的含量小于0.4％時(shí)，難以確保充分的淬透性，當(dāng)mn的含量超過(guò)0.8％時(shí)，由于中心mn偏析作用過(guò)強(qiáng)，存在拉拔中發(fā)生斷線的問(wèn)題。

因此，mn的優(yōu)選含量為0.4～0.8％。

p及s：分別為0.030％以下

p及s為雜質(zhì)，雖然未特別規(guī)定其含量，但是與現(xiàn)有的鋼絲相同，從確保延展性的觀點(diǎn)上看，其含量分別優(yōu)選為0.030％以下。

在本發(fā)明中，剩余成分為鐵(fe)。但是在通常的制造過(guò)程中，從原材料或周圍環(huán)境中不可避免地混入意想不到的雜質(zhì)，因此無(wú)法排除。只要是本領(lǐng)域技術(shù)人員均知曉這種雜質(zhì)，因此在本發(fā)明中不會(huì)特別地提及其全部?jī)?nèi)容。

本發(fā)明的線材的抗張強(qiáng)度(ts)及中心偏析部與周邊部的硬度差(△hv)滿足以下關(guān)系式1。

[關(guān)系式1]△hv×ts≤105000

其中，所述ts的單位為mpa，所述△hv的單位為hv。

所述關(guān)系式1是利用拉拔加工前材料的抗張強(qiáng)度(ts)及中心偏析部與周邊部的硬度差(△hv)加工鋼絲時(shí)能夠判斷其扭轉(zhuǎn)特性的實(shí)驗(yàn)式。中心偏析部和周邊部的硬度差(△hv)與偏析程度成比，因此可通過(guò)所述關(guān)系式1，預(yù)測(cè)根據(jù)材料的強(qiáng)度級(jí)別允許的偏析程度。

當(dāng)關(guān)系式1的值超過(guò)105000時(shí)，強(qiáng)度和偏析程度高，因此存在扭轉(zhuǎn)特性差的問(wèn)題。與此相反，所述關(guān)系式1的值越小，扭轉(zhuǎn)特性越優(yōu)異，因此不特別限定下限。

此時(shí)，所述中心偏析部和周邊部可定義為如下。下面，參照?qǐng)D3進(jìn)行說(shuō)明。

首先，在線材的中心到線材半徑的1/2距離的區(qū)域內(nèi)，通過(guò)epma分析c的濃度時(shí)，除了從滲碳體之外的碳化合物中測(cè)量的值以外，將c的濃度最高的一點(diǎn)定為中心點(diǎn)(圖3的100)。

以所述中心點(diǎn)為中心，定義半徑為由以下關(guān)系式2定義的rn的圓(圖3的200)。

[關(guān)系式2]rn＝0.2×n(mm)

隨后，當(dāng)由半徑分別為rn、rn+1的兩個(gè)圓的圓周包圍的區(qū)域(圖3的300)的c的平均濃度設(shè)為cn，由半徑分別為rn+1、rn+2的兩個(gè)圓的圓周包圍的區(qū)域的c的平均濃度設(shè)為cn+1時(shí)，將由滿足以下關(guān)系式3的rn形成的圓的內(nèi)部定義為中心偏析部，將由rn和rn+10的圓周形成的區(qū)域內(nèi)部定義為周邊部。

[關(guān)系式3]cn/cn+1≥1.1

此時(shí)，所述線材的截面的中心偏析部晶界滲碳體的面積分?jǐn)?shù)可為周邊部晶界滲碳體的面積分?jǐn)?shù)的2.5倍以下。

存在于中心偏析部中的晶界滲碳體在材料破壞時(shí)成為裂紋的路徑，當(dāng)晶界滲碳體厚時(shí)，使裂紋容易傳播，因此存在降低材料的扭轉(zhuǎn)特性的問(wèn)題。并且，在線材狀態(tài)下較厚的晶界滲碳體在拉拔加工前的熱處理中，殘留為球化滲碳體，由此使拉拔性及鋼絲的扭轉(zhuǎn)特性變差。

在本發(fā)明中，使線材及鋼絲的偏析部的晶界滲碳體的面積分?jǐn)?shù)為周邊部的晶界滲碳體的面積分?jǐn)?shù)的2.5倍以下，從而確保鋼絲的扭轉(zhuǎn)特性。

中心偏析減少的線材的制造方法

下面，對(duì)本發(fā)明另一個(gè)方面的中心偏析減少的線材的制造方法進(jìn)行詳細(xì)說(shuō)明。

作為本發(fā)明另一個(gè)方面的中心偏析減少的線材的制造方法，其特征在于，包括以下步驟：對(duì)滿足上述合金組成的鋼坯進(jìn)行加熱；對(duì)所述加熱的鋼坯進(jìn)行熱軋，從而獲得線材；以及收卷所述線材后進(jìn)行冷卻，且所述熱軋包括1道次以上的軋制，以使鋼坯的中心部溫度為1250℃以上，鋼坯中心部的變形速度為0.37/s以下，鋼坯中心部的變形量為0.3以上。

在對(duì)被加熱的鋼坯進(jìn)行熱軋來(lái)獲得線材的步驟中，包括1道次以上的軋制，以使鋼坯中心部的溫度為1250℃以上，鋼坯中心部的變形速度為0.37/s以下，鋼坯中心部的變形量為0.3以上。其中，將連鑄后進(jìn)行軋制的中間產(chǎn)品統(tǒng)稱為鋼坯，所述鋼坯的中心部意味著中間產(chǎn)品的中心部。

此時(shí)，所述變形量可由以下關(guān)系式5來(lái)定義，所述變形速度可由以下關(guān)系式6來(lái)定義。

[關(guān)系式5]變形量＝-ln(1-ra)

[關(guān)系式6]變形速度＝變形量/t

其中，在所述關(guān)系式5中，ra是基于各軋制道次的減面率(ra<1)，在所述關(guān)系式6中，t是在相應(yīng)軋制道次中通過(guò)軋輥所減面的時(shí)間，t的單位為秒(s)。

對(duì)鋼坯進(jìn)行熱軋時(shí)，在鋼坯內(nèi)部，反復(fù)出現(xiàn)基于軋制的電勢(shì)的增加和在高溫中的電勢(shì)的退火。此時(shí)，若通過(guò)進(jìn)行一道次以上的軋制使鋼坯中心部的溫度為1250℃以上，鋼坯中心部的變形速度為0.37/s以下，鋼坯中心部的變形量為0.3以上時(shí)，在鋼坯內(nèi)部伴隨有動(dòng)態(tài)再結(jié)晶現(xiàn)象，但在所述條件下原子的擴(kuò)散加快，從而具有緩解偏析的效果。

另外，所述鋼坯中心部溫度的上限不特別限定，但考慮到經(jīng)濟(jì)性及通常的線材軋制的加熱條件，其溫度可為1300℃以下。并且，所述鋼坯中心部的變形速度也不特別地限定，但考慮到因變形速度降低而引起的整體生產(chǎn)性降低，其速度可為0.1/s以上。所述鋼坯中心部的變形量也不特別地限定，但由于提出的軋制溫度的范圍相當(dāng)于通常線材軋制條件下的前半部分，因此考慮到對(duì)整體減面量的影響，其變形量可為0.5。

根據(jù)所述合金組成及制造方法制造的線材滿足△hv×ts≤105000，且中心偏析減少。

本發(fā)明的中心偏析減少的線材的制造方法中，對(duì)于其他制造條件不作特別限定。但作為優(yōu)選一例，所述加熱鋼坯的步驟可在1200℃以上的溫度下加熱一個(gè)小時(shí)以上，所述收卷溫度可為800～950℃，所述冷卻可以以5～15℃/s的冷卻速度冷卻至300～500℃。

中心偏析減少的鋼絲及其制造方法

本發(fā)明的另一個(gè)方面的中心偏析減少的鋼絲，以重量％計(jì)，包含：c：0.9～1.1％、si：0.7～1.5％、cr：0.6～1.2％、mn:0.4～0.8％、余量fe及不可避免的雜質(zhì)，且其扭轉(zhuǎn)特性為15次以上，具有優(yōu)異的扭轉(zhuǎn)特性。

此時(shí)，所述鋼絲的抗張強(qiáng)度可為2000mpa以上。

并且，本發(fā)明的另一個(gè)方面的中心偏析減少的鋼絲的制造方法，包括以下步驟：將通過(guò)所述中心偏析減少的線材的制造方法制造的線材加熱至980℃以上并保持三分鐘以上；將所述加熱的線材在焊錫爐中以590℃以上的溫度保持一分鐘以上；以及將所述線材以總減面量為80％以上的方式進(jìn)行拉拔獲得鋼絲。

線材加熱步驟

將通過(guò)所述中心偏析減少的線材的制造方法來(lái)制造的線材加熱至980℃以上并保持三分鐘以上。這是為了將線材的組織同質(zhì)化為奧氏體(austenite)。

當(dāng)加熱溫度小于980℃或者保持時(shí)間小于三分鐘時(shí)，線材內(nèi)部的同質(zhì)化進(jìn)行不充分，因此部分未溶解，有可能殘存滲碳體。

焊錫爐熱處理步驟

將所述加熱的線材在焊錫爐中以590℃以上的溫度保持一分鐘以上。這是為了在拉拔之前獲得均勻的珠光體組織。

當(dāng)焊錫爐溫度小于590℃或者保持時(shí)間小于一分鐘時(shí)，組織內(nèi)部會(huì)殘留未相變的區(qū)域，在后續(xù)冷卻時(shí)，會(huì)形成如馬氏體等低溫組織，因此存在材料的扭轉(zhuǎn)特性變差的問(wèn)題。

拉拔階段

將所述線材以總減面量為80％以上的方式進(jìn)行拉拔獲得鋼絲。當(dāng)總減面量小于80％時(shí)，有可能難以確保高強(qiáng)度。更優(yōu)選地，可以以總減面量為83％以上的方式進(jìn)行拉拔。

根據(jù)所述制造方法制造的鋼絲的扭轉(zhuǎn)特性為15次以上，扭轉(zhuǎn)特性優(yōu)異，且抗張強(qiáng)度為2000mpa以上，因此可優(yōu)選適用于橋梁用線纜、pc鋼絲、結(jié)構(gòu)物用線纜等材料。

下面，將通過(guò)實(shí)施例對(duì)本發(fā)明進(jìn)行更具體地說(shuō)明。但是，應(yīng)留意，下面的實(shí)施例只是為了通過(guò)舉例方式更加詳細(xì)地說(shuō)明本發(fā)明，并不是為了限定本發(fā)明的保護(hù)范圍。因?yàn)楸景l(fā)明的保護(hù)范圍是由權(quán)利要求書中記載的事項(xiàng)和由此合理推導(dǎo)的事項(xiàng)而決定的。

(實(shí)施例)

制作具有以下表1中表示的成分組成的鋼坯，在1280℃溫度加熱約兩小時(shí)后提取，并以以下表1的軋制條件進(jìn)行熱軋，使其具有13mm的直徑，從而制造線材。軋制鋼坯時(shí)，由于前2道次(pass)以后的鋼坯中心部的溫度小于1250℃，因此軋制條件只表示前2道次的情況。其中，p及s在所有發(fā)明例及比較例中分別滿足0.030％以下，因此沒(méi)有另行記載。

并且，熱精軋溫度為950℃，之后水冷至900℃，然后收卷為環(huán)(ring)形狀，在輥筒輸送機(jī)上以8℃/s的冷卻速度送風(fēng)冷卻至450℃。

測(cè)量所述線材的抗張強(qiáng)度(ts)、偏析部與周邊部的硬度差(△hv)、其是否滿足關(guān)系式1以及偏析部與周邊部的晶界滲碳體的面積分?jǐn)?shù)比，并表示在以下表2中，。

并且，以拉拔前熱處理工藝條件，將所述線材在高溫加熱爐以1000℃的溫度保持四分鐘，在焊錫爐中以600℃的溫度保持兩分鐘，以總減面量為85％的條件進(jìn)行拉拔并制造鋼絲。測(cè)量所述鋼絲的抗張強(qiáng)度及扭轉(zhuǎn)次數(shù)，并表示在以下表2中。

扭轉(zhuǎn)次數(shù)以100d(d為鋼絲的直徑)為基準(zhǔn)進(jìn)行扭轉(zhuǎn)實(shí)驗(yàn)，測(cè)量不發(fā)生分層的最大扭轉(zhuǎn)次數(shù)。

【表1】

【表2】

可確認(rèn)發(fā)明材料1～8滿足本發(fā)明所控制的條件，其強(qiáng)度及扭轉(zhuǎn)特性優(yōu)異。

比較材料1是c、mn及cr的含量低于本發(fā)明所控制的合金組成范圍，軋制條件中不滿足中心部的溫度的情況。并且，關(guān)系式1、偏析部與周邊部的晶界滲碳體的面積分?jǐn)?shù)比沒(méi)有滿足本發(fā)明的范圍。

由比較材料1制造的鋼絲，其扭轉(zhuǎn)次數(shù)為15次，比較良好，但這是由于比本發(fā)明的合金組成低的合金含量確保了扭轉(zhuǎn)次數(shù)。但是，由于合金含量低，可確認(rèn)線材及鋼絲的抗張強(qiáng)度差。

比較材料2～9是滿足本發(fā)明所控制的合金組成，但是不滿足軋制條件中的一個(gè)以上的條件的情況。由此可知，也沒(méi)有滿足關(guān)系式1、偏析部與周邊部的晶界滲碳體的面積分?jǐn)?shù)比的條件，并且扭轉(zhuǎn)次數(shù)也差。

比較材料10是c、mn及cr的含量高于本發(fā)明所控制的合金組成范圍，但滿足所有軋制條件的情況。由此可知，其雖滿足關(guān)系式1、偏析部與周邊部的晶界滲碳體的面積分?jǐn)?shù)比的條件，但由于合金含量高，延展性下降，扭轉(zhuǎn)特性差。

比較以發(fā)明材料2的中心偏析部為中心通過(guò)epma分析的偏析分布的圖1和以比較材料3的中心偏析部為中心通過(guò)epma分析的偏析分布的圖2，可確認(rèn)其中心偏析差異較大。

雖然以上參照實(shí)施例進(jìn)行了說(shuō)明，但是，本發(fā)明所屬技術(shù)領(lǐng)域的普通技術(shù)人員應(yīng)理解，在不脫離權(quán)利要求書所記載的本發(fā)明的思想及領(lǐng)域的范圍內(nèi)，可以對(duì)本發(fā)明進(jìn)行多種修改和變更。