優(yōu)選設(shè)定為0. 05質(zhì)量％以上0. 2質(zhì)量％以下。 如果第二元素的含有率低于上述下限值，則對(duì)于有些整體的組成，添加第二元素的效果就 變得微弱，因此所制造的燒結(jié)體的高密度化就變得不足。另一方面，如果第二元素的含有率 超過上述上限值，則對(duì)于有些整體的組成，第二元素就變得過于多，因此上述的碳化物等的 比例變得過于多，高密度化反而會(huì)受損。
[0099] 另外，如上所述，第一元素以及第二元素分別使碳化物等析出，而在如上述那樣選 擇了屬于3A族或4A族的元素作為第一元素、如上述那樣選擇了屬于5A族的元素作為第二 元素的情況下，可以推測(cè)出在燒結(jié)金屬粉末時(shí)，第一元素的碳化物等析出的時(shí)機(jī)（timing) 與第二元素的碳化物等析出的時(shí)機(jī)適度地錯(cuò)開。通過如此地使碳化物等析出的時(shí)機(jī)錯(cuò)開， 從而燒結(jié)就會(huì)慢慢地進(jìn)行，因此可以認(rèn)為空穴的生成受到抑制，進(jìn)而獲得致密的燒結(jié)體。 即，可以認(rèn)為通過存在有第一元素的碳化物等和第二元素的碳化物等雙方，從而能夠在實(shí) 現(xiàn)高密度化的同時(shí)，抑制晶粒的肥大化。
[0100] 此外，通過這樣的時(shí)機(jī)錯(cuò)開，在粒子1中析出的第一元素的碳化物等以及第二元 素的碳化物等就會(huì)彼此排他性地存在。即，第一元素的碳化物等與第二元素的碳化物等很 少析出在彼此相同的位置上，幾乎都在彼此已分離的狀態(tài)下析出。于是，通過存在有這樣的 第一元素的碳化物等與第二元素的碳化物等雙方，從而在粒子1燒結(jié)時(shí)，就會(huì)更可靠地抑 制晶粒的肥大化，進(jìn)而謀求燒結(jié)體的高密度化。
[0101] 并且，通過第一元素的碳化物等與第二元素的碳化物等在彼此已分離的狀態(tài)下析 出，從而在粒子1中晶粒的肥大化受到抑制這樣的效果就會(huì)得以均勻地發(fā)揮，從這一觀點(diǎn) 而言，特別地促進(jìn)燒結(jié)體的高密度化。
[0102] 而且，一般認(rèn)為在粒子1中，第一元素的碳化物等或第二元素的碳化物等成為 "核"，進(jìn)而發(fā)生二氧化硅的集聚。由于二氧化硅集聚于晶界處，晶體內(nèi)部的氧化物濃度下 降，因而可以謀求促進(jìn)燒結(jié)。其結(jié)果，可以認(rèn)為，在將粒子1燒結(jié)時(shí)，進(jìn)一步地促進(jìn)燒結(jié)體的 高密度化。
[0103] 其結(jié)果，在粒子1上形成：作為以Fe為主成分的區(qū)域的第一區(qū)域P1、二氧化硅以 第一元素的碳化物等為核集聚而成的第二區(qū)域P2以及二氧化硅以第二元素的碳化物等為 核集聚而成的第三區(qū)域P3。
[0104] 于是，這種粒子1在已供于粉末冶金時(shí)，由于能夠?qū)崿F(xiàn)燒結(jié)體的致密化，因此能夠 不進(jìn)行追加處理而制造高密度的燒結(jié)體。一般認(rèn)為，當(dāng)粒子1被供于粉末冶金時(shí)，第二區(qū)域 P2或第三區(qū)域P3向燒結(jié)體中的金屬晶體的晶粒邊界移動(dòng)。然后，已移動(dòng)至晶界的三重點(diǎn)處 的第二區(qū)域P2、第三區(qū)域P3抑制在該點(diǎn)上的晶體生長(zhǎng)（釘扎效應(yīng)）。其結(jié)果，晶粒的顯著 生長(zhǎng)受到抑制，進(jìn)而獲得具有更加微細(xì)的晶體的燒結(jié)體。這種燒結(jié)體成為機(jī)械特性特別地 高的燒結(jié)體。
[0105] 此外，在金屬粉末中，雖然含有選自由上述七元素組成的組的兩種元素即可，但可 以還含有是選自該組的元素且與該兩種元素不同的元素。即，在金屬粉末中，可以含有選自 由上述七元素組成的組的三種以上的元素。由此，雖然根據(jù)組合方式不同而有些許不同，但 都能夠進(jìn)一步地增強(qiáng)上述的效果。
[0106] 另外，第一元素的含有率與第二元素的含有率的比例優(yōu)選考慮第一元素的質(zhì)量數(shù) 以及第二元素的質(zhì)量數(shù)而設(shè)定。
[0107] 具體而言，在將用第一元素的質(zhì)量數(shù)去除第一元素的含有率El (質(zhì)量％ )后的值 設(shè)為Xl、將用第二元素的質(zhì)量數(shù)去除第二元素的含有率E2 (質(zhì)量％ )后的值設(shè)為X2時(shí)，Xl/ X2優(yōu)選為0. 3以上3以下，更優(yōu)選為0. 5以上2以下，進(jìn)一步優(yōu)選為0. 75以上1. 3以下。通 過將X1/X2設(shè)定于上述范圍內(nèi)，從而能夠?qū)⒌谝辉氐奶蓟锏鹊奈龀隽颗c第二元素的碳 化物等的析出量的均衡性最優(yōu)化。由此，能夠?qū)埓嬗诔尚腕w中的空穴從內(nèi)側(cè)依次掃出去 的方式排出，因此能夠?qū)Y(jié)體中所生成的空穴抑制在最小限度內(nèi)。因此，通過將X1/X2設(shè) 定于上述范圍內(nèi)，從而能夠獲得可以制造高密度、在機(jī)械特性上卓越的燒結(jié)體的金屬粉末。
[0108] 在此，對(duì)于第一元素以及第二元素的具體組合的例子，根據(jù)上述的X1/X2的范圍， 針對(duì)第一元素的含有率El與第二元素的含有率E2的比值E1/E2進(jìn)行算出。
[0109] 例如，在第一元素為Zr、第二元素為Nb的情況下，由于Zr的質(zhì)量數(shù)為91. 2，Nb的 質(zhì)量數(shù)為92. 9,因此E1/E2優(yōu)選為0. 29以上2. 95以下，更優(yōu)選為0. 49以上1. 96以下。
[0110] 另外，在第一元素為Hf、第二元素為Nb的情況下，由于Hf的質(zhì)量數(shù)為178. 5, Nb的 質(zhì)量數(shù)為92. 9,因此E1/E2優(yōu)選為0. 58以上5. 76以下，更優(yōu)選為0. 96以上3. 84以下。
[0111] 另外，在第一元素為Ti、第二元素為Nb的情況下，由于Ti的質(zhì)量數(shù)為47. 9,Nb的 質(zhì)量數(shù)為92. 9,因此E1/E2優(yōu)選為0. 15以上1. 55以下，更優(yōu)選為0. 26以上1. 03以下。
[0112] 另外，在第一元素為Nb、第二元素為Ta的情況下，由于Nb的質(zhì)量數(shù)為92. 9, Ta的 質(zhì)量數(shù)為180. 9,因此E1/E2優(yōu)選為0. 15以上1. 54以下，更優(yōu)選為0. 26以上1. 03以下。
[0113] 另外，在第一元素為Y、第二元素為Nb的情況下，由于Y的質(zhì)量數(shù)為88. 9,Nb的質(zhì) 量數(shù)為92. 9,因此E1/E2優(yōu)選為0. 29以上2. 87以下，更優(yōu)選為0. 48以上1. 91以下。
[0114] 另外，在第一元素為V、第二元素為Nb的情況下，由于V的質(zhì)量數(shù)為50. 9,Nb的質(zhì) 量數(shù)為92. 9,因此E1/E2優(yōu)選為0. 16以上1. 64以下，更優(yōu)選為0. 27以上1. 10以下。
[0115] 另外，在第一元素為Ti、第二元素為Zr的情況下，由于Ti的質(zhì)量數(shù)為47. 9，Zr的 質(zhì)量數(shù)為91. 2,因此E1/E2優(yōu)選為0. 16以上1. 58以下，更優(yōu)選為0. 26以上1. 05以下。
[0116] 另外，在第一元素為Zr、第二元素為Ta的情況下，由于Zr的質(zhì)量數(shù)為91. 2,Ta的 質(zhì)量數(shù)為180. 9,因此E1/E2優(yōu)選為0. 15以上1. 51以下，更優(yōu)選為0. 25以上I. 01以下。
[0117] 另外，在第一元素為Zr、第二元素為V的情況下，由于Zr的質(zhì)量數(shù)為91. 2, V的質(zhì) 量數(shù)為50. 9,因此E1/E2優(yōu)選為0. 54以上5. 38以下，更優(yōu)選為0. 90以上3. 58以下。
[0118] 此外，對(duì)于上述的組合以外，也能夠通過與上述同樣的方式而算出E1/E2。
[0119] 另外，第一區(qū)域P1、第二區(qū)域P2以及第三區(qū)域P3能夠通過例如透射式電子顯微鏡 觀察或能量分散型X射線分析（EDS)的映射分析而指定其存在。圖3是本發(fā)明的粉末冶金 用金屬粉末中所含有的粒子的截面的透射式電子顯微鏡（TEM)圖像的一例，圖4是圖3所 示的粒子截面的能量分散型X射線分析的映射分析結(jié)果的一例。
[0120] 其中，圖3的（a)是粒子1的截面的TEM圖像（高角度環(huán)形暗場(chǎng)掃描透射式電子 顯微鏡圖像）的一例，圖3的（b)是該TEM圖像的局部放大圖。在圖3的（b)上，散布于第 一區(qū)域Pl中的第二區(qū)域P2或第三區(qū)域P3由箭頭指示。
[0121] 另外，在圖4中，"STEM-HAADF"是圖3的（b)所示的TEM圖像的局部放大圖，"Fe - K"是示出Fe的分布情況的映射圖像，"Cr 一 K"是示出Cr的分布情況的映射圖像，"Ni - K"是示出Ni的分布情況的映射圖像，"Si - K"是示出Si的分布情況的映射圖像，"Zr - K"是示出Zr的分布情況的映射圖像，"Nb - K"是示出Nb的分布情況的映射圖像，"0 - K" 是示出〇的分布情況的映射圖像。另外，圖4的箭頭是用于指示第二區(qū)域P2或第三區(qū)域P3 的箭頭。此外，在各映射圖像中出現(xiàn)的濃淡表示越是淡的部分，各元素的含有率越高，并表 示越是濃的部分，各元素的含有率越低。
[0122] 如圖3所示可知，在粒子1中，第二區(qū)域P2以及第三區(qū)域P3以散布于第一區(qū)域Pl 中的方式存在著，第二區(qū)域P2與第三區(qū)域P3彼此已分離。
[0123] 例如，在圖4的"STEM-HAADF圖中，發(fā)現(xiàn)五個(gè)粒狀的區(qū)域（由箭頭示出的區(qū)域），不 管在哪個(gè)區(qū)域中均發(fā)現(xiàn)Si以及0的集中和Fe的缺失，由此可知，在這些區(qū)域中集聚有二氧 化硅。另外，在這些五個(gè)區(qū)域中，在一個(gè)區(qū)域上發(fā)現(xiàn)Zr (第一元素）的集中，在三個(gè)區(qū)域上 發(fā)現(xiàn)Nb(第二元素）的集中。因此，可以認(rèn)為，發(fā)現(xiàn)Zr集中的區(qū)域相當(dāng)于第二區(qū)域P2,發(fā)現(xiàn) Nb集中的區(qū)域相當(dāng)于第三區(qū)域P3。另外，五個(gè)粒狀區(qū)域以外可以認(rèn)為相當(dāng)于第一區(qū)域PI。
[0124] 通過第二區(qū)域P2與第三區(qū)域P3如此地彼此分離，從而粒子1在結(jié)構(gòu)上的均勻性 變得更高，因此能夠使燒結(jié)體中的晶粒的微細(xì)化這種效果均勻地發(fā)揮。其結(jié)果，獲得更加均 質(zhì)的燒結(jié)體。
[0125] 另外，第二區(qū)域P2的形狀以及第三區(qū)域P3的形狀分別為任何形狀均可，而在如圖 3所示呈粒狀的情況下，第二區(qū)域P2的粒徑以及第三區(qū)域P3的粒徑優(yōu)選分別為粒子1的 粒徑的0. 01 %以上0. 9%以下左右，更優(yōu)選為0. 05%以上0. 6%以下左右，進(jìn)一步優(yōu)選為 0. 1 %以上0. 5%以下左右。包括這種第二區(qū)域P2以及第三區(qū)域P3的粒子1在已供于燒制 工序時(shí)，第二區(qū)域P2以及第三區(qū)域P3分別變得更易于移動(dòng)至燒結(jié)體中的金屬晶體的晶粒 邊界，因此能夠更可靠地抑制晶粒的顯著生長(zhǎng)。
[0126] 此外，第二區(qū)域P2的粒徑以及第三區(qū)域P3的粒徑能夠分別作為在粒子1的截面 的放大圖像中具有與第二區(qū)域P2以及第三區(qū)域P3相同的面積的圓的直徑（圓相當(dāng)徑）而 求得。另外，粒子1的粒徑能夠作為具有與粒子1的投影像相同的面積的圓的直徑（圓相 當(dāng)徑）而求得。而且，上述粒徑的比例分別作為對(duì)10個(gè)以上的第二區(qū)域P2以及第三區(qū)域 P3已求出的比例的平均值而求得。
[0127] 另外，所謂粒狀是指第二區(qū)域P2、第三區(qū)域P3的截面形狀的縱橫比為0. 3以上1 以下的狀態(tài)，具體的形狀沒有特別的限制，可以列舉出例如圓形、多邊形。此外，所謂縱橫比 是指在將截面形狀上所能夠取得的最大長(zhǎng)度作為長(zhǎng)徑、將在與長(zhǎng)徑正交的方向上所能夠取 得的最大長(zhǎng)度作為短徑時(shí)，以短徑/長(zhǎng)徑所求得的比。
[0128] 另外，第一元素的含有率El和第二元素的含有率E2分別正如上述那樣，但對(duì)于它 們的總和，優(yōu)選為0.05質(zhì)量％以上0.6質(zhì)量％以下，更優(yōu)選為0. 10質(zhì)量％以上0.48質(zhì)量％ 以下，進(jìn)一步優(yōu)選為〇. 12質(zhì)量％以上0. 24質(zhì)量％以下。通過第一元素的含有率與第二元 素的含有率的總和設(shè)定于上述范圍內(nèi)，從而所制造的燒結(jié)體的高密度化成為必要且充分。
[0129] 另外，在將第一元素的含有率與第二元素的含有率的總和相對(duì)于Si含有率的比 例設(shè)為（El+E2)/Si時(shí)，（El+E2)/Si優(yōu)選為質(zhì)量比0. 1以上0. 7以下，更優(yōu)選為0. 15以上 0.6以下，進(jìn)一步優(yōu)選為0.2以上0.5以下。通過將（E1+E2)/Si設(shè)定于上述范圍內(nèi)，從而 在添加了 Si的情況下的韌性下降等通過添加第一元素以及第二元素來充分地補(bǔ)償。其結(jié) 果，獲得能夠制造盡管是高密度，可是在韌性這種機(jī)械特性上仍卓越且在來自于Si的耐腐 蝕性上也仍卓越的燒結(jié)體的金屬粉末。此外，在粒子1中，將第一元素的碳化物等或第二元 素的碳化物等作為核的二氧化硅集聚必要且充分地進(jìn)行，在粒子1中除Fe以外還含有Cr、 Ni等元素的情況下，它們的氧化反應(yīng)變得易于受到抑制。因此，從這樣的觀點(diǎn)而言，粒子1 的燒結(jié)性也變高，能夠獲得更高密度、在機(jī)械特性以及耐腐蝕性上卓越的燒結(jié)體。
[0130] 此外，對(duì)于第一元素的碳化物等、第二元素的碳化物等與二氧化硅的位置關(guān)系，碳 化物等不一定必須是位于二氧化硅的中心的"核"，也可以是例如二氧化硅集聚在碳化物等 的內(nèi)側(cè)這種位置關(guān)系。
[0131] 另外，在粒子1中，也可以存在有第一區(qū)域P1、第二區(qū)域P2以及第三區(qū)域P3以外 的區(qū)域。例如，可以存在有第一元素的碳化物等與第二元素的碳化物等并存的區(qū)域或在該 區(qū)域上集聚有二氧化硅的區(qū)域、或者只集聚有二氧化硅的區(qū)域。
[0132] 此外，粒子1的第一區(qū)域Pl以及第二區(qū)域P2只要滿足由上述的式（1)~（3)表 示的關(guān)系的全部即可，但優(yōu)選滿足由下述式（IA)~（3A)表示的關(guān)系的全部。
[0133] I. 5 X Zr (Pl) < Zr(P2) < IO5XZr(Pl) (IA)
[0134] I. 5 X Si (Pl) < Si (P2) < IO5XSi(Pl) (2A)
[0135] IO-5XFe(Pl) < Fe (P2) < IO'1 XFe(Pl) (3A)
[0136] 同樣地，粒子1的第一區(qū)域Pl以及第三區(qū)域P3只要滿足由上述的式（4)~（6) 表示的關(guān)系的全部即可，但優(yōu)選滿足由下述式（4A)~（6A)表示的關(guān)系的全部。
[0137] 1.5 X Nb (Pl) < Nb (P3) < IO5XNb(Pl) (4A)
[0138] I. 5 X Si (Pl) < Si (P3) < IO5XSi(Pl) (5A)
[0139] IO-5XFe(Pl) < Fe (P3) < IO'1 XFe(Pl) (6A)
[0140] 通過使粒子1滿足這種關(guān)系，從而粒子1的燒結(jié)性變得更高，能夠獲得更高密度、 在機(jī)械特性以及耐腐蝕性上卓越的燒結(jié)體。
[0141] 此外，這種關(guān)系能夠通過例如對(duì)在粒子1的截面上出現(xiàn)的各區(qū)域進(jìn)行能量分散型 X射線分析（EDS)或波長(zhǎng)分散型X射線分析（WDS)的定性定量分析來確定。
[0142] 另外，在粒子1中，上述那樣的第二區(qū)域P2以及第三區(qū)域P3在截面中分別存在有 一個(gè)以上即可，優(yōu)選分別存在有三個(gè)以上，更優(yōu)選分別存在有五個(gè)以上、1000個(gè)以下。在這 種粒子1中，上述那樣的效果不損害燒結(jié)體的機(jī)械特性而得以充分地發(fā)揮。此外，所謂此時(shí) 的粒子1的截面是指以該截面的面積成為粒子1的投影像的最大面積（粒子1在面積成為 最大的方向上的面積）的90%以上的方式所選擇的截面。
[0143] 另外，這種粒子1能夠通過使用至少Fe、Si、第一元素以及第二元素作為其原材料 而制造。此時(shí)，通過將各元素的比例最優(yōu)化，從而獲得滿足上述那種關(guān)系的粒子1。
[0144] 以下，針對(duì)構(gòu)成粒子1的Fe基合金的組成的一例進(jìn)行說明。在該Fe基合金中，F(xiàn)e 作為主成分而含有，Cr以10質(zhì)量％以上30質(zhì)量％以下的比例而含有，Si以0.3質(zhì)量％以 上1.2質(zhì)量％以下的比例而含有，C以0.005質(zhì)量％以上1.2質(zhì)量％以下的比例而含有，第 一元素以0.01質(zhì)量％以上0.5質(zhì)量％以下的比例而含有，第二元素以0.01質(zhì)量％以上0.5 質(zhì)量％以下的比例而含有。
[0145] 在此，在Fe基合金中Cr以及C不是必需元素而可以省略，但通過添加而帶來如下 這樣的效果。
[0146] Cr (鉻）是向所制造的燒結(jié)體賦予耐腐蝕性的元素，通過使用含有Cr的金屬粉末， 從而獲得能夠長(zhǎng)期維持高機(jī)械特性的燒結(jié)體。
[0147] Cr在Fe基合金中的含有率設(shè)定為10質(zhì)量％以上30質(zhì)量％以下，但優(yōu)選設(shè)定為 10. 5質(zhì)量％以上21質(zhì)量％以下，更優(yōu)選設(shè)定為11質(zhì)量％以上20質(zhì)量％以下。如果Cr的 含有率低于上述下限值，則對(duì)于有些整體的組成，可能所制造的燒結(jié)體的耐腐蝕性變得不 足。另一方面，如果Cr的含有率超過上述上限值，則對(duì)于有些整體的組成，有可能燒結(jié)性下 降，進(jìn)而燒結(jié)體的高密度化變得困難。
[0148] 此外，在Fe基合金中含有Ni、Mo的情況下，可以根據(jù)其而適當(dāng)變更Cr的含有率。
[0149] 例如，在Ni的含有率為7質(zhì)量％以上22質(zhì)量％以下且Mo的含有率不到1.2質(zhì) 量％的情況下，進(jìn)一步優(yōu)選，Cr的含有率為18質(zhì)量％以上20質(zhì)量％以下。另一方面，在Ni 的含有率為10質(zhì)量％以上22質(zhì)量％以下且Mo的含有率為1. 2質(zhì)量％以上5質(zhì)量％以下 的情況下，進(jìn)一步優(yōu)選Cr的含有率為16質(zhì)量％以上而不到18質(zhì)量％。
[0150] 另外，在Ni的含有率為0. 05質(zhì)量％以上0. 6質(zhì)量％以下的情況下，進(jìn)一步優(yōu)選Cr 的含有率為10質(zhì)量％以上18質(zhì)量％以下。
[0151] C(碳）通過與第一元素、第二元素同時(shí)使用，從而如上述那樣生成第一元素的碳 化物等或第二元素的碳化物等。由此，能夠獲得如上述那樣高密度的燒結(jié)體。
[0152] C在Fe基合金中的含有率設(shè)定為0.005質(zhì)量％以上1.2質(zhì)量％以下。如果C的含 有率低于上述下限值，則對(duì)于有些整體的組成，變得難以生成足夠量的第一元素的碳化物 等或第二元素的碳化物等，因此可能燒結(jié)體的高密度化變得不充分。另一方面，如果C的含 有率超過上述上限值，則對(duì)于有些整體的組成，C相對(duì)于第一元素或第二元素變得過剩，可 能粒子1的燒結(jié)性反而下降。
[0153] 此外，在Fe基合金中含有Ni的情況下，可以根據(jù)其而適當(dāng)變更C的含有率。
[0154] 例如，在Ni的含有率為7質(zhì)量％以上22質(zhì)量％以下的情況下，進(jìn)一步優(yōu)選C的含 有率為〇. 005質(zhì)量％以上0. 3質(zhì)量％以下。
[0155] 另外，在Ni的含有率為0. 05質(zhì)量％以上0. 6質(zhì)量％以下的情況下，進(jìn)一步優(yōu)選C 的含有率為〇. 15質(zhì)量％以上1. 2質(zhì)量％以下。
[0156] 并且，在將第一元素的含有率與第二元素的含有率的總和相對(duì)于C含有率的比例 設(shè)為（E1+E2)/C時(shí)，（E1+E2)/C優(yōu)選為1以上16以下，更優(yōu)選為2以上13以下，進(jìn)一步優(yōu)選 為3以上10以下。通過將（E1+E2)/C設(shè)定于上述范圍內(nèi)，從而能夠兼顧在添加了 C的情況 下的硬度上升以及韌性下降的抑制與通過添加第一元素以及第二元素所帶來的高密度化。 其結(jié)果，獲得能夠制造在拉伸強(qiáng)度、韌性這種機(jī)械特性上卓越的燒結(jié)體的粒子1。
[0157] 此外，在Fe基合金中含有Ni的情況下，優(yōu)選將Ni的含有率設(shè)定為0.05質(zhì)量％以 上22質(zhì)量％以下。通過向Fe基合金中添加 Ni，從而能夠更加提高所制造的燒結(jié)體的耐腐 蝕性、耐熱性。
[0158] 如果Ni的含有率低于上述下限值，則對(duì)于有些整體的組成，可能無法充分地提高 所制造的燒結(jié)體的耐腐蝕性或耐熱性，另一方面，如果Ni的含有率超過上述上限值，則對(duì) 于有些整體的組成，可能耐腐蝕性或耐熱性反而下降。
[0159] (其他元素）
[0160] Fe基合金除了這些元素之外，也可以根據(jù)需要而含有Mn、Mo、Cu、N以及S中的至 少一種。此外，這些元素也有時(shí)不可避免地含有。
[0161] Mn是向所制造的燒結(jié)體賦予耐腐蝕性以及高機(jī)械特性的元素。
[0162] Mn在Fe基合金中的含有率沒有特別的限制，但優(yōu)選為0. 01質(zhì)量％以上3質(zhì)量％ 以下，更優(yōu)選為0.05質(zhì)量％以上1質(zhì)量％以下。通過將Mn的含有率設(shè)定于上述范圍內(nèi)，從 而獲得更高密度、在機(jī)械特性上卓越的燒結(jié)體。
[0163] 此外，如果Mn的含有率低于上述下限值，則對(duì)于有些整體的組成，可能無法充分 地提高所制造的燒結(jié)體的耐腐蝕性或機(jī)械特性，另一方面，如果Mn的含有率超過上述上限 值，則對(duì)于有些整體的組成，可能耐腐蝕性或機(jī)械特性反而會(huì)下降。
[0164] Mo是強(qiáng)化所制造的燒結(jié)體的耐腐蝕性的元素。
[0165] Mo在Fe基合金中的含有率沒有特別的限制，但優(yōu)選為1質(zhì)量％以上5質(zhì)量％以 下，更優(yōu)選為1. 2質(zhì)量％以上4質(zhì)量％以下，進(jìn)一步優(yōu)選為2質(zhì)量％以上3質(zhì)量％以下。通 過將Mo的含有率設(shè)定于上述范圍內(nèi)，從而能夠不導(dǎo)致所制造的燒結(jié)體的密度大幅度的下 降而更加強(qiáng)化燒結(jié)體的耐腐蝕性。
[0166] Cu是強(qiáng)化所制造的燒結(jié)體的耐腐蝕性的元素。
[0167] Cu在Fe基合金中的含有率沒有特別的限制，但優(yōu)選為5質(zhì)量％以下，更優(yōu)選為1 質(zhì)量％以上4質(zhì)量％以下。通過將Cu的含有率設(shè)定于上述范圍內(nèi)，從而能夠不導(dǎo)致所制造 的燒結(jié)體的密度大幅度的下降而更加強(qiáng)化燒結(jié)體的耐腐蝕性。
[0168] 此外，在Ni的含有率為0. 05質(zhì)量％以上0. 6質(zhì)量％以下的情況下，優(yōu)選Cu的含有 率不到1質(zhì)量％，更優(yōu)選不到〇. 1質(zhì)量％。另外，在這種情況下，進(jìn)一步優(yōu)選除不可避免地 含有的部分以外而實(shí)質(zhì)上不含有Cu (使之不到0. 01質(zhì)量％ )。這是因?yàn)殡m然詳細(xì)的理由尚 不明確，但有可能由于含有Cu而使第一元素或第二元素所帶來的上述那種效果變得微弱。
[0169] N是提高所制造的燒結(jié)體的耐力等機(jī)械特性的元素。
[0170] N在Fe基合金中的含有率沒有特別的限制，但優(yōu)選為0. 03質(zhì)量％以上1質(zhì)量％以 下，更優(yōu)選為〇. 08質(zhì)量％以上0. 3質(zhì)量％以下，進(jìn)一步優(yōu)選為0. 1質(zhì)量％以上0. 25質(zhì)量％ 以下。通過將N的含有率設(shè)定于上述范圍內(nèi)，從而能夠不導(dǎo)致所制造的燒結(jié)體的密度大幅 度的下降而更加提高燒結(jié)體的耐力等機(jī)械特性。
[0171] 此外，在制造添加了 N的粒子1上，可以采用例如使用氮化后的原料的方法、對(duì)熔 融金屬導(dǎo)入氮?dú)獾姆椒?、?duì)已制造的金屬粉末實(shí)施氮化處理的方法等。
[0172] S是提高所制造的燒結(jié)體的被削性的元素。
[0173] S在Fe基合金中的含有率沒有特別的限制，但優(yōu)選為0. 5質(zhì)量％以下，更優(yōu)選為 0. 01質(zhì)量％以上0. 3質(zhì)量％以下。通過將S的含有率設(shè)定于上述范圍內(nèi)，從而能夠不導(dǎo)致 所制造的燒結(jié)體的密度大幅度的下降而更加提高所制造的燒結(jié)體的被削性。因此，通過對(duì) 所得到的燒結(jié)體實(shí)施切削加工，從而能夠削出所期望的形狀。
[0174] 除此以外，在Fe基合金中，還可以添加有W、Co、B、Se、Te、PcU Al等。在那種情 況下，這些元素的含有率沒有特別的限制，但優(yōu)選分別不到0. 1質(zhì)量％，并優(yōu)選總計(jì)也不到 0.2質(zhì)量％。此外，這些元素也有時(shí)不可避免地含有。
[0175] 并且，在Fe基合金中，還可以含有雜質(zhì)。作為雜質(zhì)，可以列舉出上述的元素以外的 所有元素，例如可以列舉出：Li、Be、Na、Mg、P、K、Ca、Sc、Zn、Ga、Ge、Ag、In、Sn、Sb、0s、Ir、 Pt、Au、Bi等。這些雜質(zhì)的混入量?jī)?yōu)選分別比上述的Fe基合金的構(gòu)成元素的含有率小。另 外，這些雜質(zhì)的混入量?jī)?yōu)選以各個(gè)元素都不到0. 0