觀點(diǎn)出發(fā)，優(yōu)選Ni量為1. 5% 以下。Ni量更優(yōu)選為1.0%以下，進(jìn)一步優(yōu)選為0.50%以下。
[0081] [Cr :高于0%并在1. 0%以下]
[0082] Cr對(duì)于強(qiáng)度的提高是有效的元素，為了得到這一效果，優(yōu)選使之含有0.01 %以 上。Cr量更優(yōu)選為0.05%以上，進(jìn)一步優(yōu)選為0. 10%以上。另一方面，若Cr量高于1.0%， 則HAZ韌性劣化。因此Cr量優(yōu)選為1. 0%以下。Cr量更優(yōu)選為0. 5%以下，進(jìn)一步優(yōu)選為 0. 35%以下。
[0083] [Mo :高于0%并在1. 0%以下]
[0084] Mo對(duì)于提高母材的強(qiáng)度和韌性是有效的元素。為了得到這一效果，優(yōu)選使Mo量為 0. 01 %以上。Mo量更優(yōu)選為0.05 %以上，進(jìn)一步優(yōu)選為0.10 %以上。但是，若Mo量高于 1. 0 %，則HAZ韌性和焊接性劣化。因此Mo量優(yōu)選為1. 0 %以下，更優(yōu)選為0. 5 %以下，進(jìn)一 步優(yōu)選為0.35%以下。
[0085] [Nb :高于0%并在0? 06%以下]
[0086] Nb是不會(huì)使焊接性劣化，而對(duì)提高強(qiáng)度和母材韌性有效的元素。為了得到這一效 果，優(yōu)選使Nb量為0. 002 %以上。Nb量更優(yōu)選為0. 010 %以上，進(jìn)一步優(yōu)選為0. 020 %以上。 但是，若Nb量高于0. 06%，則母材和HAZ的韌性劣化。因此，在本發(fā)明中，優(yōu)選使Nb量的 上限為0. 06%。Nb量更優(yōu)選為0. 050 %以下，進(jìn)一步優(yōu)選為0. 040 %以下，更進(jìn)一步優(yōu)選為 0? 030% 以下。
[0087] [Mg :高于0%并在0? 01 %以下]
[0088] Mg在通過使晶粒微細(xì)化而使韌性提高方面是有效的元素，另外，因?yàn)槠滹@示出脫 硫作用，對(duì)于提高抗HIC性也是有效的元素。為了獲得這些效果，優(yōu)選使Mg量為0. 0003% 以上。Mg量更優(yōu)選為0.001 %以上。另一方面，即便使Mg過剩地含有，效果也是飽和，因此 Mg量的上限優(yōu)選為0. 01%。Mg量更優(yōu)選為0. 0050%以下。
[0089] [REM :高于 0%并在 0? 02% 以下]
[0090] REM(稀土類元素），在脫硫作用下抑制MnS的生成，提高抗氫致裂紋性，并且形 成氧化物，對(duì)于HAZ韌性的提高是有效的元素。為了發(fā)揮這樣的效果，優(yōu)選使REM含有 0.0002%以上。REM量更優(yōu)選為0.0005%以上，進(jìn)一步優(yōu)選為0.0010%以上。另一方面，即 便使REM大量含有，效果也是飽和。因此優(yōu)選使REM量的上限為0.02%。從抑制鑄造時(shí)的 浸漬澆注嘴的堵塞而提高生產(chǎn)率的觀點(diǎn)出發(fā)，更優(yōu)選使REM量為0. 015%以下，進(jìn)一步優(yōu)選 為0. 010%以下，更進(jìn)一步優(yōu)選為0. 0050%以下。還有，在本發(fā)明中，上述所謂REM，意思是 鑭系元素（從La至Lu的15種元素）和Sc (鈧）和Y (|乙）。
[0091] [Zr :高于 0%并在 0.010% 以下]
[0092] Zr顯示脫硫作用，有助于抗HIC性的提高，并且形成氧化物并微細(xì)分散，也是有助 于HAZ韌性的提高的元素。為了發(fā)揮這些效果，優(yōu)選使Zr量為0.0003%以上。Zr量更優(yōu) 選為0. 0005%以上，進(jìn)一步優(yōu)選為0. 0010%以上，更進(jìn)一步優(yōu)選為0. 0015%以上。另一方 面，若過剩地添加Zr，則形成粗大的夾雜物而使抗氫致裂紋性和母材韌性劣化。因此Zr量 優(yōu)選為〇. 010%以下。Zr量更優(yōu)選為0. 0070%以下，進(jìn)一步優(yōu)選為0. 0050%以下，更進(jìn)一 步優(yōu)選為0.0030%以下。
[0093] 以上，對(duì)于本發(fā)明所規(guī)定的鋼板進(jìn)行了說明。制造本發(fā)明的鋼板的方法，只要是能 夠得到上述規(guī)定的鋼板表層部的方法，便沒有特別限定。作為易于取得具有上述規(guī)定的鋼 板表層部的鋼板的方法，可列舉以滿足下述全部（1)~（4)的方式進(jìn)行制造的方法。
[0094] 〔制造方法〕
[0095] (l)Ca添加速度
[0096] 為了容易地得到具有上述規(guī)定的鋼板表層部的鋼板，在進(jìn)行例如LF、RH處理之后 的Ca添加工序中，推薦使Ca (使用化合物時(shí)，換算成Ca單獨(dú)的量）的添加速度為0. 002kg/ min ? t ~0? 020kg/min ? t〇
[0097] Ca的添加速度低于0. 002kg/min 時(shí)，因?yàn)镃a添加引起的化學(xué)反應(yīng)平穩(wěn)，因此鋼 液的攪拌不充分，不能使氧化物組成均質(zhì)化。其結(jié)果是，分離成Ca濃度高的夾雜物和其以 外的夾雜物，表層部將容易存在粗大的Ca系夾雜物。因此Ca的添加速度優(yōu)選為0. 002kg/ min ? t以上，更優(yōu)選為0. 004kg/min ? t以上。另一方面，若Ca的添加速度高于0. 020kg/ min *t，則Ca添加引起的化學(xué)反應(yīng)過度劇烈，液面被擾亂。因此，由于鋼液直接與大氣接觸， 所以氧的卷入量變大，氧化物的絕對(duì)量增大。其結(jié)果是，Ca濃度高的夾雜物也相對(duì)地增大 并凝聚合并化，容易在表層形成粗大的Ca系夾雜物，據(jù)此，Ca的添加速度優(yōu)選為0. 020kg/ min ? t以下，更優(yōu)選為0? 018kg/min ? t以下。
[0098] (2)從Ca添加后到鋼液開始向中間包（TD)供給的時(shí)間
[0099] 為了在Ca添加后實(shí)施氧化物組成的均質(zhì)化，優(yōu)選將Ca添加后至鋼液開始向中間 包供給的時(shí)間確保為10分鐘以上。該時(shí)間更優(yōu)選為15分鐘以上。還有，從生產(chǎn)率等的觀 點(diǎn)出發(fā)，上述時(shí)間的上限為120分左右。
[0100] (3)從鋼液向中間包（TD)開始供給到開始鑄造的時(shí)間
[0101] 從澆包向中間包開始供給鋼液后，至鑄造開始優(yōu)選為3分鐘以上，更優(yōu)選為5分鐘 以上，上限大約保持在40分鐘以下，之后開始鑄造。由此，能夠促進(jìn)中間包內(nèi)的夾雜物的凝 聚?合并，能夠使部分殘存的Ca系夾雜物浮起分離。
[0102] (4)鑄造途中的冷卻階段的1500°C至1000°C的平均冷卻速度
[0103] 從確保需要的TiN個(gè)數(shù)密度的觀點(diǎn)出發(fā)，鑄造途中的冷卻階段從1500°C至1000°C 的平均冷卻速度優(yōu)選為10°c /min以上。由此，能夠抑制TiN的粗大化，確保本發(fā)明中規(guī)定 量的微細(xì)的TiN。上述平均冷卻速度，更優(yōu)選為15°C /min以上。另一方面，若平均冷卻速 度高于35°C/min，則TiN不析出，作為固溶Ti、固溶N殘存在鋼材中，這種情況下，難以確保 本發(fā)明中規(guī)定量的微細(xì)的TiN。因此上述平均冷卻速度優(yōu)選為35°C/min以下。上述平均 冷卻速度更優(yōu)選為30°C /min以下。還有，所述平均冷卻速度是板坯表面的溫度從1500°C 冷卻至1000°C期間的平均冷卻速度。
[0104]在本發(fā)明中，對(duì)于上述這樣鑄造后的工序沒有特別限定，能夠遵循常規(guī)方法，通過 進(jìn)行熱乳，或在所述熱間乳制后，再加熱而再度進(jìn)行熱處理，從而制造鋼板。另外，能夠使用 該鋼板，以一般進(jìn)行的方法制造管線鋼管。使用本發(fā)明的鋼板得到的管線鋼管其抗HIC性 和HAZ韌性也一樣優(yōu)異。
[0105] 本申請(qǐng)基于2013年3月29日申請(qǐng)的日本國專利申請(qǐng)第2013 - 074705號(hào)主張優(yōu) 先權(quán)的利益。2013年3月29日申請(qǐng)的日本國專利申請(qǐng)第2013 - 074705號(hào)的說明書的全 內(nèi)容，用于本申請(qǐng)的參考而援引。
[0106] 實(shí)施例
[0107] 以下，列舉實(shí)施例更具體地說明本發(fā)明，但本發(fā)明當(dāng)然不受下述實(shí)施例限制，在能 夠符合前?后述的宗旨的范圍內(nèi)當(dāng)然也可以適當(dāng)加以變更實(shí)施，這些均包含在本發(fā)明的技 術(shù)的范圍。
[0108] 熔煉表1所示的成分組成的鋼，通過下述的Ca添加方法和鑄造方法，得到厚度 280_的鋼坯（板坯）。制造工序中從Ca添加到連續(xù)鑄造的條件，如表2所示。即，進(jìn)行LF、 RH處理后的Ca添加工序中，使Ca的添加速度為0. 002kg/min，t~0. 020kg/min，t時(shí)，在 表2的"（1) Ca添加速度"一欄中為"〇"，其以外的情況為" X "。另外，從Ca添加后到開始 向中間包（TD)供給鋼液的時(shí)間為10分鐘以上的情況，在表2的"（2)從Ca添加后至TD供 給開始的時(shí)間"一欄中為"〇"，其以外的情況為"X"。從鋼液向中間包（TD開始供給至鑄 造開始的時(shí)間為3分鐘以上的情況，在表2的"（3)從TD供給開始至鑄造開始的時(shí)間"一欄 中為"〇"，其以外的情況為"X"。此外，鑄造途中的冷卻階段的從1500°C至1000°C的平均 冷卻速度為10~35°C /min的情況，在表2的"（4)鑄造時(shí)的冷卻階段的1500~1000°C的 平均冷卻速度"一欄中為"〇"，其以外的情況為" X "。
[0109] 其后，加熱由連續(xù)鑄造制造的鋼坯，使之達(dá)到1050~1250°C之后，通過如表2 的"熱乳?冷卻方法" 一欄中顯不為"TMCP"（Thermo Mechanical Control Process)或 "QT"(Quenching and Tempering)的兩種模式的熱乳?冷卻方法，得到各種成分組成的鋼板 (板厚：20~51mm)。在所述"TMCP"中，以鋼板的表面溫度計(jì)，使900°C以上的累