徑被看做是WC粒子的直徑。直徑的平 均值被看做是該視野中的平均粒徑。此外，所有視野（運(yùn)里是四個(gè)視野，因?yàn)閷?duì)于兩個(gè)橫截 面中的每一個(gè)而言存在兩個(gè)視野）中平均粒徑的平均值被看做是WC粒子的平均直徑，并示 于表2中。在加速電壓設(shè)定為15kV、照明電流設(shè)定為1.OnA并且掃描步距設(shè)定為75nm的條 件下測(cè)量WC粒子的直徑。關(guān)于運(yùn)種測(cè)定，可W采用市售的邸SD。
[0072] 然后，將各硬質(zhì)合金加工成（1)IOmmX2mm，并采用激光閃光法測(cè)定如此加工的硬質(zhì) 合金的熱擴(kuò)散率（cm7sec)。在各樣品中所選的五個(gè)點(diǎn)處測(cè)定熱擴(kuò)散率，并且五個(gè)點(diǎn)處的熱 擴(kuò)散率的平均值被看做是樣品的熱擴(kuò)散率，并示于表2中。
[0073] 使用市售的測(cè)量裝置測(cè)定矯頑力（kA/m)。
[0074] 此外，通過最小二乘法近似估算所獲得的硬質(zhì)合金中WC粒子的平均直徑X與熱擴(kuò) 散率X之間的關(guān)系。近似結(jié)果（線性函數(shù)的直線）在圖1中示出。根據(jù)W下近似式X= 0. 048X+0. 281近似估算樣品No. 1-25 (它們是采用含有4. 5質(zhì)量％至15質(zhì)量％Co的原料 并在預(yù)處理之后采用軸向混合機(jī)或球磨機(jī)將其混合較短一段時(shí)間而制造的）。另一方面，根 據(jù)W下近似式X= 0. 055X+0. 226近似估算樣品No. 101-106 (它們是采用球磨機(jī)或磨碎機(jī) 通過長時(shí)間混合和粉碎而制造的）。從上述近似式中，可通過斜率為0. 055的直線來區(qū)分樣 品No. 1-25和樣品No. 101-106。因此，作為區(qū)分樣品No. 1-25和樣品No. 101-106的直線， 采用斜率為0. 055的線性函數(shù)直線W下述方式求出截距（與縱軸的交點(diǎn)）。目P，當(dāng)對(duì)斜率為 0. 055并穿過樣品No. 1-25的各數(shù)據(jù)點(diǎn)的直線進(jìn)行截取時(shí)，各截距的最小值為0. 2435。另 一方面，當(dāng)對(duì)斜率為0. 055并穿過樣品No. 101-106的各數(shù)據(jù)點(diǎn)的直線進(jìn)行截取時(shí)，各截距 的最大值為0. 2325。截距最小值0. 2435與截距最大值0. 2325之間的中間值為0. 238,該 中間值被看做是用于如上所述區(qū)分樣品No. 1-25和樣品No. 101-106的直線截距。由W上 獲得了X= 0. 055X+0. 238作為區(qū)分樣品No. 1-25和樣品No. 101-106的直線。 陽0巧]同時(shí)，采用斜率為0. 048的線性函數(shù)的直線作為區(qū)分樣品No. 1-25中樣品No. 2、 4-6、8-15、17、18、20-22、24(下文中稱為"組a")與其它樣品（下文中稱為"組0 ")的 直線。在組a的每個(gè)樣品中，WC粒子的平均直徑與熱擴(kuò)散率之間的關(guān)系處于更優(yōu)選的狀 態(tài)。然后，W下述方式求出其截距（與縱軸的交點(diǎn)）。當(dāng)對(duì)斜率為0.048并穿過組a樣品 的各數(shù)據(jù)點(diǎn)的直線進(jìn)行截取時(shí)，各截距的最小值為0. 273。當(dāng)對(duì)穿過組0樣品的各數(shù)據(jù)點(diǎn) 的直線進(jìn)行截取時(shí)，各截距的最大值為0. 268。截距最小值0. 273與截距最大值0. 268之 間的中間值為0.270,該中間值被看做是如上所述區(qū)分組a樣品和組0樣品的直線的截 距。由W上獲得了X= 0. 048X+0. 270作為區(qū)分組a和組0的直線。類似地，獲得了X= 0. 048X+0. 287作為區(qū)分更優(yōu)選的樣品No. 5、6、8-10、12-14、17與其它各樣品的直線。由近 似式確定的值也示于表2中。
[0076]表2
[0077]
[0078] 如表2所示，理解到的是，通過在短時(shí)間混合之前進(jìn)行特定的預(yù)處理，可W獲 得熱擴(kuò)散率高的硬質(zhì)合金。特別是，通過在短時(shí)間混合之前進(jìn)行預(yù)處理而獲得的樣品 No. 1-25的硬質(zhì)合金，與采用傳統(tǒng)制備方法獲得的樣品No. 101-106的硬質(zhì)合金相比，在樣 品No. 1-25的硬質(zhì)合金中WC粒子的平均直徑與樣品No. 101-106的硬質(zhì)合金中WC粒子的 平均直徑相同的情況下，熱擴(kuò)散率高并且滿足X〉0. 055X+0. 238。
[0079] 從表1和表2中得到了W下發(fā)現(xiàn)。
[0080] 1.在組成相同的情況下，硬質(zhì)合金中WC粒子的平均直徑越大，熱擴(kuò)散率往往越 局。
[0081] 2.在添加元素的含量相同的情況下，用作粘結(jié)相的Co和Ni的總量越小，熱擴(kuò)散率 往往越局。
[0082] 3.即使一部分Co被Ni替換，如上所述通過在短時(shí)間混合之前進(jìn)行預(yù)處理，仍可W 獲得熱擴(kuò)散率高的硬質(zhì)合金。
[008引 4.在硬質(zhì)合金中WC粒子的平均直徑相同的情況下，當(dāng)添加元素的含量太大時(shí)，熱 擴(kuò)散率往往下降。
[0084] 5.矯頑力化小于或等于16kA/m的硬質(zhì)合金往往具有高熱擴(kuò)散率。
[00化]6.在W濕式處理方式進(jìn)行預(yù)處理的情況中，往往獲得熱擴(kuò)散率高的硬質(zhì)合金。
[0086] 圖2訊示出了樣品No. 12的橫截面的SEM圖像（放大4000倍）。圖2(n)示出 了樣品No. 103的橫截面的沈M觀察圖像（放大4000倍）。在圖2中，灰色顆粒表示硬質(zhì)相 粒子。如圖2(1)所示，可W看出，樣品No. 12的硬質(zhì)相粒子呈圓形，并且樣品No. 12的結(jié)構(gòu) 中微粒較少，其中所述樣品No. 12是通過在短時(shí)間混合之前進(jìn)行特定的預(yù)處理而獲得的。 與之相比，經(jīng)過長時(shí)間混合的樣品No. 103的硬質(zhì)相粒子具有銳邊形狀，并且樣品No. 103的 結(jié)構(gòu)中微粒多。
[0087] 關(guān)于各個(gè)樣品No. 6、8、12、102、103和104,計(jì)算上述的銳邊平均數(shù)。其結(jié)果于表3 中示出。
[0088]表 3
[0089]
12345 如表3所示，理解到的是，滿足X〉0. 055X+0. 238的樣品No. 6、8和12的銳邊平均 數(shù)小，具體而言小于或等于0. 25,因此硬質(zhì)合金中的WC具有圓形形狀。 2 陽0川（試驗(yàn)例。 3 采用試驗(yàn)例1中制造的硬質(zhì)合金作為基材來制造切削工具。調(diào)查每個(gè)切削工具的 切削性質(zhì)。 4 通過下列步驟制造在該實(shí)驗(yàn)中所采用的各切削工具（基材）：按照與試驗(yàn)例1相 似的方式干燥混合粉末，制造具有SNGN120804形狀的壓制成型體，并在與試驗(yàn)例1相似的 條件下對(duì)該成型體進(jìn)行燒結(jié)。關(guān)于所獲得的切削工具，通過在下述條件下進(jìn)行的切削試驗(yàn) 來評(píng)價(jià)耐磨性、耐熱斷裂性和初性。耐磨性試驗(yàn)、耐熱斷裂性試驗(yàn)和初性試驗(yàn)的結(jié)果在表4 中示出。 5
[耐磨性] 陽0巧]試驗(yàn)對(duì)象：樣品No. 6、8-12、14、17-20、23、27、105 和 106
[0096] 工件（質(zhì)量％ ) :Ti-6A^4V材料（圓棒）
[0097] 切削速度：V= 70m/min;進(jìn)給量：f= 0.Imm/rev.;切削深度：d=Imm;濕式（濕 式加工）的旋削加工 陽09引評(píng)價(jià)：切削9分鐘后的側(cè)切面的ankface)磨耗量（mm)
[0099][耐熱斷裂性] 陽 100]試驗(yàn)對(duì)象：樣品No. 6、9、11、12、17-20、23、25、102 和 103
[0101] 所采用的切削工具為被覆切削工具，每個(gè)切削工具都在由硬質(zhì)合金構(gòu)成的切削工 具頂端（基材）通過CVD法依次被覆有TiCN膜（厚度4ym)和Al2〇3膜（厚度1ym)。 陽 102]工件：SCM435 陽103]切削速度：V= 250m/min;進(jìn)給量：f= 0. 3mm/切削刃；切削深度：Ad= 2mm，Rd= 40mm;濕式（濕式加工）研磨
[0104] 評(píng)價(jià)：在切削距離達(dá)到1200mm時(shí)停止切削，此時(shí)測(cè)量由熱斷裂損傷而在側(cè)切面生 成的裂紋數(shù)和裂紋的平均長度（mm)。
[0105] [初性] 陽106]試驗(yàn)對(duì)象：樣品No. 6、9、11、12、17和26 陽107]所采用的切削工具為被覆切削工具，每個(gè)切削工具都在由硬質(zhì)合金構(gòu)成的切削工 具頂端（基材）通過PVD法被覆有TiAlN膜（厚度3ym)。
[0108] 工件：SCM435(具有四個(gè)溝的圓棒） 陽109]切削速度：V=lOOm/min ;進(jìn)給量：f=0. 2mm/rev.;切削深度：2mm ;干式（干式加 工）的不連續(xù)切削加工（旋削）
[0110] 評(píng)價(jià)：對(duì)于總共10個(gè)刀尖（corner)，測(cè)定直至切削刃發(fā)生缺損時(shí)的切削時(shí)間，并 評(píng)價(jià)運(yùn)10個(gè)刀尖的平均時(shí)間（分鐘）。最大切削時(shí)間為10分鐘。
[0111] 表 4 陽112]
[0113] 與如上所述WC粒子平均直徑相同的硬質(zhì)合金相比，滿足X〉0. 055X+0. 238的硬質(zhì) 合金的熱擴(kuò)散率更高。因此，與WC粒子的平均直徑相似但是不滿足X〉0. 055X+0. 238的樣 品No. 102和103相比，使用滿足X〉0. 055X+0. 238的硬質(zhì)合金作為基材的切削工具的耐熱 斷裂性更優(yōu)異。此外，與樣品No. 105和106相比，包括由滿足X〉0. 055X+0. 238的硬質(zhì)合金 形成的基材的切削工具，耐磨性更優(yōu)異。特別是，即使是在切削期間會(huì)產(chǎn)生大量熱的切削加 工中，具體而言，如上述試驗(yàn)中所示對(duì)難W切削的材料如Ti合金進(jìn)行切削的切削加工中， 采用熱擴(kuò)散率高的硬質(zhì)合金作為基材的切削工具的耐磨性仍然優(yōu)異。此外，從表4中理解 到的是，對(duì)于用于處理鐵的工具而言，優(yōu)選使用包含大于或等于4. 5質(zhì)量％且小于或等于9 質(zhì)量％的Co并且包含大于或等于0. 05質(zhì)量％且小于或等于1.2質(zhì)量％的化的硬質(zhì)合金， 其中硬質(zhì)相粒子的平均直徑為大于或等于0. 5ym且小于或等于3ym。