口，即在150-350°C范圍內(nèi)存在窗口，在該窗口中試樣的 抗拉強度顯著增大。 陽239] 圖10是服LA試樣的延伸率（Agt)隨熱處理時間（0-7小時）變化的曲線圖，其中 運些服LA試樣W100°C進(jìn)行熱處理，且試樣包括直徑為7. 5mm、7. 6mm、和7. 7mm的線材試 樣，其由直徑為8mm的桿材冷社而成。運些試樣W不同程度進(jìn)行冷社，且橫截面面積最高減 小約12%。從圖10中可見，在整個熱處理時間范圍內(nèi)，冷拔試樣的塑性總體上略微減小。 運種減小與應(yīng)變時效機制是一致的?；旧希苄宰兓浅Ｒ?guī)的，且教導(dǎo)IOCTC熱處理溫度 過低。具有較低冷社壓下率的試樣的塑性較高。 陽240] 圖11是根據(jù)本發(fā)明的服LA試樣的屈服應(yīng)力（保證強度一一MPa)隨熱處理時間 (0-7小時）變化的曲線圖，其中運些服LA試樣W100°C進(jìn)行熱處理，且試樣包括直徑為 7. 5mm、7. 6mm、和7. 7mm的線材試樣，其由直徑為8mm的桿材冷拔而成。運些試樣W不同程 度進(jìn)行冷拔，且橫截面面積最高減小約12%。從圖11中可見，在整個熱處理時間范圍內(nèi)，冷 拔試樣的屈服應(yīng)力增大（盡管并不明顯）。具有較高冷社壓下率的試樣的屈服應(yīng)力較高。 陽241] 圖12是根據(jù)本發(fā)明的服LA試樣的抗拉強度（MPa)隨熱處理時間（0-7小時）變 化的曲線圖，其中運些服LA試樣W100°C進(jìn)行熱處理，且試樣包括直徑為7. 5mm、7. 6mm、和 7. 7mm的線材試樣，其由直徑為8mm的桿材冷社而成。運些試樣W不同程度進(jìn)行冷社，且橫 截面面積最高減小約12%。從圖12中可見，在整個熱處理時間范圍內(nèi)，冷拔試樣的抗拉強 度略微變化。具有較高冷社壓下率的試樣的抗拉強度較高。 陽242] 圖13是根據(jù)本發(fā)明的服LA試樣的延伸率（Agt)隨熱處理時間（0-16小時）變 化的曲線圖，其中運些服LA試樣W300°C進(jìn)行熱處理，且試樣包括直徑為7. 5mm、7. 6mm、和 7. 7mm的線材試樣，其由直徑為8mm的桿材冷社而成。運些試樣W不同程度進(jìn)行冷社，且橫 截面面積最高減小約12%。從圖13中可見，對于每個試樣而言，當(dāng)塑性在最初突然減?。ㄟ\ 與正常的時效是一致的）之后，在30(TC且在相對較短的熱處理時間（長達(dá)30分鐘）內(nèi)，塑 性在初始階段顯著增大，并且在W該溫度進(jìn)行熱處理約3個小時之后，塑性趨于穩(wěn)定。具有 較低冷社壓下率的試樣的延伸率較高。 陽2創(chuàng)圖14是根據(jù)本發(fā)明的服LA試樣的屈服應(yīng)力（保證強度一一MPa)隨熱處理時間 (0-16小時）變化的曲線圖，其中運些服LA試樣W300°C進(jìn)行熱處理，且試樣包括直徑為 7. 5mm、7. 6mm、和7. 7mm的線材試樣，其由直徑為8mm的桿材冷社而成。運些試樣W不同程 度進(jìn)行冷社，且橫截面面積最高減小約12%。從圖14中可見，對于每個試樣而言，在300°C 且在相對較短的熱處理時間（0-45分鐘）內(nèi)，屈服應(yīng)力在初始階段顯著增大，并且在W該溫 度進(jìn)行熱處理約45分鐘之后，屈服應(yīng)力趨于穩(wěn)定。具有較高冷社壓下率的試樣的屈服應(yīng)力 較高。在整個熱處理溫度范圍內(nèi)，試樣的屈服應(yīng)力高于運些試樣在熱處理之前的屈服應(yīng)力。 陽244] 圖15是根據(jù)本發(fā)明的服LA試樣的抗拉強度（MPa)隨熱處理時間（0-16小時）變 化的曲線圖，其中運些服LA試樣W300°C進(jìn)行熱處理，且試樣包括直徑為7. 5mm、7. 6mm、和 7. 7mm的線材試樣，其由直徑為8mm的桿材冷社而成。運些試樣W不同程度進(jìn)行冷社，且橫 截面面積最高減小約12%。從圖15中可見，對于每個試樣而言，在300°C且在相對較短的 熱處理時間（0-45分鐘）內(nèi)，抗拉強度在初始階段顯著增大，并且在W該溫度進(jìn)行熱處理約 45分鐘之后，抗拉強度趨于穩(wěn)定。具有較高冷社壓下率的試樣的抗拉強度較高。在整個熱 處理溫度范圍內(nèi)，試樣的抗拉強度高于運些試樣在熱處理之前的抗拉強度。 陽245] 圖16是根據(jù)本發(fā)明的服LA試樣的延伸率（Agt)隨熱處理時間（0-30分鐘）變 化的曲線圖，其中運些服LA試樣W300°C進(jìn)行熱處理，且試樣包括直徑為7. 5mm、7. 6mm、和 7. 7mm的線材試樣，其由直徑為8mm的桿材冷社而成。運些試樣W與圖13的試樣相同的條 件進(jìn)行冷社和熱處理。試樣W不同程度進(jìn)行冷社，且橫截面面積最高減小約12%。該曲線 圖主要示出在圖13的討論中強調(diào)的初始30分鐘熱處理時間。從圖16中可見，對于每個試 樣而言，在300°C，當(dāng)塑性最初減?。ㄟ\與正常的時效是一致的）之后，塑性隨熱處理時間穩(wěn) 步增大，且具有較低冷社壓下率的試樣的塑性較高。
[0246] 圖17是根據(jù)本發(fā)明的服LA試樣的屈服應(yīng)力（保證強度一一MPa)隨熱處理時間 (0-30分鐘）變化的曲線圖，其中運些服LA試樣W300°C進(jìn)行熱處理，且試樣包括直徑為 7. 5mm、7. 6mm、和7. 7mm的線材試樣，其由直徑為8mm的桿材冷社而成。試樣W不同程度進(jìn) 行冷社，且橫截面面積最高減小約12%。運些試樣W與圖14的試樣相同的條件進(jìn)行冷社和 熱處理。該曲線圖主要示出在圖14的討論中強調(diào)的初始30分鐘熱處理時間。從圖17中 可見，對于每個試樣而言，在300°C，大體上屈服應(yīng)力隨熱處理時間穩(wěn)步增大。具有較高冷社 壓下率的試樣的屈服應(yīng)力較高。屈服應(yīng)力的增大遠(yuǎn)高于可期待從正常應(yīng)變時效產(chǎn)生的。正 常應(yīng)變時效是不利的，因為其導(dǎo)致塑性下降。
[0247] 圖18是根據(jù)本發(fā)明的服LA試樣的抗拉強度（MPa)隨熱處理時間（0-30分鐘）變 化的曲線圖，其中運些服LA試樣W300°C進(jìn)行熱處理，且試樣包括直徑為7. 5mm、7. 6mm、和 7. 7mm的線材試樣，其由直徑為8mm的桿材冷社而成。試樣W不同程度進(jìn)行冷社，且橫截面 面積最高減小約12%。運些試樣W與圖15的試樣相同的條件進(jìn)行冷社和熱處理。該曲線 圖主要示出在圖15的討論中強調(diào)的初始30分鐘熱處理時間。從圖18中可見，對于每個試 樣而言，在30(TC，抗拉強度隨熱處理時間穩(wěn)步增大。具有較高冷社壓下率的試樣的抗拉強 度車父局。 陽248] 圖19是根據(jù)本發(fā)明的服LA試樣的延伸率（Agt)隨熱處理時間（0-30分鐘）變 化的曲線圖，其中運些服LA試樣W 500°C進(jìn)行熱處理，且試樣包括直徑為7. 5mm、7. 6mm、和7. 7mm的線材試樣，其由直徑為8mm的桿材冷社而成。試樣W不同程度進(jìn)行冷社，且橫截面 面積最高減小約12%。從圖19中可見，對于每個試樣而言，在500°C，當(dāng)塑性在初始階段減 ?。ㄟ\與正常的時效是一致的）之后，塑性隨熱處理時間穩(wěn)步增大，且具有較低冷社壓下率 的試樣的塑性較高。 陽249] 圖20是根據(jù)本發(fā)明的服LA試樣的屈服應(yīng)力（保證強度一一MPa)隨熱處理時間 (0-30分鐘）變化的曲線圖，其中運些服LA試樣W500°C進(jìn)行熱處理，且試樣包括直徑為 7. 5mm、7. 6mm、和7. 7mm的線材試樣，其由直徑為8mm的桿材冷社而成。試樣W不同程度進(jìn) 行冷社，且橫截面面積最高減小約12%。從圖20中可見，對于每個試樣而言，在500°C的熱 處理溫度，屈服應(yīng)力在初始階段增大，且每個試樣的屈服應(yīng)力在10分鐘之后達(dá)到最大屈服 應(yīng)力。每個試樣的屈服應(yīng)力在超過10分鐘之后隨熱處理時間減小。具有較高冷社壓下率 的試樣的屈服應(yīng)力較高。在整個熱處理溫度范圍內(nèi)，試樣的屈服應(yīng)力高于運些試樣在熱處 理之前的屈服應(yīng)力。
[0250] 圖21是根據(jù)本發(fā)明的服LA試樣的抗拉強度（MPa)隨熱處理時間（0-30分鐘）變 化的曲線圖，其中運些服LA試樣W500°C進(jìn)行熱處理，且試樣包括直徑為7. 5mm、7. 6mm、和 7. 7mm的線材試樣，其由直徑為8mm的桿材冷社而成。試樣W不同程度進(jìn)行冷社，且橫截面 面積最高減小約12%。從圖21中可見，對于每個試樣而言，在500°C的熱處理溫度，抗拉強 度在初始階段增大，且每個試樣的抗拉強度在10分鐘之后達(dá)到最大抗拉強度，并且每個試 樣的抗拉強度在超過10分鐘之后隨熱處理時間減小。具有較高冷社壓下率的試樣的抗拉 強度較高。 陽巧1] 圖22是根據(jù)本發(fā)明的直徑為6. 75mm的服LA線材試樣的延伸率（Agt)隨熱處理 時間（0-20分鐘）變化的曲線圖，其中運些服LA線材試樣由直徑為8mm的桿材冷社而成， 并且W75(TC進(jìn)行熱處理超過長達(dá)20分鐘的時間，然后在水中進(jìn)行澤火。該冷社使得橫截 面面積減小29%。從圖22中可見，在750°C，當(dāng)塑性最初減?。ㄟ\與正常的應(yīng)變時效是一 致的）之后，塑性隨熱處理時間穩(wěn)步增大，直到7分鐘處，之后塑性突然減小，再突然增大， 然后在約10-12分鐘處穩(wěn)定。從圖22中可見，在2分鐘與7分鐘之間的熱處理時間內(nèi)，將 試樣在水中進(jìn)行澤火熱處理不會對塑性產(chǎn)生不利影響。通過將圖22中的結(jié)果與圖19中由 直徑為8mm的桿材冷社而成并W500°C進(jìn)行熱處理的7. 5mm、7. 6mm、和7. 7mm材料的結(jié)果進(jìn) 行對比，可W看到圖22的6. 75mm材料的塑性比圖19的7. 5mm、7. 6mm、和7. 7mm材料的高。 該發(fā)現(xiàn)與圖19中所示的7. 5mm、7. 6mm、和7. 7mm材料的情況相反，根據(jù)圖19所示，塑性隨冷 社壓下率增大而減小。運有可能是因為6. 75mm材料的熱處理溫度較高產(chǎn)生較大的塑性。 [0252] 圖23是根據(jù)本發(fā)明的直徑為6. 75mm的服LA線材試樣的屈服應(yīng)力（保證強度一一 MPa)和抗拉強度（MPa)隨熱處理時間（0-20分鐘）變化的曲線圖，其中運些服LA線材試 樣由直徑為8mm的桿材冷社而成，并且W750°C進(jìn)行熱處理，然后在水中進(jìn)行澤火。從圖23 中可見，熱處理長達(dá)7分鐘然后進(jìn)行澤火的在水中進(jìn)行澤火的試樣的屈服應(yīng)力和抗拉強度 得到了改善。進(jìn)行少于8分鐘的熱處理然后進(jìn)行澤火導(dǎo)致抗拉強度顯著增大W及屈服應(yīng)力 顯著減小。從圖23中可見，存在處于熱處理溫度長達(dá)7分鐘的熱處理時間的窗口，在該窗 口中屈服應(yīng)力和抗拉強度得到改善。澤火并不破壞機械特性。澤火的優(yōu)點在于制品及時可 用。 陽巧3] 圖24是根據(jù)本發(fā)明的直徑為6. 75mm的服LA線材試樣的延伸率（Agt)隨熱處理 時間（0-20分鐘）變化的曲線圖，其中運些服LA線材試樣由直徑為8mm的桿材冷社而成， 并且W500°C進(jìn)行熱處理，然后在水中進(jìn)行澤火。從圖24中可見，在500°C，當(dāng)塑性最初減 ?。ㄟ\與正常的應(yīng)變時效是一致的）之后，塑性隨熱處理時間穩(wěn)步增大。從圖24中可見， 在熱處理時間超過5分鐘后，將試樣在水中進(jìn)行澤火熱處理不會對塑性產(chǎn)生不利影響。此 夕F，還可W看出，在W上段落中提到的試樣的75(TC的較高熱處理溫度產(chǎn)生比W50(TC進(jìn)行 熱處理的試樣高2%的塑性。
[0254] 圖25是根據(jù)本發(fā)明的直徑為6. 75mm的服LA線材試樣的屈服應(yīng)力（保證強度一一MPa)和抗拉強度（MPa)隨熱處理時間（0-20分鐘）變化的曲線圖，其中運些服LA線材試樣 由直徑為8mm的桿材冷社而成，并且W500°C進(jìn)行熱處理，然后在水中進(jìn)行澤火。從圖25中 可見，將試樣在水中進(jìn)行澤火熱處理基本上不會對屈服應(yīng)力和抗拉強度產(chǎn)生不利影響。換 言之，在該熱處理溫度，將鋼在水中進(jìn)行澤火處理不存在負(fù)面效應(yīng)。不過應(yīng)注意，運些熱處 理條件導(dǎo)致屈服應(yīng)力和抗拉強度增大。 陽巧5] 圖26-圖31側(cè)重于對低碳鋼試樣進(jìn)行的研發(fā)工作的結(jié)果。
[0256] 圖26是根據(jù)本發(fā)明的試樣的延伸率（Agt)隨熱處理時間（0-30分鐘）變化的曲 線圖，其中運些試樣W500°C進(jìn)行熱處理，并且試樣包括直徑為9. 5mm和6. 75mm的低碳鋼 線材試樣，其分別由直徑為IOmm和8. 5mm的桿材冷社而成。該冷社使得橫截面面積分別減 小18%和37%。從圖26中可見，在500°C，當(dāng)塑性最初減?。ㄟ\與正常的應(yīng)變時效是一致 的）之后，塑性隨熱處理時間穩(wěn)步增大。 陽巧7] 圖27是根據(jù)本發(fā)明的試樣的屈服應(yīng)力（保證強度一一MPa)隨熱處理時間（0-30 分鐘）變化的曲線圖，其中運些試樣W500°C進(jìn)行熱處理，并且試樣包括直徑為9. 5mm和 6. 75mm的低碳鋼線材試樣，其分別由直徑為10. 5mm和8. 5mm的桿材冷社而成。該冷社使 得橫截面面積分別減小18%和37%。從圖27中可見，經(jīng)過更深度機械加