高強度采煤機搖臂的新材質的制作方法
【專利說明】
[0001]
技術領域
[0002] 本發(fā)明設及高強度采煤機搖臂鑄鋼件的新材質，屬于制造領域中的鑄鋼件熱處理 范疇。
【背景技術】
[0003] 搖臂殼體是采煤機的主要零件，其作用是將電機動力經(jīng)過齒輪變速箱傳遞到行星 頭上安裝的切割機頭，從而進行切割煤作業(yè)。由于煤煤礦地質條件復雜煤層中經(jīng)常夾雜著 石頭等硬物，因此搖臂殼體需要承受不定的超負荷沖擊力、扭曲力、和切變力，而且切割下 來的煤塊砸在搖臂上也容易造成搖臂的沖擊和磨損，工作環(huán)境十分惡劣，因而對于采煤機 的搖臂在強度、延伸率、斷面收縮率、沖擊功等性能方面有極高的要求。
[0004] 由于搖臂形狀結構復雜，皮厚不均勻，鑄造工藝性差，因而鑄造難度較大，我國采 煤機鑄件生產(chǎn)廠家在搖臂的鑄造上一直沿用傳統(tǒng)的工藝，鑄件內部質量得不到保證，鑄件 材質五花八口，導致產(chǎn)品的性能W及使用壽命難W滿足實際的需求。

【發(fā)明內容】

[0005] 本發(fā)明的目的在于，提供一種高強度采煤機搖臂的新材質。本發(fā)明材料經(jīng)熱處理 后，具有優(yōu)越的強度、延伸率、斷面收縮率、防沖擊性能，大大地提高了搖臂產(chǎn)品的使用壽 命。
[0006] 本發(fā)明的技術方案:一種高強度采煤機搖臂的新材質，按質量百分比由W下組分 組成：0.2%-0.3%C、0.2%-0.6%Si、0.5%-1.0%Mn、^ 0.015%S、^ 0.015%P、0.4%-1.3%Cr、0.8〇/〇- 1.2%Ni、0.2%-0.4%M〇、0..03%RE、.08%V、0..07%A1、0.08%-0.15%Ti，其余為 Fe，合計 100〇/〇; 該材質的熱處理工藝依次包括W下步驟； a、 首次正火:是先在7-9小時內加溫至930-970°C，并保溫5-8小時，空冷至常溫； b、 二次正火:再在6-8小時內加溫至910-950°C，并保溫5-8小時，風冷至常溫； C、澤火:在6-8小時內加溫至880-920°C，并保溫4-6小時，再澤火至常溫； d、回火:在7-9小時內加溫至580-620°C，并保溫6-12小時，再澤火至常溫。
[0007] 上述的高強度采煤機搖臂的新材質中，按質量百分比由W下組分組成：0.24%C、 0.3%Si、0.6%Mn、1.3%Cr、0.8%Ni、0.4%M〇、0.02%RE、0.04%A1、0. l%Ti，其余為Fe，合計 100〇/〇。
[0008] 前述的高強度采煤機搖臂的新材質中，所述的搖臂本體的性能參數(shù)為:抗拉強度 > 2851口日，屈服強度> 495 1口日，延伸率^4%，斷面收縮率>30%，沖擊功>351。
[0009] 前述的高強度采煤機搖臂的新材質中，其性能參數(shù)為:抗拉強度含830Mpa，屈服強 度> 650 Mpa，延伸率M4%，斷面收縮率>30%，沖擊功>40J。
[0010] 前述的高強度采煤機搖臂的新材質中，其性能參數(shù)為:抗拉強度938Mpa，屈服強度 838 Mpa，延伸率18%，斷面收縮率51%，沖擊功141J。
[0011] 前述的高強度采煤機搖臂的新材質的熱處理工藝中， 前述的熱處理工藝中，其熱處理工藝依次包括W下步驟； a、 首次正火:是先在7-9小時內加溫至940-960°C，并保溫6-7小時，空冷至常溫； b、 二次正火:再在6-8小時內加溫至920-940°C，并保溫6-7小時，風冷至常溫； C、澤火:在6-8小時內加溫至890-910°C，并保溫4-5小時，再澤火至常溫； d、回火:在7-9小時內加溫至590-610°C，并保溫9-11小時，再澤火至常溫。
[0012] 前述的熱處理工藝中，其熱處理工藝依次包括W下步驟； a、 首次正火:是先在8小時內加溫至950°C，并保溫7小時，空冷至常溫； b、 二次正火:再在7小時內加溫至930°C，并保溫6小時，風冷至常溫； C、澤火:在7小時內加溫至900°C，并保溫4小時，再澤火至常溫； d、回火:在8小時內加溫至600°C，并保溫10小時，再澤火至常溫。
[0013] 前述的熱處理工藝中，所述的風冷是指在半小時內冷卻至300°CW下，停止吹風。
[0014] 前述的熱處理工藝中，所述的澤火是將鑄件加熱到臨界溫度Ac3(亞共析鋼)或Acl (過共析鋼）W上溫度，保溫一段時間，使之全部或部分奧氏體化，然后W大于臨界冷卻速度 的冷速快冷到Ms W下(或Ms附近等溫)進行馬氏體(或貝氏體)轉變的熱處理工藝。
[0015] 前述的高強度采煤機搖臂的新材質中，所述的采煤機搖臂包括搖臂本體，搖臂本 體下方設有電機筒，搖臂本體上設有間隔設置的軸腔和齒輪腔，搖臂本體的外側設有水道， 其特征在于，該工藝采用分型面在搖臂本體上方的立鑄工藝;在所述電機筒側邊的二軸位 置設置冒口，鑄死冒口下方的齒輪腔，再在齒輪腔泥忍中間做出補縮通道，使二軸位置的熱 節(jié)能及時補縮;待鑄件誘鑄、冷卻后，在該齒輪腔一側開口，從開口切割修整齒輪腔，最后采 用焊堵工藝進行封口，并將冒口去除即得成品。
[0016] 前述的高強度采煤機搖臂的新材質中，在搖臂本體的Ξ軸位置至六軸位置的中間 部位，設置外冷鐵，制造末端區(qū)，W形成順序凝固條件。
[0017] 前述的高強度采煤機搖臂的新材質中，所述的外冷鐵高度為搖臂本體下壁厚的 1.5倍W上，敷砂10mm，間隔30-50mm;且所述的搖臂本體的收縮率長向取1.7%-2%。
[0018] 前述的高強度采煤機搖臂的新材質中，在搖臂本體的五軸位置的兩側增加補貼至 下壁，補貼部分將相應位置的水道槽鑄死，使鑄件上、下部分連通，保證鑄件的順序凝固；在 后續(xù)加工時，再將水道槽加工成型。
[0019] 與現(xiàn)有技術相比，本發(fā)明對搖臂的材質作了改進，加入了適當?shù)腗N、Cr、Ni、Mo、V、 Ti等元素，大大地提高了產(chǎn)品的性能和使用壽命，經(jīng)申請人試驗采用新材質后本發(fā)明的抗 拉強度大于830MPa，屈服強度大于650 MPa,延伸率大于14%，斷面收縮率大于30%，沖擊功大 于40J。進一步地，申請人還對搖臂新材質的熱處理工藝作了進一步優(yōu)選，特別是二次正火 的熱處理工藝，改進后的熱處理工藝進一步地提高了產(chǎn)品性能，其中抗拉強度可達到 938MPa、屈服強度可達到838 MPa、延伸率可達到14%，斷面收縮率可達到30%，沖擊功可達到 141J，而且本發(fā)明還細化了晶粒，使得晶粒度達到10級，在提高強度的同時，進一步地提高 了產(chǎn)品的初性。
[0020]
【附圖說明】
[0021] 圖1是實施例5中首次正火的熱處理示意圖； 圖2是實施例5中二次正火的熱處理示意圖； 圖3是實施例5中澤火的熱處理示意圖； 圖4是實施例5中回火的熱處理示意圖； 圖5是實施例6中首次正火的熱處理示意圖； 圖6是實施例6中二次正火的熱處理示意圖； 圖7是實施例6中澤火的熱處理示意圖； 圖8是實施例6中回火的熱處理示意圖； 圖9是實施例7的立體結構示意圖； 圖10是實施例7的主視圖； 圖11是實施例7的俯視圖； 圖12是實施例7的剖視圖。
【具體實施方式】
[0022] 實施例1: 一種采煤機搖臂的鑄造工藝，所述的搖臂本體按質量百分比由下表中 的元素成分組成(其余為化）:_
其中： 1、 碳（C):鋼中含碳量增加，屈服點和抗拉強度升高，但塑性和沖擊性降低，當碳量 0.23%超過時，鋼的焊接性能變壞，因此用于焊接的低合金結構鋼，含碳量一般不超過0.20% 2、 娃在鋼中的作用： 提高鋼中固溶體的強度和冷加工硬化程度使鋼的初性和塑性降低。
[0023] 缺點:使鋼的焊接性能惡化。
[0024] 3、儘在鋼中的作用 (1)儘提高鋼的澤透性。
[0025] (2)儘對提高低碳和中碳珠光體鋼的強度有顯著的作用。
[0026] 儘鋼的主要缺點是，①含儘較高時，有較明顯的回火脆性現(xiàn)象;②儘有促進晶粒長 大的作用，因此儘鋼對過熱較敏感，在熱處理工藝上必須注意。運種缺點可用加入細化晶粒 元素如鋼、饑、鐵等來克服:⑧當儘的質量分數(shù)超過1%時，會使鋼的焊接性能變壞，④儘會 使鋼的耐誘蝕性能降低。
[0027] 4、銘在鋼中的作用 (1)銘可提高鋼的強度和硬度。
[0028] (2)銘可提高鋼的高溫機械性能。
[0029] (3)提高澤透性。
[0030] 缺點:①銘是顯著提高鋼的脆性轉變溫度②銘能促進鋼的回火脆性。
[0031] 5、儀在鋼中的作用 (1)可提高鋼的強度而不顯著降低其初性。
[0032] (2)儀可降低鋼的脆性轉變溫度，即可提高鋼的低溫初性。
[0033] (3)改善鋼的加工性和可焊性。
[0034] 6、鋼在鋼中的作用 (1) 提高鋼熱強性 (2) 提高鋼的澤透性。
[0035] 缺點：鋼的主要不良作用是它能使低合金鋼鋼發(fā)生石墨化的傾向。
[0036] 7、饑在鋼中的作用 (1)熱強性。
[0037] (2)饑能顯著地改善普通