本發(fā)明涉及工業(yè)廢物處理
技術領域：
，特別涉及一種坑口燃煤電廠廢物處理及二氧化碳封存的方法。
背景技術：
：近年來，人類活動和工業(yè)文明創(chuàng)造了巨大的物質財富，但同時也消耗了大量的自然資源和能源，并帶來了諸多生態(tài)環(huán)境問題。全球氣候變暖導致冰川融化海平面上升已成為全球性問題，世界各國正積極聯(lián)合尋求解決方案，來緩解全球變暖的趨勢。2015年12月12日，《聯(lián)合國氣候變化框架公約》締約方會議在法國巴黎圓滿閉幕，全球195個締約方國家通過了《巴黎協(xié)定》，這是具有歷史意義的全球氣候變化新協(xié)議。二氧化碳的大量排放是氣候變暖最為重要的原因，而利用煤燃燒發(fā)電是二氧化碳排放的主要方式?，F(xiàn)大部分電廠對燃燒后排出的二氧化碳沒有處理直接排入大氣，只有少部分電廠對排放的二氧化碳進行捕集和分離，然后經過管道運輸?shù)竭m合地下封存的地層如廢棄油田、深部咸水層和不可采煤層等進行封存，或用于石油和天然氣的開采。但是這些方法受地域的限制，很多電廠附近并沒有適合二氧化碳安全封存的地層或天然油氣藏，若采用管道長距離運輸?shù)竭m合封存利用的地方將大大增加投資成本，并存在管道泄漏的風險。燃煤電廠會產生大量的固體廢物如爐渣和爐灰等，以淮北電廠為例，全廠負荷為4×200mw，每年產生爐灰73萬噸，產生爐渣8.1萬噸?，F(xiàn)在大部分電廠的爐渣爐灰都作為廢棄物排放，在排放和儲存固體廢棄物的過程中，將造成很嚴重的環(huán)境問題和社會壓力。首先，堆放大量的廢棄爐渣灰渣將占據(jù)很多的土地資源，嚴重征占當?shù)鼐用竦母孛娣e，廢棄的爐渣灰渣堆積會產生大量粉塵，嚴重污染大氣環(huán)境，影響當?shù)鼐用竦纳?。另外爐渣爐灰的堆積在雨水的作用下，會流入當?shù)氐暮恿骱春蜐B入地下，污染當?shù)氐墓喔人惋嬘盟?，將嚴重影響當?shù)鼐用竦慕】?。一些坑口電廠在生產煤礦的過程中會產生大量不能利用的煤矸石，煤矸石的大量堆積也將嚴重污染土地資源和水資源等。地下煤礦被開采完后成為廢棄煤礦，地下廢棄煤礦由于大量的煤礦被開采出，使之成為很大的空洞，由于對地面缺少支撐作用，在長時間的雨水滲流等作用下，將發(fā)生地面開裂，坍塌，滑坡，泥石流，水土流失等環(huán)境問題，隨之周圍的大氣、水文環(huán)境也將嚴重破壞，當?shù)鼐用竦纳踩拓敭a安全受到嚴重威脅。技術實現(xiàn)要素：本發(fā)明的目的在于提供一種坑口燃煤電廠廢物處理及二氧化碳封存的方法。本發(fā)明提供的坑口燃煤電廠廢物處理的方法能夠同時實現(xiàn)坑口燃煤電廠二氧化碳封存、固體廢物的處理以及廢棄煤礦的加固。本發(fā)明提供了一種坑口燃煤電廠廢物處理及二氧化碳封存的方法，包括以下步驟：(1)將坑口燃煤電廠的固體廢物與水泥和拌合液混合，得到混合物料；(2)將所述步驟(1)得到的混合物料回填到廢棄煤礦中，壓實；(3)向所述壓實后的填料中注入水化液，進行水化；(4)向所述水化后的填料中注入坑口燃煤電廠的二氧化碳廢氣后悶井，使二氧化碳礦化，實現(xiàn)二氧化碳的封存與廢棄煤礦的加固。優(yōu)選的，所述步驟(1)中的固體廢物包括爐渣、爐灰、煤矸石和建筑廢料中的一種或多種。優(yōu)選的，所述步驟(1)中的固體廢物與水泥的質量比為3:1～2。優(yōu)選的，所述步驟(1)中混合物料的水灰比為0.2～0.25。優(yōu)選的，所述步驟(2)中壓實的壓力為30～50mpa。優(yōu)選的，所述步驟(2)中壓實后填料的孔隙率為0.3～0.45。優(yōu)選的，所述步驟(3)中的水化液的注入量為填料孔隙體積的40～60％。優(yōu)選的，所述步驟(3)中水化的時間為25～35天。優(yōu)選的，所述步驟(4)中二氧化碳的注入方式為恒壓注入。優(yōu)選的，所述步驟(4)中每悶井3～5年重新注入一次二氧化碳。本發(fā)明提供了一種坑口燃煤電廠廢物處理及二氧化碳封存的方法，包括以下步驟：將坑口燃煤電廠的固體廢物與水泥和拌合液混合，得到混合物料；然后將得到的混合物料回填到廢棄煤礦中，壓實；再向所述壓實后的填料中注入水化液，進行水化；最后向所述水化后的填料中注入坑口燃煤電廠的二氧化碳廢氣后悶井，使二氧化碳礦化，實現(xiàn)二氧化碳的封存與廢棄煤礦的加固。本發(fā)明利用坑口燃煤電廠固體廢物中豐富的堿性氧化物，以及水化后的水泥中的氫氧化鈣和水化硅酸鈣，與注入的二氧化碳發(fā)生化學反應生成穩(wěn)定的固態(tài)碳酸鹽，同時實現(xiàn)了對坑口燃煤電廠的二氧化碳封存、固體廢物的處理以及廢棄煤礦的加固。理論計算結果表明，本發(fā)明提供的坑口燃煤電廠廢物的處理方法二氧化碳封存量可達406.2kg/m3，實驗結果表明，得到模擬地層的強度可達20～30mpa。附圖說明圖1為本發(fā)明實施例1中煤渣的粒徑分布圖；圖2為本發(fā)明實施例1中水泥的粒徑分布圖；圖3為本發(fā)明實施例2中施工路線示意圖；圖4為本發(fā)明實施例2中填充層結構示意圖。具體實施方式本發(fā)明提供了一種坑口燃煤電廠廢物處理及二氧化碳封存的方法，包括以下步驟：(1)將坑口燃煤電廠的固體廢物與水泥和拌合液混合，得到混合物料；(2)將所述步驟(1)得到的混合物料回填到廢棄煤礦中，壓實；(3)向所述壓實后的填料中注入水化液，進行水化；(4)向所述水化后的填料中注入坑口燃煤電廠的二氧化碳廢氣后悶井，使二氧化碳礦化，實現(xiàn)二氧化碳的封存與廢棄煤礦的加固。本發(fā)明將坑口燃煤電廠的固體廢物與水泥和拌合液混合，得到混合物料。在本發(fā)明中，所述固體廢物與水泥的質量比優(yōu)選為3:1～2，更優(yōu)選為3:1.2～1.8，最優(yōu)選為3:1.4～1.6。在本發(fā)明中，所述混合物料的水灰比優(yōu)選為0.2～0.25，更優(yōu)選為0.21～0.24，最優(yōu)選為0.22～0.23。在本發(fā)明中，所述水灰比在較低的范圍，使混合物處于濕固狀態(tài)，不易流動，一方面便于運輸施工，另一方面能保證較大的孔隙率，提高滲透率，便于后期二氧化碳的注入。在本發(fā)明中，所述固體廢物優(yōu)選包括爐渣、爐灰、煤矸石和建筑廢料中的一種或多種。在本發(fā)明中，所述爐渣、煤矸石和爐灰中含有較豐富的堿性氧化物(cao，mgo等)，建筑廢料主要成分是氫氧化鈣和水化硅酸鈣(c-s-h)，都能夠和注入的二氧化碳發(fā)生化學反應生成穩(wěn)定的固態(tài)碳酸鹽。本發(fā)明對所述水泥的種類沒有特殊的要求，采用本領域技術人員熟知的水泥即可。在本發(fā)明中，所述水泥優(yōu)選為硅酸鹽水泥。在本發(fā)明中，所述水泥作為粘結劑一方面可以增加廢固混合物的強度，從而達到支持地面的要求；另一方面，水化后的水泥能夠和二氧化碳發(fā)生化學反應，從而吸收和固化更多的二氧化碳，提高二氧化碳的封存量；此外，水泥屬環(huán)保的無機粘結劑，價格便宜。在本發(fā)明中，所述拌合液優(yōu)選包括水或水相溶液，更優(yōu)選為堿性水溶液。在本發(fā)明中，所述拌合液可具體為坑口燃煤電廠附近的廢棄堿性水溶液。在本發(fā)明中，所述堿性水溶液能夠進一步吸收二氧化碳，增加二氧化碳的封存量。為增大固體廢物與二氧化碳反應的比表面積，同時方便施工，本發(fā)明優(yōu)選在使用前對坑口燃煤電廠固體廢物進行破碎。在本發(fā)明中，所述破碎后爐渣的粒徑優(yōu)選為20～200μm，更優(yōu)選為50～150μm，最優(yōu)選為80～120μm。在本發(fā)明中，所述破碎后煤矸石的粒徑優(yōu)選為1～10cm，更優(yōu)選為3～8cm，最優(yōu)選為4～6cm。在本發(fā)明中，所述破碎后建筑廢料的粒徑優(yōu)選為1～10mm，更優(yōu)選為3～8mm，更優(yōu)選為4～6mm。本發(fā)明對所述混合的操作沒有特殊的限定，采用本領域技術人員熟知的制備混合物料的技術方案即可。在本發(fā)明中，當所述坑口燃煤電廠固體廢物包括爐渣、爐灰、煤矸石和建筑廢料中的多種時，本發(fā)明優(yōu)選按照固體廢物的粒徑，將不同的固體廢物分別與水泥混合，得到多種混合物料。在本發(fā)明的實施例中，具體的，將爐灰與水泥混合，得到外圍料；將爐渣、煤矸石和建筑廢料與水泥混合，得到內圍料。得到混合物料后，本發(fā)明將所述混合物料回填到廢棄煤礦中，壓實。在本發(fā)明中，所述壓實的壓力優(yōu)選為30～50mpa，更優(yōu)選為35～45mpa，最優(yōu)選為37～40mpa。在本發(fā)明中，所述壓實后填料的孔隙率優(yōu)選為0.3～0.45，更優(yōu)選為0.35～0.4。在本發(fā)明中，所述壓實既能保證必要的力學強度，又能保證足夠的孔隙率，利于二氧化碳的注入，提高二氧化碳的總封存量。本發(fā)明優(yōu)選在所述回填前對廢棄煤礦進行預加固。在本發(fā)明中，所述預加固優(yōu)選具體為：采用水泥鋼筋在廢棄煤礦井的墻面進行澆筑，得到水泥加固層。本發(fā)明對所述澆筑的操作沒有特殊的限定，采用本領域技術人員熟知的澆筑水泥的技術方案即可。在本發(fā)明中，優(yōu)選按照從井口到井底的方向進行澆注。本發(fā)明對所述水泥加固層的厚度沒有特殊的限定，根據(jù)廢棄煤礦井的情況進行調整即可。在本發(fā)明中，所述水泥加固層的厚度優(yōu)選為0.4～1m，更優(yōu)選為0.5～0.8m。在本發(fā)明中，所述預加固一方面可以填補坑洼的地方，加固礦井，防止后續(xù)施工過程中因有機械作業(yè)震動而導致塌陷，保證施工的安全；另一方面水泥凝固后滲透率低，可作為二氧化碳泄漏的最后一層保障。在本發(fā)明中，所述回填優(yōu)選按照從井底到井口的方向。在本發(fā)明中，當所述坑口燃煤電廠固體廢物包括爐渣、爐灰、煤矸石和建筑廢料中的多種時，本發(fā)明優(yōu)選將得到的多種混合物料同時進行分層回填。在本發(fā)明的實施例中，具體的，按照從外向內的順序將爐灰與水泥混合得到的外圍料與爐渣、煤矸石和建筑廢料與水泥混合得到內圍料同時進行回填。在本發(fā)明中，所述爐灰粒徑較小，與水泥混合后作為外圍料壓實后的孔隙率較小，可以進一步減小二氧化碳的泄露，減小水泥加固層的壓力，對二氧化碳向外泄露起雙層保障。壓實完成后，本發(fā)明向所述壓實后的填料中注入水化液，進行水化。在本發(fā)明中，所述水化液的注入量優(yōu)選為填料孔隙體積的40～60％，更優(yōu)選為45～55％，最優(yōu)選為48～52％。在本發(fā)明中，所述水化液優(yōu)選包括水或水相溶液，更優(yōu)選為堿性水溶液。在本發(fā)明中，所述水化液可具體為坑口燃煤電廠附近的廢棄堿性水溶液。在本發(fā)明中，所述堿性水溶液能夠進一步吸收二氧化碳，增加二氧化碳的封存量。在本發(fā)明中，所述水化的時間優(yōu)選為25～35天，更優(yōu)選為28～32天。在本發(fā)明中，所述水化過程中，水泥粘結劑吸水發(fā)生硬化，同時廢固中的化合物溶解在水中與溶解在水中的二氧化碳形成碳酸反應。水化完成后，本發(fā)明向所述水化后的填料中注入坑口燃煤電廠的二氧化碳廢氣后悶井，使二氧化碳礦化，實現(xiàn)二氧化碳的封存與廢棄煤礦的加固。為提高二氧化碳的封存量，本發(fā)明優(yōu)選在注入前將所述坑口燃煤電廠的二氧化碳廢氣進行提純。本發(fā)明對所述二氧化碳提純的操作沒有特殊的限定，采用本領域技術人員熟知的二氧化碳提純的技術方案即可。在本發(fā)明中，所述提純后二氧化碳的純度優(yōu)選為90％以上，更優(yōu)選為95％以上。在本發(fā)明中，所述二氧化碳的注入方式優(yōu)選為恒壓注入；所述恒壓注入的壓力優(yōu)選為11～14mpa，更優(yōu)選為12～13mpa。在本發(fā)明中，所述二氧化碳的注入優(yōu)選至無法繼續(xù)注入為止。在本發(fā)明中，所述悶井的總時間優(yōu)選不低于30年。由于二氧化碳的不斷礦化會不斷消耗二氧化碳，使壓力小于初始壓力，在本發(fā)明中，所述悶井的前期，每悶井3～5年重新注入一次二氧化碳，更優(yōu)選為3.5～4.5年。本發(fā)明優(yōu)選在二氧化碳的累計注入量達到二氧化碳的理論封存量時，停止二氧化碳的注入，進行永久悶井。在本發(fā)明中，所述悶井過程中，注入的二氧化碳會先和水泥發(fā)生化學反應，隨著時間的推移，二氧化碳會繼續(xù)滲入擴散到爐渣和爐灰中，與里面的堿性氧化物成分發(fā)生反應生成碳酸鹽，即通過二氧化碳的礦化過程，實現(xiàn)二氧化碳的封存與廢棄煤礦的加固。為監(jiān)測地層變化，本發(fā)明優(yōu)選在封存區(qū)域預先安設監(jiān)測設備。在本發(fā)明中，所述監(jiān)測設備優(yōu)選包括壓力檢測儀、溫度檢測儀和二氧化碳濃度檢測儀。在本發(fā)明中，所述監(jiān)測可以掌握地層的動態(tài)參數(shù)，當二氧化碳的溶解和固化將使地層壓力和二氧化碳濃度降低時，可以繼續(xù)注入補給二氧化碳。本發(fā)明提供的坑口燃煤電廠廢物處理的方法解決了坑口電廠二氧化碳的排放問題，燃煤產生的二氧化碳提純后直接注入附近的廢棄煤礦進行封存，減小了二氧化碳的長距離運輸成本；解決了坑口電廠固體廢物(爐渣、爐灰、煤矸石及周圍建筑廢料)的堆放問題，節(jié)省了土地資源，保護了當?shù)氐暮春恿骱偷叵滤h(huán)境，較少了當?shù)氐拇髿馕廴?，保護了居民的健康生活；解決了廢棄煤礦坍塌，水土流失等問題，保護了居民的耕地，保護了當?shù)鼐用竦纳拓敭a安全。為了進一步說明本發(fā)明，下面結合實施例對本發(fā)明提供的坑口燃煤電廠廢物處理及二氧化碳封存的方法進行詳細地描述，但不能將它們理解為對本發(fā)明保護范圍的限定。實施例1:對一個年產量為150萬噸煤，已生產20年的廢棄煤礦進行填充，地下空曠的體積約2200萬立方米。(1)將爐渣、普通硅酸鹽水泥和水按照3:2:1的質量比混合，得到混合物料；爐渣與普通硅酸鹽水泥的成分如表1所示；爐渣與普通硅酸鹽水泥的粒徑分別如圖1和圖2所示；(2)沿廢棄煤礦井口至井底澆筑水泥鋼筋，澆筑體積占井總體積分數(shù)為10％；然后沿井底至井口將所述步驟(1)得到的混合物料回填到廢棄煤礦中，壓實；填料層占井總體積分數(shù)的90％；壓實壓力及壓實后的參數(shù)如表2所示；(3)向所述壓實后的填料中注入水，水的孔隙填充率為50％，進行水化28天；(4)向所述水化后的填料中注入二氧化碳(90％)，采用13mpa壓力恒壓注入，然后悶井，使二氧化碳礦化，完成二氧化碳的封存與廢棄煤礦的加固；每悶井三年重新注入一次二氧化碳。本實施例中模擬地層參數(shù)如表3所示，模擬地層的抗壓強度為25mpa。計算本實施例總封存二氧化碳的量為976.8萬噸，具體計算過程如下：1)填料層二氧化碳的理論封存量計算根據(jù)以上條件，廢固填料理論固化二氧化碳量根據(jù)huntzinger提出的方法計算，公式如下：％thco2＝0.785(％cao-0.56×％caco3-0.7×％so3)+1.091×％mgo+0.71×％na2o+0.468(％k2o-0.63×2％kcl)根據(jù)表1水泥和爐渣的成分組成可以計算出各自的二氧化碳理論固化量如下：水泥：c-％thco2＝0.3773；爐渣：a-％thco2＝0.0411現(xiàn)以1m3填料進行計算二氧化碳的總固化量，水的飽和度為0.4：其中水泥質量固化的二氧化碳量：mc＝mcement×c_％thco2＝v×ρ×0.4×c_％thco2＝1×1303.1×0.4×0.3773＝196.66kg爐渣固化的二氧化碳量：ma＝mash×a_％thco2＝v×ρ×0.6×a_％thco2＝1×1303.1×0.6×0.0411＝32.13kg溶解在水中的二氧化碳的量：md＝mwater×w％＝vwater×ρwater×w％＝v×ε×sw×ρwater×w％＝1×0.393×0.4×998.41×0.0561＝8.805kg殘余超臨界二氧化碳的量：msc＝vsc×ρsc＝v×ε×(1-sw)×ρsc＝1×0.393×0.6×714.84＝168.56kg1立方米廢固填料的二氧化碳的總固化量為：2)第一層水泥加固層二氧化碳的理論封存量計算假設水泥固化層水泥的質量分數(shù)為80％(除去鋼筋和砂石，并忽略其孔隙率)，密度為2600kg/m3。則1立方米水泥加固層二氧化碳的總固化量為：mc＝mcement×c_％thco2＝v×ρ×0.8×c_％thco2＝1×2600×0.8×0.3773＝784.8kg總封存二氧化碳的量為：表1爐渣和水泥的成分組成成分％caomgofe2o3al2o3k2ona2omnosio2so32-爐渣0.031640.0060.037750.24120.01870.00330.000210.31980.00259水泥0.44160.04050.03140.12270.01030.003680.002560.29850.0382表2壓實參數(shù)壓實壓力/mpa直徑/cm高/cm孔隙率密度/kg/m328天抗壓強度/mpa36.72.5450.3931464.925.5表3模擬地層參數(shù)地層深度/m壓力/mpa溫度/℃co2密度/kg/m3水密度/kg/m3co2溶解度w％10001035714.84998.415.61實施例2:對一個年產量為150萬噸煤，已生產20年的廢棄煤礦進行填充，地下空曠的體積約為2200萬立方米。(1)將爐灰、水泥和水按照1:1:0.5的比例混合，得到外圍料；將爐渣、建筑廢料、煤矸石分別破碎至80～120μm、4～6mm、4～6cm。將普通硅酸鹽水泥、爐渣、建筑廢料、煤矸石和水按照2:3:3:2:2.2的質量比混合，得到內圍料；(2)沿廢棄煤礦井口至井底澆筑水泥；然后沿井底至井口將所述步驟(1)得到的外圍料和內圍料從外向內同時回填到廢棄煤礦中，施工路線如圖3所示，壓實得到填充層；填充層參數(shù)如表4所示；填充層結構圖如圖4所示；(3)向所述壓實后的填料中注入水，水的孔隙填充率為60％，進行水化28天；(4)向所述水化后的填料中注入二氧化碳(90％)，采用13mpa壓力恒壓注入，然后悶井，使二氧化碳礦化，完成二氧化碳的封存與廢棄煤礦的加固；每悶井三年重新注入一次二氧化碳。本實施例中模擬地層參數(shù)如表4所示。計算本實施例總封存二氧化碳的量為805萬噸，具體計算過程如下：1)水泥加固層(忽略孔隙度)2)外圍料現(xiàn)以1m3填料進行計算二氧化碳的總封存量，水的飽和度為0.4：其中水泥質量固化的二氧化碳量：mc＝mcement×c_％thco2＝v×ρ×0.5×c_％thco2＝1×2000×0.5×0.3773＝377.3kg爐灰固化的二氧化碳量：ma＝mash×a_％thco2＝v×ρ×0.5×a_％thco2＝1×2000×0.5×0.0411＝41.1kg溶解在水中的二氧化碳的量：md＝mwater×w％＝vwater×ρwater×w％＝v×ε×sw×ρwater×w％＝1×0.22×0.4×998.41×0.0561＝4.93kg殘余超臨界二氧化碳的量：msc＝vsc×ρsc＝v×ε×(1-sw)×ρsc＝1×0.22×0.6×714.84＝94.36kg1立方米外圍料的二氧化碳的總封存量為：3)內圍料現(xiàn)以1m3內圍料進行計算二氧化碳的總封存量，水的飽和度為0.4，假設建筑廢料二氧化碳理論固化量為j-％thco2＝0.2，煤矸石二氧化碳理論固化量為m-％thco2＝0.02。其中水泥質量固化的二氧化碳量：mc＝mcement×c_％thco2＝v×ρ×0.2×c_％thco2＝1×1400×0.2×0.3773＝105.6kg爐渣固化的二氧化碳量：ma＝mash×a_％thco2＝v×ρ×0.3×a_％thco2＝1×1400×0.3×0.0411＝17.262kg建筑廢料固化的二氧化碳量：mj＝mjz×a_％thco2＝v×ρ×0.3×j_％thco2＝1×1400×0.3×0.2＝84kg煤矸石固化的二氧化碳量：mm＝mmg×m_％thco2＝v×ρ×0.2×m_％thco2＝1×1400×0.2×0.02＝5.6kg溶解在水中的二氧化碳的量：md＝mwater×w％＝vwater×ρwater×w％＝v×ε×sw×ρwater×w％＝1×0.35×0.4×998.41×0.0561＝7.842kg殘余超臨界二氧化碳的量：msc＝vsc×ρsc＝v×ε×(1-sw)×ρsc＝1×0.35×0.6×714.84＝150.12kg1立方米內圍料的二氧化碳的總封存量為：總封存二氧化碳的量為：表4填充層參數(shù)參數(shù)孔隙率抗壓強度/mpa占體積分數(shù)密度/kg/m3水泥加固層<0.14>400.12600外圍料0.2-0.25>300.22000內圍料0.3-0.420-300.71400實施例3:在實施例1的基礎上，把步驟(3)中注入的水改注為ph值為12的堿性廢水，其他條件不變。本實施例得到模擬底層的強度為25mpa。計算理論總封存二氧化碳的量為976.9萬噸，具體計算過程如下：現(xiàn)以1m3填料進行計算二氧化碳的總固化量，水的飽和度為0.4：其中水泥質量固化的二氧化碳量：mc＝mcement×c_％thco2＝v×ρ×0.4×c_％thco2＝1×1303.1×0.4×0.3773＝196.66kg爐渣固化的二氧化碳量：ma＝mash×a_％thco2＝v×ρ×0.6×a_％thco2＝1×1303.1×0.6×0.0411＝32.13kg注入水的ph值為12(oh-離子濃度為0.01mol/l)，堿會和注入的二氧化碳發(fā)生中和反應，反應的系數(shù)比為2:1，其消化的二氧化碳的量為：mn＝v×ε×sw×c÷2×44＝1×0.393×0.4×0.01÷2×44＝0.0346kg除去中和反應，繼續(xù)溶解在水中的二氧化碳的量：md＝mwater×w％＝vwater×ρwater×w％＝v×ε×sw×ρwater×w％＝1×0.393×0.4×998.41×0.0561＝8.805kg殘余超臨界二氧化碳的量：msc＝vsc×ρsc＝v×ε×(1-sw)×ρsc＝1×0.393×0.6×714.84＝168.56kg1立方米廢固填料的二氧化碳的總固化量為：2)第一層水泥加固層二氧化碳的理論封存量計算假設水泥固化層水泥的質量分數(shù)為80％(除去鋼筋和砂石，并忽略其孔隙率)，密度為2600kg/m3。則1立方米水泥加固層二氧化碳的總固化量為：mc＝mcement×c_％thco2＝v×ρ×0.8×c_％thco2＝1×2600×0.8×0.3773＝784.8kg總封存二氧化碳的量為：從上述實施例可以看出，本發(fā)明提供的坑口燃煤電廠廢物處理及二氧化碳封存的方法解決了坑口電廠二氧化碳的排放問題，燃煤產生的二氧化碳提純后直接注入附近的廢棄煤礦進行封存，減小了二氧化碳的長距離運輸成本；解決了坑口電廠固體廢物(爐渣、爐灰、煤矸石及周圍建筑廢料)的堆放問題，節(jié)省了土地資源，保護了當?shù)氐暮春恿骱偷叵滤h(huán)境，較少了當?shù)氐拇髿馕廴?，保護了居民的健康生活；解決了廢棄煤礦坍塌，水土流失等問題，保護了居民的耕地，保護了當?shù)鼐用竦纳拓敭a安全。以上所述僅是本發(fā)明的優(yōu)選實施方式，并非對本發(fā)明作任何形式上的限制。應當指出，對于本
技術領域：
的普通技術人員來說，在不脫離本發(fā)明原理的前提下，還可以做出若干改進和潤飾，這些改進和潤飾也應視為本發(fā)明的保護范圍。當前第1頁12