闡述本發(fā)明的實施方式。
[0057] 實施例1
[0058]實施例1顯示如何改進玻璃帶的溫度曲線的實際變化以近似玻璃帶的溫度曲線的 目標變化。對于拉制段，采用建模軟件實驗性或理論地確定玻璃帶的溫度曲線的變化，所述 拉制段設(shè)計成使得lx玻璃流量且無冷卻情況下的玻璃帶的溫度曲線最優(yōu)化。該玻璃帶的溫 度曲線的目標變化在圖7中顯示為710。在拉制段中的各個位置包括7個端口，如圖8所示。在 圖8中，拉制段的壁顯示為實線，玻璃帶顯示為虛線。參見圖8,第一端口810位于距離根部約 40英寸處，第二端口 820位于距離根部約60英寸處，第三端口 830位于距離根部約65英寸處， 第四端口 840位于距離根部約80英寸處，第五端口 850位于距離根部約105英寸處，第六端口 860位于距離根部約125英寸處，以及第七端口 870位于距離根部約140英寸處。
[0059] 測量流體抽取對于玻璃帶溫度曲線的影響。以約280鎊/小時的速率從第一端口 810抽取流體，沿著拉制段的垂直方向測量玻璃帶的溫度曲線的變化。所得到的玻璃帶的溫 度曲線的變化在圖9中顯示為910。類似地，以約280鎊/小時的速率從第二端口 820抽取流 體，沿著拉制段的垂直方向測量玻璃帶的溫度曲線的變化。所得到的玻璃帶的溫度曲線的 變化在圖9中顯示為920。類似地，以280鎊/小時的速率單獨地從第三端口 830、第四端口 840、第五端口 850、第六端口 860以及第七端口 870抽取流體，沿著拉制段的垂直方向測量玻 璃帶的溫度的變化。所得到的溫度曲線的變化在圖9中分別顯示為930、940、950、960和970。 從圖9可以看出，空氣抽取導(dǎo)致拉制段的下部區(qū)域比拉制段的上部區(qū)域冷卻得更多的玻璃 本體冷卻。在出口處沒有觀察到回流。
[0060] 在抽取測量之后，測量注入室溫空氣對于玻璃溫度的影響。以約280鎊/小時的速 率將室溫空氣注入到第一端口 810中，沿著拉制段的垂直方向測量玻璃帶的溫度曲線的變 化。所得到的玻璃帶的溫度曲線的變化在圖10中顯示為1010。類似地，以280鎊/小時的速率 將室溫空氣注入到第二端口 820中，沿著拉制段的垂直方向測量玻璃帶的溫度曲線的變化。 所得到的玻璃帶的溫度曲線的變化在圖10中顯示為1020。類似地，以280鎊/小時的速率單 獨地將室溫空氣注入到第三端口 830、第四端口 840、第五端口 850、第六端口 860以及第七端 口 870中，沿著拉制段的垂直方向測量玻璃帶的溫度的變化。所得到的溫度曲線的變化在圖 10中分別顯示為1030、1040、1050、1060和1070。從圖10可以看出，室溫空氣注入使得靠近注 入點位和高于注入點位的玻璃冷卻，但是其加熱了拉制段的下方區(qū)域(即，最遠離根部的部 分）中的玻璃。預(yù)期在出口沒有回流。
[0061] 采用來自上文的抽取和注入測量的溫度曲線變化，對于每個端口，采用方程式（1) 計算AGairn:
[0063] 一旦計算了每個端口的AGaim，采用方程式(2)進行最小二乘，以計算每個端口的 mi值：
[0065]然后將最小二乘計算獲得的每個nu導(dǎo)入到物理實驗拉制段或軟件模型中。采用計 算的nu值，再次測量每個端口的溫度變化曲線。然后可以將這些新的溫度變化曲線用作新 的基線來計算額外的AGaim值，然后所述額外的AGaim值可以用于方程式(2)來進一步改良 溫度變化曲線?？梢灾貜?fù)該過程，直到獲得的溫度變化曲線緊密匹配對lx流量優(yōu)化的拉制 段的溫度變化曲線。采用該方法，建立了圖11所示的組合的流體注入/抽取方案。在圖11中， 正空氣流表示從拉制段抽取流體，負空氣流表示將室溫空氣注入到拉制段中。圖11還將空 氣注入/抽取方法與僅有抽取的方法進行對比，所述僅有抽取的方法從第一端口 810以大于 40鎊/小時從拉制段抽取流體。如圖7所示，采用注入/抽取方法的玻璃帶的溫度曲線的變化 (顯示為曲線720)能夠比通過僅僅通過抽取實現(xiàn)的玻璃帶的溫度曲線的變化(顯示為曲線 730)更緊密地近似沒有冷卻情況下的lx玻璃流量得到的玻璃帶的溫度曲線變化(顯示為曲 線710)的形狀。
[0066]因此，該實施例顯示組合的注入/抽取冷卻能夠比僅抽取冷卻更緊密地近似溫度 曲線的目標變化。具體來說，通過注入實現(xiàn)的玻璃帶的溫度曲線的變化，例如如圖10所示， 具有更高的自由度，使得玻璃帶的溫度曲線變化的定制化實現(xiàn)。
[0067] 實施例2
[0068] 采用本文所揭示以及實施例1中所示的方法，流體注入/抽取冷卻可用于控制當(dāng)拉 制段內(nèi)的玻璃流量增加時的玻璃帶的溫度曲線。
[0069] 2x玻璃流量
[0070] 通過測量設(shè)計成使得lx玻璃流量的溫度曲線最優(yōu)化的拉制段內(nèi)的溫度曲線，獲得 玻璃帶的基線溫度曲線。該基線拉制段中的流體流動是向上流過拉制段的自然流體，不是 由注入或抽取引起的?；€空氣流約為〇.〇〇22m3/s。玻璃帶的基線溫度曲線在圖12A中顯示 為1210。
[0071] 然后將拉制段中的玻璃流量增加到2x，采用上文和實施例1中所述的方法分別確 定7個端口的流體流量。當(dāng)計算了每個端口的流體流量，獲得如圖12B所示的注入/抽取方 案。在圖12B中，測量空氣流量與玻璃流量為lx的拉制段中基線空氣流量的關(guān)系（例如，圖 12B中y軸上的2是兩倍基線空氣流）。圖12B中所示的正流動表示來自拉制段的流體抽取，負 流動表示流體注入到拉制段中。在圖12B中，通過僅在第一端口以約為3.5的速率抽取流體， 來計算僅抽取的方案。圖12A顯示（lx玻璃流量測得的)基線溫度曲線為1210，在沒有任何流 體冷卻情況下的2x玻璃流量的溫度曲線為1220,在具有采用如圖12B所示的方案的流體注 入/抽取冷卻的2x玻璃流量的溫度曲線為1230,以及僅具有流體抽取的2x玻璃流量的溫度 曲線為1240。如圖12A所示，在沒有流體冷卻情況下的2x玻璃流量的溫度曲線的斜率不近似 基線溫度曲線，這表明當(dāng)玻璃流量設(shè)定為2x時，拉制段中的冷卻較少。但是，注入/抽取方案 和僅抽取的方案都緊密近似基線溫度曲線。因此，對于2x的玻璃流量，注入/抽取方案以及 僅抽取的方案可提供拉制段內(nèi)的充分冷卻。但是，如圖12A所示，采用流體注入/抽取冷卻獲 得的溫度曲線與基線溫度曲線幾乎相同。這顯示通過采用注入/抽取方案可以獲得改進的 溫度控制。
[0072] 3x玻璃流量
[0073] 通過測量設(shè)計成使得lx玻璃流量的溫度曲線最優(yōu)化的拉制段內(nèi)的溫度曲線，獲得 玻璃帶的基線溫度曲線。該基線拉制段中的流體流動是向上流過拉制段的自然流體，不是 由注入或抽取引起的?；€空氣流約為〇.〇〇22m3/s。玻璃帶的基線溫度曲線在圖13A中顯示 為1310。
[0074] 然后將玻璃流量增加到3x，采用實施例1中所述的方法分別確定7個端口的流體流 量。當(dāng)計算了每個端口的流體流量，獲得如圖13B所示的注入/抽取方案。在圖13B中，測量空 氣流量與玻璃流量為lx的拉制段中基線空氣流量的關(guān)系(例如，圖13B中y軸上的2是兩倍基 線空氣流）。圖13B中所示的正流動表示來自拉制段的流體抽取，負流動表示流體注入到拉 制段中。圖13A顯示（lx玻璃流量測得的)基線溫度曲線為1310,在沒有任何流體冷卻情況下 的3x玻璃流量的溫度曲線為1320,以及在具有采用如圖13B所示的方案的流體注入/抽取冷 卻的3x玻璃流量的溫度曲線為1330。如圖13B所示，在沒有流體冷卻情況下的3x玻璃流量的 溫度曲線的斜率不近似基線溫度曲線，這表明當(dāng)玻璃流量設(shè)定為3x時，拉制段中的冷卻較 少。在3x的玻璃流量，單獨的抽取無法在不使得過渡區(qū)的流動發(fā)生反轉(zhuǎn)的情況下對玻璃進 行充分冷卻。該流動反轉(zhuǎn)會加熱玻璃而不是冷卻玻璃，并且可能引起冷凝問題。如圖13A所 示，流體注入/抽取方案可用于提供與基線溫度曲線幾乎相同的溫度曲線。因此，采用注入/ 抽取方案，玻璃的流量可以增加到3x，而無需改變拉制段的物理尺寸或隔熱。
[0075] 4x玻璃流量
[0076] 通過測量設(shè)計成使得lx玻璃流量的