中，冷卻能力減弱的分區(qū)(A)在玻璃板上方和下方的冷卻空氣封罩3中基本上等同并且在與玻璃板的運(yùn)動(dòng)方向垂直的方向上對(duì)稱地配置在玻璃板的中間。冷卻空氣封罩3及其冷卻作用在玻璃G的運(yùn)動(dòng)方向上在分區(qū)(A)之后變成在玻璃G的全部寬度彼此相同，如圖4所示。
[0026]現(xiàn)在來(lái)看圖4中玻璃G通向淬火單元的通路。在減弱分區(qū)(A)中，冷卻能力對(duì)于期望的回火程度而言不足，即未發(fā)生淬火。因此，玻璃的每個(gè)單位長(zhǎng)度的中部(G2)比相應(yīng)的即相同X座標(biāo)的單位長(zhǎng)度的側(cè)部(Gl)開(kāi)始淬火的時(shí)間標(biāo)遲時(shí)間段t = S/W。因此，削弱的分區(qū)(A)相比于側(cè)部(Gl)而言延遲了玻璃的中部(G2)開(kāi)始淬火的時(shí)間。結(jié)果，玻璃的側(cè)部(Gl)更快地冷卻并且其中產(chǎn)生回火應(yīng)力的時(shí)間比中部(G2)中早。
[0027]圖5示出分區(qū)(A)，該分區(qū)㈧在其冷卻能力方面且由此還在其冷卻作用方面被削弱，并且建立在兩個(gè)連續(xù)的冷卻空氣封罩3中且在玻璃的行進(jìn)方向上變窄。冷卻空氣封罩3在從玻璃的行進(jìn)方向看時(shí)位于淬火單元2的上游端處。分區(qū)(A)的變窄能以階梯或線性方式或以其中間方式發(fā)生。冷卻能力的側(cè)向曲線線也可采用不同于改變分區(qū)的寬度的方式改變。這些方式包括例如當(dāng)沿玻璃的運(yùn)動(dòng)方向和/或朝向分區(qū)(A)的側(cè)邊緣行進(jìn)時(shí)吹送開(kāi)口 4的尺寸、密度或吹送方向的逐漸變化。
[0028]圖6示出了分區(qū)(A)，該分區(qū)(A)在玻璃板的行進(jìn)方向上以錐形方式變窄并且被容納在部分或完全覆蓋淬火區(qū)域的長(zhǎng)吹送封罩3中。分區(qū)(A)僅存在于淬火單元的一小段長(zhǎng)度上，僅示出其初始位置。典型地，分區(qū)(A)位于淬火單元2的起始處的前0-60cm的距離上且其在玻璃的運(yùn)動(dòng)方向上的長(zhǎng)度至少等于吹送開(kāi)口的直徑且不超過(guò)60cm。分區(qū)(A)的該位置同樣適用于圖4和5的示例性實(shí)施例。然而，圖6的示例性實(shí)施例在以下意義上與這些實(shí)施例不同:側(cè)部與中部之間不存在明顯的邊界，相反，本發(fā)明利用任意選擇的通道寬度實(shí)現(xiàn)。圖6中用虛線示出對(duì)側(cè)部Gl和中部G2的建議選擇。該選擇和其它通道寬度選擇實(shí)現(xiàn)了本發(fā)明的表征特征:側(cè)部的頂面和底面的淬火更早地開(kāi)始并且比玻璃板的中部的頂面和底面的淬火更有效地在早期淬火階段執(zhí)行。結(jié)果，期望的回火程度所需的壓應(yīng)力在側(cè)部的兩面上比在中部的兩面上更早地產(chǎn)生。
[0029]在圖7的不例性實(shí)施例中，第一吹送封罩被分割成設(shè)置有閥7的封罩區(qū)段6，閥7可用于調(diào)節(jié)待通過(guò)封罩區(qū)段6吹送的冷卻空氣量。此外，經(jīng)由分散的入口，封罩區(qū)段6可被供給以冷卻空氣，其在淬火單元的橫向上的溫度曲線符合要求，特別是使得冷卻能力的削弱完全或部分地通過(guò)升高分區(qū)(A)中的局部吹送溫度來(lái)進(jìn)行。在一典型實(shí)施例中，連續(xù)安置在與玻璃的行進(jìn)方向垂直的方向上的封罩區(qū)段是短的，例如5cm。
[0030]此外，接下來(lái)將描述本發(fā)明的優(yōu)選或可選的運(yùn)行實(shí)踐，其視情況而定適用于所有上述實(shí)施例。
[0031]冷卻作用削弱的分區(qū)(A)的寬度在玻璃寬度的20%以上，但可大得多，優(yōu)選為玻璃板寬度的60%以上，甚至90%以上。
[0032]對(duì)于在淬火單元中前進(jìn)的玻璃板的中部(G2)，淬火在邊緣部分(Gl)后至少2cm、甚至超過(guò)4cm處在玻璃板的兩面上開(kāi)始。
[0033]在玻璃板(G)在適合就其冷卻能力而言更弱的分區(qū)(A)的下游的運(yùn)動(dòng)方向上，通過(guò)其實(shí)現(xiàn)的冷卻布置結(jié)構(gòu)和冷卻作用在玻璃板(G)的全部寬度基本上相同。
[0034]在冷卻能力和作用削弱的分區(qū)㈧中，吹送開(kāi)口 4的總表面積可以比冷卻空氣封罩的在該分區(qū)之外的尺寸相似的區(qū)域中所包括的吹送開(kāi)口的總表面積小。開(kāi)口的總表面積的減小可通過(guò)減小吹送開(kāi)口 4的直徑和/或通過(guò)減少吹送開(kāi)口 4的數(shù)目和/或通過(guò)完全或部分地封閉一些吹送開(kāi)口 4來(lái)實(shí)現(xiàn)。
[0035]冷卻能力的削弱可完全或部分地通過(guò)降低已在其冷卻能力方面被削弱的分區(qū)(A)中的吹送射流的排出壓力來(lái)實(shí)現(xiàn)。在特別優(yōu)選的情況下，分區(qū)(A)中的冷卻能力的削弱可完全或部分地借助于安置在從吹送開(kāi)口 4排出的吹送射流中的擋板來(lái)實(shí)現(xiàn)。這也提供了調(diào)節(jié)冷卻能力的削弱的可行性，因?yàn)閾醢暹m合手動(dòng)或自動(dòng)移動(dòng)。這同樣適用于用于部分地或完全封閉吹送開(kāi)口的器具，例如可移位的穿孔阻尼器。
[0036]還可完全或部分地通過(guò)相比于在分區(qū)(A)外部的吹送距離增大分區(qū)(A)中的吹送開(kāi)口(4)與玻璃(G)之間的吹送距離來(lái)實(shí)現(xiàn)冷卻能力的削弱。這種設(shè)置可通過(guò)增大玻璃(G)與吹送射流之間的豎直距離和/或通過(guò)改變吹送射流的方向來(lái)實(shí)現(xiàn)。
[0037]通過(guò)沿淬火單元(2)的橫向在削弱的分區(qū)(A)的兩側(cè)在玻璃板的側(cè)部(Gl)上吹送而產(chǎn)生的傳熱系數(shù)基本上等于淬火單元(2)的其余部分在玻璃上的傳熱系數(shù)，并且通過(guò)在削弱的分區(qū)(A)中在玻璃板的中部(G2)上吹送而產(chǎn)生的傳熱系數(shù)平均比上述傳熱系數(shù)低至少20%。
[0038]在與玻璃板的運(yùn)動(dòng)方向垂直的方向上，傳熱削弱的分區(qū)(A)必然基本上對(duì)稱地位于玻璃板的中間。還優(yōu)選傳熱削弱的分區(qū)(A)在玻璃板的兩面上基本上相同。這有助于實(shí)現(xiàn)平坦玻璃板的雙穩(wěn)定性。
[0039]經(jīng)由吹送開(kāi)口(4)發(fā)生的吹送的冷卻能力優(yōu)選地被調(diào)節(jié)成使得，玻璃板的兩面由于該調(diào)節(jié)而被永久留下大小為至少50MPa的基本上相等的壓應(yīng)力。
[0040]為了避免不必要的壓應(yīng)力之差，優(yōu)選在玻璃(G)的橫向上的冷卻能力和冷卻作用在削弱的分區(qū)(A)的邊界處不會(huì)發(fā)生急劇的變化，而是冷卻能力和冷卻作用被調(diào)節(jié)成逐漸改變的類(lèi)型。例如通過(guò)在玻璃的運(yùn)動(dòng)方向上調(diào)節(jié)削弱的分區(qū)(A)的寬度和/或改變冷卻作用的曲線，可促進(jìn)這種逐漸的變化。
[0041 ] 示例
[0042]當(dāng)例如在厚度為2.1mm的玻璃中通過(guò)吹送而產(chǎn)生的傳熱系數(shù)為1000W(m2K)時(shí)，吹送空氣溫度為30°C，玻璃回火溫度為690°C，玻璃運(yùn)動(dòng)速度為W = 600mm/s,并且淬火在側(cè)部之后的7.2cm處在中部上開(kāi)始，側(cè)部中的玻璃的表面已冷卻88°C (冷卻至602°C的溫度)并且在玻璃的淬火在玻璃的中部上僅開(kāi)始時(shí)全部玻璃厚度平均冷卻23°C (冷卻至667°C的平均溫度)。
[0043]如果在玻璃的整個(gè)表面區(qū)域以完全一致的方式(即，以相同速度、同時(shí)以在厚度方向上一致的溫度曲線)通過(guò)上述轉(zhuǎn)變范圍冷卻、從而不會(huì)在玻璃表面的方向上形成應(yīng)力差的情況下，本發(fā)明或許將是不必要的。這種情況下，回火應(yīng)力也將在完全相同的時(shí)間在整個(gè)玻璃表面上建立。在實(shí)踐中，上述完全的同時(shí)不會(huì)發(fā)生。對(duì)于本發(fā)明，玻璃承受回火應(yīng)力的順序根據(jù)實(shí)踐驗(yàn)證從消除雙穩(wěn)定性的觀點(diǎn)看是正確的。
[0044]在本發(fā)明中，淬火單元或玻璃板的長(zhǎng)度方向是與玻璃板的運(yùn)動(dòng)平行的方向。淬火單元的起點(diǎn)是玻璃首先到達(dá)的淬火單元的部分。玻璃板或淬火單元的橫向是與玻璃板的運(yùn)動(dòng)方向垂直的水平方向。在上文中，玻璃板的中部指的是玻璃板與其運(yùn)動(dòng)同向的中間部分，而側(cè)部指的是側(cè)邊緣與玻璃板的運(yùn)動(dòng)同向的部分?；鼗鹚璧睦鋮s能力(單位為W/m2)大幅波動(dòng)，取決于對(duì)玻璃板期望的厚度和回火程度。因此，本發(fā)明包括檢查淬火單元的各個(gè)部位的相對(duì)冷卻能力。因而，由于問(wèn)題不是絕對(duì)而是相對(duì)冷卻能力，所以僅相關(guān)地討論在玻璃板的各個(gè)部位的冷卻作用。因此，當(dāng)討論冷卻能力時(shí)，它實(shí)際上指同時(shí)的冷卻效率和冷卻作用。通過(guò)將冷卻能力除以玻璃與空氣之間的溫差來(lái)獲得傳熱系數(shù)。
【主權(quán)項(xiàng)】
1.一種用于玻璃板回火的方法，所述方法包括加熱玻璃板至回火溫度并通過(guò)向所述玻璃板的兩面吹送冷卻空氣來(lái)進(jìn)行淬火步驟，其特征在于，為了消除回火后的基本上平坦的玻璃板的雙穩(wěn)定性，所述玻璃板的兩個(gè)側(cè)部(GI)的頂面和底面的淬火比所述玻璃板的中部(G2)的頂面和底面的淬火更早開(kāi)始或在淬火的初始階段更有效地執(zhí)行，并由此在所述側(cè)部的兩面上先于在所述中部的兩面上建立期望的回火程度所需的壓應(yīng)力。2.根據(jù)權(quán)利要求1所述的方法，其特征在于，在所述玻璃板的兩面上產(chǎn)生對(duì)所述中部的淬火在對(duì)邊緣部分的淬火之后至少2cm開(kāi)始，其中，所述中部是在淬火單元中前進(jìn)的玻璃板的一部分且寬度為所述玻璃板的寬度的至少一半。3.根據(jù)權(quán)利要求1或2所述的方法，其特征在于，在所述玻璃板的兩面上產(chǎn)生對(duì)所述中部的淬火在對(duì)邊緣部分的淬火之后至少4cm開(kāi)始，其中，所述中部是在淬火單元中前進(jìn)的玻璃板的一部分且寬度為所述玻璃板的寬度的至少70%。4.根據(jù)權(quán)利要求1、2或3所述的方法，其特征在于，所述淬火通過(guò)一定量和一定壓力的冷卻空氣進(jìn)行，即以一定的冷卻效率進(jìn)行，使得玻璃板的兩面產(chǎn)生至少50MPa的永久壓應(yīng)力，并且使得所述中部晚于邊緣部分達(dá)到最終壓應(yīng)力。
【專利摘要】本發(fā)明涉及用于玻璃板回火的方法。一種用于對(duì)基本上平坦的玻璃板回火的方法。將玻璃板加熱至回火溫度并通過(guò)向該玻璃板的兩面吹送冷卻空氣來(lái)進(jìn)行淬火。對(duì)玻璃板的兩個(gè)側(cè)部(G1)的頂面和底面的淬火比對(duì)玻璃板的中部(G2)的頂面和底面的淬火早開(kāi)始或在淬火的開(kāi)始階段更有效地執(zhí)行。由此，在側(cè)部的兩面上先于在中部的兩面上建立期望的回火程度所需的壓應(yīng)力。為了實(shí)現(xiàn)這一點(diǎn)，玻璃板上方和下方的冷卻空氣封罩(4)設(shè)置有冷卻作用削弱的分區(qū)(A)。
【IPC分類(lèi)】C03B27/044
【公開(kāi)號(hào)】CN105621874
【申請(qǐng)?zhí)枴緾N201510802436
【發(fā)明人】H·屈爾韋耶
【申請(qǐng)人】格拉斯通芬蘭有限公司
【公開(kāi)日】2016年6月1日
【申請(qǐng)日】2015年11月19日
【公告號(hào)】CN105621873A, EP3023394A1, EP3023395A1, US20160145143, US20160145144