本發(fā)明屬于有機化學領(lǐng)域，涉及一種醋酸混丁酯的連續(xù)生產(chǎn)系統(tǒng)及方法。

背景技術(shù)：

醋酸混丁酯是一種無色、易燃并且?guī)в兴阄兜囊后w，由于其對許多物質(zhì)具有良好溶解性，工業(yè)上它主要可用作制造硝基纖維素漆、丙烯酸漆和聚氨酯漆等的溶劑，另外還可以用作香料、藥物吸收促進組分、反應介質(zhì)組分、金屬清洗劑組分等。

目前，國內(nèi)醋酸混丁酯的生產(chǎn)廠家不多，大都采用傳統(tǒng)的間歇反應生產(chǎn)工藝，一般包括酯化、中和、水洗、脫水、精餾以及回收等多項工序，通常使用濃硫酸作為反應催化劑。該傳統(tǒng)生產(chǎn)方法存在明顯的產(chǎn)能和收率偏低、物耗高、廢水量大、產(chǎn)品質(zhì)量不穩(wěn)定等問題。

相對傳統(tǒng)工藝，CN 102690197A公開了一種連續(xù)反應精餾制備醋酸混丁酯的生產(chǎn)方法，所述方法采用三塔連續(xù)生產(chǎn)工藝，將生成工藝縮短為酯化、精餾和回收三個工序，具體操作如下：

將原料醋酸與混丁醇按摩爾比1:1混合后進入酯化反應釜，在酸性催化劑(常用濃硫酸，催化效果好且成本低)催化下反應，反應產(chǎn)物經(jīng)過加熱后以共沸物形式進入酯化塔進行初步分離，酯化塔頂?shù)酿s出物經(jīng)冷凝冷卻分相后，一部分水相回流至酯化塔，另一部分水相排至回收塔；酯相一部分回流至酯化塔頂，其余作為粗品進入精餾塔進一步精制。粗品由精餾塔中進入精餾，塔頂餾出物經(jīng)冷凝冷卻分相后，水相排至回收塔，酯相一部分回流至精餾塔頂，其余部分返回酯化釜繼續(xù)反應；精餾塔底得到高純度的醋酸混丁酯成品。酯化和精餾排出的水由回收塔中進入回收塔，塔頂餾出物冷凝后經(jīng)膜分離器除去部分水及少量輕組分后，一部分回流至回收塔頂，其余也返回酯化參與反應；回收塔底得到有機物含量比較低的水，去污水處理。此方法與傳統(tǒng)工藝相比，具有流程短、收率高、物耗低、廢水量少以及產(chǎn)品質(zhì)量穩(wěn)定等優(yōu)勢。

但該方法中，由于原料混丁醇組成復雜，所含的部分四碳和五碳支鏈醇在濃硫酸作用下，分子內(nèi)脫水生成的烯烴，通過精餾工序的濃縮，烯烴會在精餾塔頂輕組分中逐步富集，即使經(jīng)過膜分離也不能有效去除其中的輕組分，其返回參與酯化后會抑制酯化反應的進行，加劇副反應生成烯烴的速度，降低粗品含量，從而又影響精餾工序，降低最終醋酸混丁酯的純度。

技術(shù)實現(xiàn)要素：

針對現(xiàn)有技術(shù)中存在的精餾塔頂輕組分的富集會抑制酯化反應的進行，加劇副反應生成烯烴的速度，降低粗品含量，從而又影響精餾工序，降低最終醋酸混丁酯的產(chǎn)率的問題，本發(fā)明提供了一種醋酸混丁酯的連續(xù)生成系統(tǒng)及方法。本發(fā)明通過增設(shè)脫輕塔對精餾塔頂輕組分進行脫輕處理，能夠避免精餾塔頂輕組分中的低沸點烯烴對反應的影響，不需再單獨處理輕組分，使連續(xù)化生產(chǎn)的工藝參數(shù)始終處于穩(wěn)定狀態(tài)，且不再有半成品產(chǎn)生，能有效降低物耗和能耗。

為達此目的，本發(fā)明采用以下技術(shù)方案：

第一方面本發(fā)明提供了一種醋酸混丁酯的連續(xù)生產(chǎn)系統(tǒng)，所述系統(tǒng)包括酯化反應釜、酯化塔、第一分相器、精餾塔、第二分相器和脫輕塔；其中，酯化反應釜的出料口與酯化塔的進料口相連，酯化塔的塔頂物料出口與第一分相器的進料口相連，酯化塔的塔底物料出口與酯化反應釜的進料口相連，第一分相器的水相出口與酯化塔塔頂回料入口相連，第一分相器的油相出口同時與酯化塔的塔頂回料入口和精餾塔的進料口相連，精餾塔的塔頂物料出口與第二分相器的進料口相連，第二分相器的油相出口同時與精餾塔的塔頂回料入口和脫輕塔的中部進料口相連，脫輕塔的塔底物料出口與酯化反應釜的進料口相連。

以下作為本發(fā)明優(yōu)選的技術(shù)方案，但不作為本發(fā)明提供的技術(shù)方案的限制，通過以下技術(shù)方案，可以更好的達到和實現(xiàn)本發(fā)明的技術(shù)目的和有益效果。

作為本發(fā)明優(yōu)選的技術(shù)方案，所述酯化塔的塔頂物料出口與第一分相器的進料口之間設(shè)置第一冷卻裝置。

優(yōu)選地，所述精餾塔的塔頂物料出口與第二分相器之間設(shè)置第二冷卻裝置。

優(yōu)選地，所述脫輕塔的塔頂物料出口經(jīng)第三冷卻器與脫輕塔的塔頂回料入口相連。

作為本發(fā)明優(yōu)選的技術(shù)方案，所述酯化塔的塔頂溫度為85～95℃，例如85℃、87℃、90℃、93℃或95℃等，但并不僅限于所列舉的數(shù)值，所列范圍內(nèi)其他數(shù)值均可行，進一步優(yōu)選為89～93℃。

優(yōu)選地，所述酯化塔(2)的塔釜溫度為110～125℃，例如110℃、113℃、115℃、117℃、120℃、123℃或125℃等，但并不僅限于所列舉的數(shù)值，所列范圍內(nèi)其他數(shù)值均可行，進一步優(yōu)選為115～120℃；

優(yōu)選地，所述精餾塔(4)的塔頂溫度為90～105℃，例如90℃、93℃、95℃、97℃、100℃、103℃或105℃等，但并不僅限于所列舉的數(shù)值，所列范圍內(nèi)其他數(shù)值均可行，進一步優(yōu)選為95～100℃。

優(yōu)選地，所述精餾塔(4)的塔釜溫度為120～135℃，例如120℃、123℃、125℃、127℃、130℃、133℃或135℃等，但并不僅限于所列舉的數(shù)值，所列范圍內(nèi)其他數(shù)值均可行，進一步優(yōu)選為125～130℃。

優(yōu)選地，所述脫輕塔的塔頂溫度為25～65℃，例如25℃、30℃、35℃、40℃、45℃、50℃、55℃、60℃或65℃等，但并不僅限于所列舉的數(shù)值，所列范圍內(nèi)其他數(shù)值均可行，進一步優(yōu)選為40～50℃。

優(yōu)選地，所述脫輕塔的塔釜溫度為95～125℃，例如95℃、100℃、105℃、110℃、115℃、120℃或125℃等，但并不僅限于所列舉的數(shù)值，所列范圍內(nèi)其他數(shù)值均可行，進一步優(yōu)選為105～110℃。

本發(fā)明為了保證脫輕塔的分離效果，所述脫輕塔的塔頂溫度與塔釜溫度都需控制在所述范圍內(nèi)。

第二方面，本發(fā)明提供了上述一種醋酸混丁酯的連續(xù)生產(chǎn)系統(tǒng)的生產(chǎn)方法，所述方法包括以下步驟：

(1)將原料醋酸與混丁醇混合后，加入酸性催化劑進行酯化反應；

(2)步驟(1)酯化反應所得物料依次經(jīng)初步分離得到水相和油相，油相經(jīng)精餾分離后得到醋酸混丁酯，精餾分離得到的塔頂油相餾分經(jīng)冷凝后一部分回流，另一部分進行脫輕分離；脫輕分離得到的塔頂餾分經(jīng)冷凝后一部分回流，另一部分排出，脫輕分離得到的塔底物料返回參加酯化反應。

本發(fā)明中，所述混丁醇為一種混合醇，其含有正丁醇、戊醇、異丁醇、丙醇、2-丁醇和3-甲基-2-丁醇等多種醇，其中正丁醇的含量為55～65％，戊醇的含量為15～25％，異丁醇的含量為10～15％；所述醋酸混丁酯是以醋酸和混丁醇為原料通過酯化反應和精餾制得的一種產(chǎn)品。

本發(fā)明中，步驟(2)中所述“一部分”和“另一部分”是對精餾分離的塔頂油相餾分和脫輕分離得到的塔頂餾分而言，將精餾分離的塔頂油相餾分分為兩部分，表述為“一部分”和“另一部分”，將脫輕分離得到的塔頂餾分分為兩部分，表述為“一部分”和“另一部分”，屬于清楚表述。

作為本發(fā)明優(yōu)選的技術(shù)方案，步驟(1)中所述醋酸與混丁醇的摩爾比為0.8～1.2，例如0.8、0.9、1.0、1.1或1.2等，但并不僅限于所列舉的數(shù)值，所列范圍內(nèi)其他數(shù)值均可行，進一步優(yōu)選為0.9～1.1。

優(yōu)選地，步驟(1)中所述酸性催化劑為濃度≥98wt％的硫酸。

優(yōu)選地，步驟(1)中所述酯化反應的溫度為115～120℃，例如115℃、116℃、117℃、118℃、119℃或120℃等，但并不僅限于所列舉的數(shù)值，所列范圍內(nèi)其他數(shù)值均可行。

優(yōu)選地，步驟(1)中所述酯化反應的時間為0.4～0.8h，例如0.4h、0.5h、0.6h、0.7h或0.8h等，但并不僅限于所列舉的數(shù)值，所列范圍內(nèi)其他數(shù)值均可行。

作為本發(fā)明優(yōu)選的技術(shù)方案，步驟(2)中所述初步分離在酯化塔中進行。

優(yōu)選地，所述酯化塔(2)的塔頂溫度85～95℃，例如85℃、87℃、90℃、93℃或95℃等，但并不僅限于所列舉的數(shù)值，所列范圍內(nèi)其他數(shù)值均可行，進一步優(yōu)選為89～93℃。

優(yōu)選地，所述酯化塔(2)的塔釜溫度為110～125℃，例如110℃、113℃、115℃、117℃、120℃、123℃或125℃等，但并不僅限于所列舉的數(shù)值，所列范圍內(nèi)其他數(shù)值均可行，進一步優(yōu)選為115～120℃。

優(yōu)選地，所述酯化塔(2)中油相物料回流比為0.8～1.0，例如0.8、0.9或1.0等，但并不僅限于所列舉的數(shù)值，所列范圍內(nèi)其他數(shù)值均可行；水相物料回流比為4～6，例如4、5或6等，但并不僅限于所列舉的數(shù)值，所列范圍內(nèi)其他數(shù)值均可行。

作為本發(fā)明優(yōu)選的技術(shù)方案，所述精餾分離在精餾塔中進行。

優(yōu)選地，所述精餾塔(4)的塔頂溫度為90～105℃，例如90℃、93℃、95℃、97℃、100℃、103℃或105℃等，但并不僅限于所列舉的數(shù)值，所列范圍內(nèi)其他數(shù)值均可行，進一步優(yōu)選為95～100℃。

優(yōu)選地，所述精餾塔(4)的塔釜溫度為120～135℃，例如120℃、123℃、125℃、127℃、130℃、133℃或135℃等，但并不僅限于所列舉的數(shù)值，所列范圍內(nèi)其他數(shù)值均可行，進一步優(yōu)選為125～130℃。

優(yōu)選地，所述精餾塔(4)的塔頂回流比為4～8，例如4、5、6、7或8等，但并不僅限于所列舉的數(shù)值，所列范圍內(nèi)其他數(shù)值均可行。

作為本發(fā)明優(yōu)選的技術(shù)方案，所述脫輕分離在脫輕塔中進行。

優(yōu)選地，所述脫輕塔的塔頂溫度為25～65℃，例如25℃、30℃、35℃、40℃、45℃、50℃、55℃、60℃或65℃等，但并不僅限于所列舉的數(shù)值，所列范圍內(nèi)其他數(shù)值均可行，進一步優(yōu)選為40～50℃。

優(yōu)選地，所述脫輕塔(6)的塔釜溫度為95～125℃，例如95℃、100℃、105℃、110℃、115℃、120℃或125℃等，但并不僅限于所列舉的數(shù)值，所列范圍內(nèi)其他數(shù)值均可行，進一步優(yōu)選為105～110℃。

優(yōu)選地，所述脫輕塔(6)的塔頂回流比為10～20，例如10、12、14、16、18或20等，但并不僅限于所列舉的數(shù)值，所列范圍內(nèi)其他數(shù)值均可行。

本發(fā)明為了保證脫輕塔的分離效果，所述脫輕塔的塔頂溫度與塔釜溫度以及回流比都需控制在所述范圍內(nèi)。

作為本發(fā)明優(yōu)選的技術(shù)方案，步驟(2)中進行脫輕分離的物料中醋酸混丁酯的含量為30～70wt％，例如30wt％、35wt％、40wt％、45wt％、50wt％、55wt％、60wt％、65wt％或70wt％等，但并不僅限于所列舉的數(shù)值，所列范圍內(nèi)其他數(shù)值均可行；混丁醇的含量為15～35wt％，例如15wt％、17wt％、20wt％、23wt％、25wt％、27wt％、30wt％、33wt％或35wt％等，但并不僅限于所列舉的數(shù)值，所列范圍內(nèi)其他數(shù)值均可行；烯烴雜質(zhì)的含量為5～25wt％，例如5wt％、7wt％、10wt％、13wt％、15wt％、17wt％、20wt％、23wt％或25wt％等，但并不僅限于所列舉的數(shù)值，所列范圍內(nèi)其他數(shù)值均可行。

優(yōu)選地，步驟(2)中脫輕分離得到的塔底物料中醋酸混丁酯的含量為30～80wt％，例如30wt％、40wt％、50wt％、60wt％、70wt％或80wt％等，但并不僅限于所列舉的數(shù)值，所列范圍內(nèi)其他數(shù)值均可行；混丁醇的含量為20～60wt％，例如20wt％、30wt％、40wt％、50wt％或60wt％等，但并不僅限于所列舉的數(shù)值，所列范圍內(nèi)其他數(shù)值均可行；烯烴雜質(zhì)的含量＜5wt％，例如4wt％、3wt％、2wt％、1wt％或0.5wt％以及更低含量，但并不僅限于所列舉的數(shù)值，所列范圍內(nèi)其他數(shù)值均可行。

作為本發(fā)明優(yōu)選的技術(shù)方案，所述方法包括以下步驟：

(1)將原料醋酸與混丁醇按摩爾比0.8～1.2在酯化反應釜中進行混合后，加入酸性催化劑于115～120℃下進行酯化反應0.4～0.8h；

(2)步驟(1)酯化反應所得物料依次經(jīng)酯化塔進行初步分離再經(jīng)第一分相器分相得到水相和油相，油相經(jīng)精餾塔進行精餾分離后得到醋酸混丁酯，精餾分離得到的塔頂油相餾分經(jīng)冷凝和分相后一部分回流，另一部分送入脫輕塔中進行脫輕分離；脫輕分離得到的塔頂餾分經(jīng)冷凝后一部分回流，另一部分排出，脫輕分離得到的塔底物料返回參加酯化反應。

本發(fā)明中，所述酯化塔和精餾塔塔頂排出的水均進行回收。

與現(xiàn)有技術(shù)相比，本發(fā)明具有以下有益效果：

(1)本發(fā)明通過增設(shè)脫輕塔對精餾塔頂輕組分進行脫輕處理，經(jīng)脫輕處理后的返回酯化反應釜的組分中不再含有低沸點烯烴雜質(zhì)(烯烴雜質(zhì)的含量＜5wt％)，提高了酯化粗品的質(zhì)量品質(zhì)，并且改善了酯化條件，降低了四碳和五碳支鏈醇發(fā)生脫水反應生成烯烴的速度，延長了酯化釜底料使用的時間，相應降低了物耗，進而制得純度99.5wt％以上的醋酸混丁酯。

(2)本發(fā)明中，精餾塔塔頂輕組經(jīng)脫輕處理后可以全部返回酯化釜進行反應，不再需要單獨進行處理，進而促使生產(chǎn)的穩(wěn)定性更加連續(xù)，隨著產(chǎn)量的增加，能耗更低。

附圖說明

圖1是本發(fā)明實施例1所述醋酸混丁酯的連續(xù)生產(chǎn)系統(tǒng)的結(jié)構(gòu)示意圖；

圖2是本發(fā)明實施例2所述醋酸混丁酯的連續(xù)生產(chǎn)方法的工藝流程圖；

其中，1-酯化反應釜，2-酯化塔，3-第一分相器，4-精餾塔，5-第二分相器，6-脫輕塔，7-第一冷卻裝置，8-第二冷卻裝置，9-第三冷卻裝置。

具體實施方式

為更好地說明本發(fā)明，便于理解本發(fā)明的技術(shù)方案，下面對本發(fā)明進一步詳細說明。但下述的實施例僅僅是本發(fā)明的簡易例子，并不代表或限制本發(fā)明的權(quán)利保護范圍，本發(fā)明保護范圍以權(quán)利要求書為準。

本實施例部分提供了一種醋酸混丁酯的連續(xù)生產(chǎn)系統(tǒng)，所述系統(tǒng)包括酯化反應釜1、酯化塔2、第一分相器3、精餾塔4、第二分相器5和脫輕塔6；其中，酯化反應釜1的出料口與酯化塔2的進料口相連，酯化塔2的塔頂物料出口與第一分相器3的進料口相連，酯化塔2的塔底物料出口與酯化反應釜1的進料口相連，第一分相器3的水相出口與酯化塔2塔頂回料入口相連，第一分相器3的油相出口同時與酯化塔2的塔頂回料入口和精餾塔4的進料口相連，精餾塔4的塔頂物料出口與第二分相器5的進料口相連，第二分相器5的油相出口同時與精餾塔4的塔頂回料入口和脫輕塔6的中部進料口相連，脫輕塔6的塔底物料出口與酯化反應釜1的進料口相連。

實施例1：

如圖1所示，本實施例提供了一種醋酸混丁酯的連續(xù)生產(chǎn)系統(tǒng)，所述系統(tǒng)包括酯化反應釜1、酯化塔2、第一分相器3、精餾塔4、第二分相器5和脫輕塔6；其中，酯化反應釜1的出料口與酯化塔2的進料口相連，酯化塔2的塔頂物料出口與第一分相器3的進料口相連，酯化塔2的塔底物料出口與酯化反應釜1的進料口相連，第一分相器3的水相出口與酯化塔2塔頂回料入口相連，第一分相器3的油相出口同時與酯化塔2的塔頂回料入口和精餾塔4的進料口相連，精餾塔4的塔頂物料出口與第二分相器5的進料口相連，第二分相器5的油相出口同時與精餾塔4的塔頂回料入口和脫輕塔6的中部進料口相連，脫輕塔6的塔底物料出口與酯化反應釜1的進料口相連。

所述酯化塔2的塔頂物料出口與第一分相器3的進料口之間設(shè)置第一冷卻裝置7；所述精餾塔4的塔頂物料出口與第二分相器5之間設(shè)置第二冷卻裝置8；所述脫輕塔6的塔頂物料出口經(jīng)第三冷卻裝置9與脫輕塔6的塔頂回料入口相連。

實施例2：

如圖2所示，本實施例提供了一種采用實施例1中所述系統(tǒng)進行醋酸混丁酯的連續(xù)生產(chǎn)的方法，所述方法包括以下步驟：

(1)將原料醋酸與混丁醇在酯化反應釜1中進行混合后，加入酸性催化劑硫酸進行酯化反應；

(2)步驟(1)酯化反應所得物料進入酯化塔2進行初步分離，酯化塔所得塔頂物料經(jīng)第一冷卻裝置7冷凝和第一分相器3后得到水相和油相，水相一部分回流至酯化塔2，另一部分水相進行回收，油相經(jīng)精餾塔4進行精餾分離后，精餾塔4塔底得到醋酸混丁酯，塔頂?shù)玫接拖囵s分；所得塔頂油相餾分中醋酸混丁酯的含量為60wt％，混丁醇的含量為20wt％，烯烴雜質(zhì)的含量為20wt％；其中，酯化塔2的塔頂溫度為90℃，塔釜溫度為117℃，油相物料回流比為0.9，水相物料回流比為5；精餾塔4的塔頂溫度為97℃，塔釜溫度為127℃，塔頂回流比為6；

所得塔頂油相餾分經(jīng)第二冷卻裝置8冷凝以及第二分相器5分相后一部分回流，另一部分從脫輕塔6中部進入脫輕塔6進行脫輕分離，其中，脫輕塔6的塔頂溫度為50℃，塔釜溫度為100℃，回流比為15；脫輕分離得到的塔頂餾分經(jīng)冷凝后一部分回流，另一部分排出，脫輕分離得到的塔底物料返回參加酯化反應，其中，脫輕分離得到的塔底物料中醋酸混丁酯的含量為75wt％，混丁醇的含量為23wt％，烯烴雜質(zhì)的含量為2wt％。

經(jīng)本實施例制備得到的醋酸混丁酯的純度為98.6wt％。

實施例3：

本實施例提供了一種采用實施例1中所述系統(tǒng)進行醋酸混丁酯的連續(xù)生產(chǎn)的方法，所述方法除了酯化塔2的塔頂溫度為93℃，塔釜溫度為115℃，油相物料回流比為0.8，水相物料回流比為4；精餾塔4的塔頂溫度為95℃，塔釜溫度為125℃，塔頂回流比為4；脫輕塔6的塔頂溫度為65℃，塔釜溫度為125℃，回流比為18外，其他物料用量與操作過程均與實施例2中相同；

其中，所得精餾塔塔頂油相餾分中醋酸混丁酯的含量為70wt％，混丁醇的含量為15wt％，烯烴雜質(zhì)的含量為15wt％；脫輕分離得到的塔底物料中醋酸混丁酯的含量為80wt％，混丁醇的含量為19.8wt％，烯烴雜質(zhì)的含量為0.2wt％。

經(jīng)本實施例制備得到的醋酸混丁酯的純度為98.7wt％。

實施例4：

本實施例提供了一種采用實施例1中所述系統(tǒng)進行醋酸混丁酯的連續(xù)生產(chǎn)的方法，所述方法除了酯化塔2的塔頂溫度為93℃，塔釜溫度為120℃，油相物料回流比為1.0，水相物料回流比為6；精餾塔4的塔頂溫度為100℃，塔釜溫度為130℃，塔頂回流比為8；脫輕塔6的塔頂溫度為25℃，塔釜溫度為95℃，回流比為10外，其他物料用量與操作過程均與實施例2中相同；

其中，所得精餾塔塔頂油相餾分中醋酸混丁酯的含量為40wt％，混丁醇的含量為35wt％，烯烴雜質(zhì)的含量為25wt％；脫輕分離得到的塔底物料中醋酸混丁酯的含量為44wt％，混丁醇的含量為55wt％，烯烴雜質(zhì)的含量為4wt％。

經(jīng)本實施例制備得到的醋酸混丁酯的純度為98.5wt％。

對比例1：

本對比例提供了一種進行醋酸混丁酯的連續(xù)生產(chǎn)的方法，所述方法除了精餾分離得到的塔頂油相餾分不進行脫輕處理，直接經(jīng)膜過濾后返回參見酯化反應外，其他物料用量與制備方法均與實施例2中相同，其制備得到的醋酸混丁酯的純度為98.7wt％。

對比例2：

本對比例提供了一種進行醋酸混丁酯的連續(xù)生產(chǎn)的方法，所述方法除了脫輕塔塔頂溫度為100℃，塔釜溫度為200℃外，其他物料用量與制備方法均與實施例2中相同，其制備得到的醋酸混丁酯的純度為97.1wt％。

綜合實施例1-4和對比例1-2的結(jié)果可以看出，本發(fā)明通過增設(shè)脫輕塔對精餾塔頂輕組分進行脫輕處理，經(jīng)脫輕處理后的返回酯化反應釜的組分中不再含有低沸點烯烴雜質(zhì)(烯烴雜質(zhì)的含量＜5wt％)，提高了酯化粗品的質(zhì)量品質(zhì)，并且改善了酯化條件，降低了四碳和五碳支鏈醇發(fā)生脫水反應生成烯烴的速度，延長了酯化釜底料使用的時間，相應降低了物耗，進而制得純度98.5wt％以上的醋酸混丁酯。同時，本發(fā)明精餾塔塔頂輕組經(jīng)脫輕處理后可以全部返回酯化釜進行反應，不再需要單獨進行處理，進而促使生產(chǎn)的穩(wěn)定性更加連續(xù)，隨著產(chǎn)量的增加，能耗更低。

申請人聲明，本發(fā)明通過上述實施例來說明本發(fā)明的詳細方法，但本發(fā)明并不局限于上述詳細方法，即不意味著本發(fā)明必須依賴上述詳細方法才能實施。所屬技術(shù)領(lǐng)域的技術(shù)人員應該明了，對本發(fā)明的任何改進，對本發(fā)明產(chǎn)品各原料的等效替換及輔助成分的添加、具體方式的選擇等，均落在本發(fā)明的保護范圍和公開范圍之內(nèi)。