本發(fā)明屬于能源利用設(shè)備領(lǐng)域，尤其是一種基于可調(diào)壓冷凝的生物發(fā)酵熱能動(dòng)力系統(tǒng)。

背景技術(shù)：

能源是人類社會(huì)賴以生存和發(fā)展的重要物質(zhì)基礎(chǔ)?？v觀人類社會(huì)發(fā)展的歷史，人類文明的每一次重大進(jìn)步都伴隨著能源的改進(jìn)和更替。能源的開發(fā)利用極大地推進(jìn)了世界經(jīng)濟(jì)和人類社會(huì)的發(fā)展。

但隨著能源的不斷被開發(fā)消耗，石油、煤礦、天然氣等不可再生能源逐步縮緊，能源的節(jié)約和循環(huán)利用逐步被重視。當(dāng)前我國(guó)的能源戰(zhàn)略的基本內(nèi)容是：堅(jiān)持節(jié)約優(yōu)先、立足國(guó)內(nèi)、多元發(fā)展、依靠科技、保護(hù)環(huán)境、加強(qiáng)國(guó)際互利合作，努力構(gòu)筑穩(wěn)定、經(jīng)濟(jì)、清潔、安全的能源供應(yīng)體系，以能源的可持續(xù)發(fā)展支持經(jīng)濟(jì)社會(huì)的可持續(xù)發(fā)展。

我國(guó)全面落實(shí)能源節(jié)約的措施是：推進(jìn)結(jié)構(gòu)調(diào)整，加快產(chǎn)業(yè)結(jié)構(gòu)優(yōu)化升級(jí)，大力發(fā)展高新技術(shù)產(chǎn)業(yè)和服務(wù)業(yè)，嚴(yán)格限制高耗能、高耗材、高耗水產(chǎn)業(yè)發(fā)展，淘汰落后產(chǎn)能，促進(jìn)經(jīng)濟(jì)發(fā)展方式的根本轉(zhuǎn)變，加快構(gòu)建節(jié)能型產(chǎn)業(yè)體系。加強(qiáng)工業(yè)節(jié)能，加快技術(shù)改造，提高管理水平，降低能源消耗。實(shí)施節(jié)能工程，鼓勵(lì)高效節(jié)能產(chǎn)品的推廣應(yīng)用，大力發(fā)展節(jié)能省地型建筑，提高能源利用效率，加快節(jié)能監(jiān)測(cè)和技術(shù)服務(wù)體系建設(shè)，強(qiáng)化節(jié)能監(jiān)測(cè)，創(chuàng)新服務(wù)平臺(tái)。加強(qiáng)管理節(jié)能，積極推進(jìn)優(yōu)先采購(gòu)節(jié)能（包括節(jié)水）產(chǎn)品，研究制定鼓勵(lì)節(jié)能的財(cái)稅政策。倡導(dǎo)社會(huì)節(jié)能，大力宣傳節(jié)約能源的重要意義，不斷增強(qiáng)全民資源憂患意識(shí)和節(jié)約意識(shí)。

為響應(yīng)國(guó)家節(jié)能戰(zhàn)略，越來越多的企業(yè)開始研發(fā)、使用節(jié)能設(shè)備，并加強(qiáng)對(duì)廢棄產(chǎn)能物、余熱能的利用。其中，在余熱的利用方面，主要通過熱能發(fā)電設(shè)備來實(shí)現(xiàn)余能利用。現(xiàn)有的熱能發(fā)電設(shè)備包括多種類別，但主要可分為兩類，一類是利用渦輪機(jī)將熱能轉(zhuǎn)化成機(jī)械能，再將機(jī)械能轉(zhuǎn)化成電能，該種原理類別的發(fā)電設(shè)備較為成熟，種類多；另一類是利用熱電效應(yīng)原理，通過熱電轉(zhuǎn)化元件將熱能直接轉(zhuǎn)化成電勢(shì)能，但由于用于發(fā)電技術(shù)方面不成熟，電功率小，制造成本高，熱電轉(zhuǎn)化效率低，主要應(yīng)用于微電子領(lǐng)域。

現(xiàn)階段，大多數(shù)企業(yè)由于余能排除量大，在余熱的利用上，主要還需依靠上述第一類熱能發(fā)電設(shè)備，通過渦輪機(jī)將熱能轉(zhuǎn)化成機(jī)械能，再將機(jī)械能轉(zhuǎn)化成電能?，F(xiàn)有的該類熱能發(fā)電設(shè)備主要包括循環(huán)工質(zhì)、集熱裝置、氣化裝置、渦輪機(jī)、發(fā)電機(jī)和冷凝裝置；工作時(shí)，循環(huán)工質(zhì)在循環(huán)管道中首先通過氣化裝置，將工質(zhì)氣化并推動(dòng)渦輪機(jī)旋轉(zhuǎn)，渦輪機(jī)帶動(dòng)發(fā)電機(jī)發(fā)電，氣化后的工質(zhì)在通過渦輪機(jī)時(shí)，對(duì)外做功，溫度及氣壓會(huì)降低，并通過冷凝裝置冷卻成液態(tài)工質(zhì)。

然而，現(xiàn)有的熱能發(fā)電設(shè)備普遍存在的問題是：a. 對(duì)高溫?zé)嵩吹臏囟纫蟾?，一般?00℃以上，且熱能轉(zhuǎn)化效率偏低，熱能轉(zhuǎn)化效率普遍在15%至35%，在200℃的熱源下,熱能轉(zhuǎn)化效率平均為18%；b.工質(zhì)氣化溫度不穩(wěn)定，工質(zhì)冷凝效果不佳，冷凝裝置中的工質(zhì)容易出現(xiàn)溫度過高而無法冷凝、以及冷凝溫度過低造成氣化升溫耗能大的現(xiàn)象；c.渦輪機(jī)的帶動(dòng)力小，將氣化工質(zhì)對(duì)外做功轉(zhuǎn)化成機(jī)械能的效率較小；d.渦輪轉(zhuǎn)速不穩(wěn)定，且容易出現(xiàn)卡死問題；e.集熱裝置的集熱效果不佳，外界余熱吸收率小，f.冷凝裝置的熱排量較大，熱能浪費(fèi)大，通過自然冷凝方式的冷凝速度慢，而采用主動(dòng)冷凝方式（風(fēng)機(jī)風(fēng)冷或液泵水冷）需額外功耗；g. 工質(zhì)容易變質(zhì)或出現(xiàn)雜質(zhì)；f.渦輪機(jī)容易出現(xiàn)泄漏工質(zhì)的問題。

生物發(fā)酵被廣泛應(yīng)用于化工原料、生物醫(yī)藥的生產(chǎn)，生物發(fā)酵過程會(huì)產(chǎn)生大量的熱量，發(fā)酵堆的溫度可高達(dá)70-75℃，在生產(chǎn)過程中，為了防止發(fā)酵堆的溫度過高，需經(jīng)常攪動(dòng)進(jìn)行散熱；該種散熱方式未能對(duì)發(fā)酵熱能進(jìn)行利用，存在能源的浪費(fèi)，同時(shí)，在該散熱過程需要運(yùn)行攪拌機(jī)，能耗較大。

技術(shù)實(shí)現(xiàn)要素：

本發(fā)明所要實(shí)現(xiàn)的目的是：綜合利用生物發(fā)酵熱能，穩(wěn)定工質(zhì)氣化溫度，避免冷凝裝置中的工質(zhì)溫度過高或過低，提高熱能轉(zhuǎn)化效率；并增大渦輪機(jī)的帶動(dòng)力，提高渦輪機(jī)效率，穩(wěn)定工質(zhì)氣化溫度和工質(zhì)流速，改善工質(zhì)品質(zhì)，防止工質(zhì)變質(zhì)，改善渦輪結(jié)構(gòu)，避免渦輪泄露以及轉(zhuǎn)速不穩(wěn)，改進(jìn)冷凝裝置，加快冷凝速率；以解決上述背景技術(shù)中現(xiàn)有熱能設(shè)備所存在的：熱能轉(zhuǎn)化效率低，工質(zhì)氣化溫度不穩(wěn)定，工質(zhì)冷凝效果不佳，工質(zhì)容易變質(zhì)或出現(xiàn)雜質(zhì)，渦輪機(jī)容易出現(xiàn)工質(zhì)泄漏，渦輪轉(zhuǎn)速不穩(wěn)定、以及容易出現(xiàn)卡死，冷凝裝置的熱能浪費(fèi)大、冷凝速率慢或需額外功耗等問題。

為解決其技術(shù)問題本發(fā)明所采用的技術(shù)方案為：一種基于可調(diào)壓冷凝的生物發(fā)酵熱能動(dòng)力系統(tǒng)，包括集熱裝置、氣化裝置、渦輪機(jī)、生物發(fā)酵池、冷凝裝置、循環(huán)管道、循環(huán)工質(zhì)和單向液壓泵，集熱裝置、氣化裝置、渦輪機(jī)、冷凝裝置和單向液壓泵依次通過循環(huán)管道實(shí)現(xiàn)循環(huán)聯(lián)通，循環(huán)管道內(nèi)含有循環(huán)工質(zhì)，冷凝裝置包含冷凝管，

其特征是：所述集熱裝置和氣化裝置安裝在生物發(fā)酵池內(nèi)，所述冷凝裝置安裝在生物發(fā)酵池外，所述集熱裝置包括集熱管和集熱片，集熱片平行間隔分布，集熱管折型分布在集熱片中；氣化裝置包括氣化吸熱腔和氣化控壓器，氣化控壓器安裝在氣化吸熱腔內(nèi)，氣化控壓器用于循環(huán)工質(zhì)降壓；當(dāng)高壓液態(tài)工質(zhì)在集熱管內(nèi)充分加熱后達(dá)到熱源溫度，高壓液態(tài)工質(zhì)流入氣化吸熱腔，氣化吸熱腔內(nèi)的氣化控壓器通過壓強(qiáng)控制，使其液態(tài)工質(zhì)吸熱氣化，氣化工質(zhì)在渦輪機(jī)內(nèi)降壓做功；該種結(jié)構(gòu)相比于在集熱管直接氣化，可有效避免氣化工質(zhì)中參雜有液態(tài)工質(zhì)，能使工質(zhì)氣化更均勻；

所述渦輪機(jī)與冷凝裝置之間還設(shè)置有工質(zhì)調(diào)節(jié)器，工質(zhì)調(diào)節(jié)器包括渦輪限流器和壓強(qiáng)穩(wěn)壓控壓器，渦輪限流器包括渦輪結(jié)構(gòu)和渦輪轉(zhuǎn)速控制器，壓強(qiáng)穩(wěn)壓控壓器包括緩壓儲(chǔ)流缸和緩壓活塞和氣壓調(diào)節(jié)器，緩壓儲(chǔ)流缸的頂端聯(lián)通循環(huán)管道，緩壓儲(chǔ)流缸的底端聯(lián)通氣壓調(diào)節(jié)器，緩壓活塞安裝在緩壓儲(chǔ)流缸內(nèi)。

作為進(jìn)一步優(yōu)化，所述壓強(qiáng)穩(wěn)壓控壓器還包括壓強(qiáng)傳感器、溫度傳感器和單片機(jī)，單片機(jī)中存儲(chǔ)工質(zhì)在不同壓強(qiáng)P_i下的冷凝溫度T_i，壓強(qiáng)傳感器和溫度傳感器均勻分布在冷凝管內(nèi)，壓強(qiáng)傳感器和溫度傳感器數(shù)據(jù)連接單片機(jī)，單片機(jī)控制連接氣壓調(diào)節(jié)器和渦輪轉(zhuǎn)速控制器；當(dāng)冷凝管尾部?jī)?nèi)的工質(zhì)溫度與工質(zhì)液化所需溫度相差較大時(shí)，自動(dòng)調(diào)節(jié)氣壓調(diào)節(jié)器或渦輪轉(zhuǎn)速控制器，控制壓強(qiáng)和流速，使冷凝管內(nèi)溫度接近工質(zhì)液化所需溫度；該結(jié)構(gòu)可減小循環(huán)工質(zhì)在冷凝管中的內(nèi)能浪費(fèi)，從而提高熱能轉(zhuǎn)化效率。

作為進(jìn)一步優(yōu)化說明，所述冷凝裝置與集熱裝置之間還設(shè)置有雜質(zhì)過濾泵。

作為進(jìn)一步優(yōu)化說明，所述集熱裝置的集熱片為平面或曲面片狀，或交錯(cuò)分布；

作為上述方案的進(jìn)一步優(yōu)化，氣化裝置的氣化吸熱腔呈管型、藕型或蜂窩型。

作為上述方案的進(jìn)一步優(yōu)化，所述集熱裝置與單向液壓泵間設(shè)置有氣化控壓器，氣化控壓器用于工質(zhì)的預(yù)熱。

作為上述方案的進(jìn)一步優(yōu)化，所述氣化吸熱腔與集熱管之間還設(shè)置有霧化嘴。

作為上述方案的進(jìn)一步優(yōu)化，所述氣化吸熱腔的水平截面呈藕孔狀。

作為上述方案的進(jìn)一步優(yōu)化，所述氣化吸熱腔的水平截面均呈蜂窩孔狀。

作為上述方案的進(jìn)一步優(yōu)化，所述氣化吸熱腔位于生物發(fā)酵池的上游，集熱裝置位于生物發(fā)酵池的下游。

作為上述方案的進(jìn)一步具體優(yōu)化，所述渦輪機(jī)包括渦輪機(jī)殼、旋轉(zhuǎn)渦輪結(jié)構(gòu)、進(jìn)氣口、排氣口和密封軸承，旋轉(zhuǎn)渦輪結(jié)構(gòu)通過密封軸承安裝在渦輪機(jī)殼內(nèi)，進(jìn)氣口和排氣口分布在渦輪機(jī)殼徑向兩側(cè)，所述旋轉(zhuǎn)渦輪結(jié)構(gòu)包括活動(dòng)葉片和槽型轉(zhuǎn)軸，槽型轉(zhuǎn)軸的軸面上分布有凹槽，活動(dòng)葉片通過彈簧活動(dòng)安裝在槽型轉(zhuǎn)軸的凹槽內(nèi)，槽型轉(zhuǎn)軸通過密封軸承偏心安裝在渦輪機(jī)殼內(nèi)，進(jìn)氣口距偏心軸較近，排氣口距偏心軸較遠(yuǎn)，相鄰活動(dòng)葉片間構(gòu)成腔室，與進(jìn)氣口相通的為膨脹腔，與排氣口相通的為排氣腔；由于膨脹腔的兩側(cè)葉片面積不同，膨脹腔趨向于體積變大方向轉(zhuǎn)動(dòng)，該種結(jié)構(gòu)的渦輪機(jī)具有較大的推力，能較充分地利用氣化工質(zhì)的動(dòng)能和勢(shì)能，具有較好的熱能轉(zhuǎn)化效率。

作為進(jìn)一步優(yōu)化說明，所述旋轉(zhuǎn)渦輪結(jié)構(gòu)的活動(dòng)葉片包含至少三片。

作為進(jìn)一步具體優(yōu)化，所述渦輪機(jī)的排氣口處設(shè)置有預(yù)冷凝器；采取該結(jié)構(gòu)可增大進(jìn)氣口與排氣口的壓差，提高渦輪機(jī)的轉(zhuǎn)化效率。

作為進(jìn)一步具體優(yōu)化，所述預(yù)冷凝器包括工質(zhì)導(dǎo)通管和冷凝吸熱管，工質(zhì)導(dǎo)通管用于連通排氣口和循環(huán)管道，冷凝吸熱管用于吸收工質(zhì)導(dǎo)通管內(nèi)工質(zhì)的熱量，工質(zhì)導(dǎo)通管與冷凝吸熱管螺旋并列接觸，冷凝吸熱管內(nèi)為吸熱流體，為增大冷凝效率，吸熱流體的流動(dòng)方向與工質(zhì)導(dǎo)通管內(nèi)工質(zhì)的流動(dòng)方向相反。

作為進(jìn)一步具體優(yōu)化，所述冷凝吸熱管采用聯(lián)通單向液壓泵與集熱裝置之間的循環(huán)管道；由于單向液壓泵與集熱裝置之間的循環(huán)管道需要吸熱，而工質(zhì)導(dǎo)通管內(nèi)工質(zhì)需要排熱，該結(jié)構(gòu)較大程度的循環(huán)利用循環(huán)管道內(nèi)工質(zhì)熱量，增大熱轉(zhuǎn)化效率。

作為進(jìn)一步優(yōu)化說明，所述冷凝裝置包括冷凝管和散熱扇，冷凝管均勻分多層分布，冷凝管相互聯(lián)通，散熱扇安裝在冷凝管上方或下方，散熱扇以抽風(fēng)方式或壓風(fēng)方式驅(qū)動(dòng)。

作為上述方案的進(jìn)一步具體優(yōu)化，所述冷凝管成斜型分布。

作為上述方案的進(jìn)一步具體優(yōu)化，所述冷凝管成垂直或水平分布。

作為上述方案的進(jìn)一步具體優(yōu)化，所述冷凝管成水平分布時(shí)，上、下層冷凝管相互錯(cuò)開。

作為上述方案的進(jìn)一步具體優(yōu)化，所述冷凝管為銅質(zhì)金屬管或穩(wěn)定性合金金屬管。

作為上述方案的進(jìn)一步具體優(yōu)化，為了加速工質(zhì)的液化，減少冷凝過程的放熱量，所述冷凝裝置還增設(shè)有增壓泵，增壓泵安裝在冷凝管中端。

作為上述方案的進(jìn)一步具體優(yōu)化，為了減小冷凝裝置中工質(zhì)的壓縮能耗，所述冷凝裝置中壓縮方式采取階梯式壓縮，冷凝裝置內(nèi)設(shè)置有多個(gè)增壓泵，增壓泵均勻分布在冷凝管中；采取該結(jié)構(gòu)，相比于采用單個(gè)增壓泵，能較好的實(shí)現(xiàn)分級(jí)冷凝，較大程度的提高壓強(qiáng)差，并降低增壓所需能耗。

作為上述方案的進(jìn)一步具體優(yōu)化，為了避免冷凝管中未冷凝液化的工質(zhì)進(jìn)入單向液壓泵，冷凝管尾端設(shè)置有集液箱。

作為上述方案的進(jìn)一步具體優(yōu)化，為了加速散熱，冷凝裝置還設(shè)置有散熱片。

作為上述方案的進(jìn)一步具體優(yōu)化，所述增壓泵采用渦輪增壓，多個(gè)增壓泵通過動(dòng)力傳動(dòng)機(jī)構(gòu)由同一電動(dòng)機(jī)帶動(dòng)。

作為上述方案的進(jìn)一步具體優(yōu)化，所述循環(huán)工質(zhì)采用丙醇。

作為上述方案的進(jìn)一步具體優(yōu)化，所述循環(huán)工質(zhì)采用甲醇。

作為上述方案的進(jìn)一步具體優(yōu)化，所述循環(huán)工質(zhì)采用乙醇。

作為上述方案的進(jìn)一步具體優(yōu)化，所述循環(huán)工質(zhì)采用異丙醇。

作為上述方案的進(jìn)一步具體優(yōu)化，所述循環(huán)工質(zhì)采用液氨。

作為上述方案的進(jìn)一步具體優(yōu)化，所述循環(huán)工質(zhì)采用常規(guī)的氟利昂。

工作原理：該發(fā)明所述基于可調(diào)壓冷凝的生物發(fā)酵熱能動(dòng)力系統(tǒng)，工作時(shí)，循環(huán)工質(zhì)在集熱裝置中吸熱達(dá)到高溫?zé)嵩礈囟?，再流入氣化裝置中，通過小量的降壓使其氣化吸熱，工質(zhì)氣化后流到渦輪機(jī)，帶動(dòng)渦輪機(jī)轉(zhuǎn)動(dòng)；氣化工質(zhì)流過渦輪機(jī)后，由于對(duì)外做功，其工質(zhì)溫度和氣壓均會(huì)降低，并導(dǎo)致部分工質(zhì)液化；氣化工質(zhì)流過渦輪機(jī)后，工質(zhì)依次流到工質(zhì)調(diào)節(jié)器和冷凝裝置；工質(zhì)調(diào)節(jié)器用于控制循環(huán)管道內(nèi)工質(zhì)的壓強(qiáng)、流速，工質(zhì)調(diào)節(jié)器能根據(jù)外界吸熱區(qū)及放熱區(qū)的溫度情況，調(diào)節(jié)工質(zhì)液化溫度或氣化溫度，從而能有效地提高熱能轉(zhuǎn)化效率；冷凝裝置可將工質(zhì)完全液化；液化后工質(zhì)依次經(jīng)過雜質(zhì)過濾泵和單向液壓泵，雜質(zhì)過濾泵可將工質(zhì)內(nèi)雜質(zhì)過濾出來，單向液壓泵對(duì)工質(zhì)進(jìn)行單向抽送增壓；液化后工質(zhì)依次經(jīng)過雜質(zhì)過濾泵和單向液壓泵后，并再次進(jìn)入氣化裝置，完成一個(gè)循環(huán)。

有益效果：本發(fā)明所述的基于可調(diào)壓冷凝的生物發(fā)酵熱能動(dòng)力系統(tǒng)，相對(duì)現(xiàn)有技術(shù)中的熱能機(jī)，具有如下幾方面的優(yōu)點(diǎn)和進(jìn)步：1.通過增設(shè)工質(zhì)調(diào)節(jié)器，對(duì)工質(zhì)的壓強(qiáng)和流量進(jìn)行控制，能有效提高氣化效能和冷凝效率，并穩(wěn)定工質(zhì)氣化溫度和工質(zhì)流速，防止密封件形變較大，避免渦輪轉(zhuǎn)速不穩(wěn)和工質(zhì)泄露問題；2.通過增設(shè)預(yù)冷凝器，可增大渦輪機(jī)中進(jìn)氣口與排氣口的壓差，并能循環(huán)利用工質(zhì)的熱能，實(shí)現(xiàn)對(duì)循環(huán)工質(zhì)不同區(qū)段的吸熱和排熱過程進(jìn)行綜合利用，減小熱能浪費(fèi)和冷卻耗能；3.通過增設(shè)雜質(zhì)過濾泵和單向液壓泵，能有效防止工質(zhì)變質(zhì)以及出現(xiàn)較多雜質(zhì)，并防止工質(zhì)回流；4.通過在冷凝裝置中增設(shè)增壓泵，能較大程度地提高冷凝速率，降低冷凝耗能；5.通過采用渦輪機(jī)，可較大程度地增大渦輪機(jī)的轉(zhuǎn)力，并提高渦輪機(jī)效率；6.綜合利用了生物發(fā)酵過程的熱能，并能穩(wěn)定發(fā)酵池的溫度。

附圖說明

圖1為本發(fā)明方案一的整體連接結(jié)構(gòu)示意圖；

圖2為本發(fā)明方案一的生物發(fā)酵池結(jié)構(gòu)示意圖；

圖3為本發(fā)明方案一的工質(zhì)調(diào)節(jié)器結(jié)構(gòu)示意圖；

圖4為本發(fā)明方案一的工質(zhì)調(diào)節(jié)器的自動(dòng)控制電路原理示意圖；

圖5為本發(fā)明方案一的集熱裝置結(jié)構(gòu)示意圖；

圖6為本發(fā)明方案一的氣化吸熱腔結(jié)構(gòu)示意圖；

圖7為本發(fā)明方案一的冷凝裝置垂直剖視結(jié)構(gòu)示意圖；

圖8為本發(fā)明方案一的冷凝裝置水平剖視結(jié)構(gòu)示意圖；

圖9為本發(fā)明方案二的集熱裝置結(jié)構(gòu)示意圖；

圖10為本發(fā)明方案三的集熱裝置結(jié)構(gòu)示意圖；

圖11為本發(fā)明方案四的氣化控壓器連接結(jié)構(gòu)示意圖；

圖12為本發(fā)明方案五的霧化嘴連接結(jié)構(gòu)示意圖；

圖13為本發(fā)明方案六的氣化吸熱腔截面結(jié)構(gòu)示意圖；

圖14為本發(fā)明方案七的氣化吸熱腔截面結(jié)構(gòu)示意圖；

圖15為本發(fā)明方案八的預(yù)冷凝器結(jié)構(gòu)示意圖；

圖16為本發(fā)明方案九的預(yù)冷凝器連接結(jié)構(gòu)示意圖；

圖17為本發(fā)明方案十的冷凝裝置垂直剖視結(jié)構(gòu)示意圖；

圖18為本發(fā)明方案十一的冷凝裝置垂直剖視結(jié)構(gòu)示意圖；

圖19為本發(fā)明方案十二的冷凝裝置垂直剖視結(jié)構(gòu)示意圖；

圖20為本發(fā)明方案十三的渦輪機(jī)結(jié)構(gòu)示意圖；

圖21為本發(fā)明方案十三的渦輪機(jī)槽型轉(zhuǎn)軸結(jié)構(gòu)示意圖；

圖22為本發(fā)明方案十四的冷凝裝置結(jié)構(gòu)示意圖；

圖23為本發(fā)明方案十五的冷凝裝置結(jié)構(gòu)示意圖；

圖中：

1為集熱裝置、11為集熱管、12為集熱片；

2為氣化裝置、21為氣化吸熱腔、22為氣化控壓器、221為壓差控制閥、222為氣化壓強(qiáng)感應(yīng)器、23為霧化嘴；

3為渦輪機(jī)、31為渦輪機(jī)殼、32為旋轉(zhuǎn)渦輪結(jié)構(gòu)、321為活動(dòng)葉片、322為槽型轉(zhuǎn)軸、323為凹槽、324為彈簧、33進(jìn)氣口、34為排氣口、35為密封軸承、36為預(yù)冷凝器、361為工質(zhì)導(dǎo)通管、362為冷凝吸熱管、331為膨脹腔、341為排氣腔；

4為生物發(fā)酵池；

5為冷凝裝置、51為冷凝管、511為溫差發(fā)電片、512為金屬片、513為p型半導(dǎo)體、514為n型半導(dǎo)體、515為絕緣基質(zhì)層、516為輸出電極、517為穩(wěn)壓器、518為升壓變壓器、519為蓄電池、52為散熱扇、53為增壓泵、54集液箱；

6為循環(huán)管道；

7為循環(huán)工質(zhì)；

8為雜質(zhì)過濾泵；

9為單向液壓泵；

10為工質(zhì)調(diào)節(jié)器、101為渦輪限流器、102為壓強(qiáng)穩(wěn)壓控壓器、103為渦輪結(jié)構(gòu)、104為渦輪轉(zhuǎn)速控制器、105為緩壓儲(chǔ)流缸、106為緩壓活塞、107為氣壓調(diào)節(jié)器、108為壓強(qiáng)傳感器、109為溫度傳感器、1010為單片機(jī)。

具體實(shí)施方式

下面將結(jié)合本發(fā)明實(shí)施例中的附圖，對(duì)本發(fā)明實(shí)施例中的技術(shù)方案進(jìn)行清楚、完整地描述；顯然，所描述的實(shí)施例僅僅是本發(fā)明一部分實(shí)施例，而不是全部的實(shí)施例。基于本發(fā)明中的實(shí)施例，本領(lǐng)域普通技術(shù)人員在沒有做出創(chuàng)造性勞動(dòng)前提下所獲得的所有其他實(shí)施例，都屬于本發(fā)明保護(hù)的范圍。

實(shí)施例一（如圖1所示）：一種基于可調(diào)壓冷凝的生物發(fā)酵熱能動(dòng)力系統(tǒng)，包括集熱裝置1、氣化裝置2、渦輪機(jī)3、生物發(fā)酵池4、冷凝裝置5、循環(huán)管道6、循環(huán)工質(zhì)7和單向液壓泵9，集熱裝置1、氣化裝置2、渦輪機(jī)3、冷凝裝置5和單向液壓泵9依次通過循環(huán)管道6實(shí)現(xiàn)循環(huán)聯(lián)通，循環(huán)管道6內(nèi)含有循環(huán)工質(zhì)7；

（如圖2所示）所述集熱裝置1和氣化裝置2安裝在生物發(fā)酵池4內(nèi)，所述冷凝裝置5安裝在生物發(fā)酵池4外，所述集熱裝置1包括集熱管11和集熱片12，集熱片12平行間隔分布，集熱管11折型分布在集熱片12中；氣化裝置2包括氣化吸熱腔21和氣化控壓器22，氣化控壓器22安裝在氣化吸熱腔21內(nèi)，氣化控壓器22用于液態(tài)工質(zhì)降壓；當(dāng)高壓液態(tài)工質(zhì)在集熱管11內(nèi)充分加熱后達(dá)到熱源溫度，高壓液態(tài)工質(zhì)流入氣化吸熱腔21，氣化吸熱腔21內(nèi)的氣化控壓器22通過壓強(qiáng)控制，使其液態(tài)工質(zhì)吸熱氣化，氣化工質(zhì)在渦輪機(jī)3內(nèi)降壓做功；該種結(jié)構(gòu)相比于在集熱管11直接氣化，可有效避免氣化工質(zhì)中參雜有液態(tài)工質(zhì)，能使工質(zhì)氣化更均勻；

（如圖3、圖4所示），所述渦輪機(jī)3與冷凝裝置5之間還設(shè)置有工質(zhì)調(diào)節(jié)器10，所述工質(zhì)調(diào)節(jié)器10包括渦輪限流器101和壓強(qiáng)穩(wěn)壓控壓器102，渦輪限流器101包括渦輪結(jié)構(gòu)103和渦輪轉(zhuǎn)速控制器104，壓強(qiáng)穩(wěn)壓控壓器102包括緩壓儲(chǔ)流缸105和緩壓活塞106和氣壓調(diào)節(jié)器107，緩壓儲(chǔ)流缸105的頂端聯(lián)通循環(huán)管道6，緩壓儲(chǔ)流缸105的底端聯(lián)通氣壓調(diào)節(jié)器107，緩壓活塞106安裝在緩壓儲(chǔ)流缸105內(nèi)；所述壓強(qiáng)穩(wěn)壓控壓器102還包括壓強(qiáng)傳感器108、溫度傳感器109和單片機(jī)1010，單片機(jī)1010中存儲(chǔ)工質(zhì)在不同壓強(qiáng)P_i下的冷凝溫度T_i，壓強(qiáng)傳感器108和溫度傳感器109均勻分布在冷凝裝置5內(nèi)，壓強(qiáng)傳感器108和溫度傳感器109數(shù)據(jù)連接單片機(jī)1010，單片機(jī)1010控制連接氣壓調(diào)節(jié)器107和渦輪轉(zhuǎn)速控制器104。

作為本實(shí)施上述實(shí)施方式的進(jìn)一步優(yōu)化說明，所述渦輪機(jī)3為常規(guī)葉片式渦輪機(jī)。

作為本實(shí)施上述實(shí)施方式的進(jìn)一步優(yōu)化說明，所述冷凝裝置5與集熱裝置1之間還設(shè)置有雜質(zhì)過濾泵8。

作為本實(shí)施上述實(shí)施方式的進(jìn)一步優(yōu)化說明，（如圖5所示）集熱片12呈平面片狀；

作為本實(shí)施上述實(shí)施方式的進(jìn)一步優(yōu)化說明，（如圖6所示）所述氣化吸熱腔21由多個(gè)管體并列形成。

作為本實(shí)施上述實(shí)施方式的進(jìn)一步優(yōu)化說明，（如圖7、圖8所示）所述冷凝裝置5包括冷凝管51和散熱扇52，冷凝管51均勻分多層分布，冷凝管51相互聯(lián)通，散熱扇52安裝在冷凝管51上方或下方，散熱扇52以抽風(fēng)方式或壓風(fēng)方式驅(qū)動(dòng)；所述冷凝管51為銅質(zhì)金屬管或合金金屬管，冷凝管51呈水平分布。

作為本實(shí)施上述實(shí)施方式的進(jìn)一步優(yōu)化說明，冷凝管51尾端設(shè)置有集液箱54。

作為本實(shí)施上述實(shí)施方式的進(jìn)一步優(yōu)化說明，冷凝裝置5還設(shè)置有散熱片55。

作為本實(shí)施上述實(shí)施方式的進(jìn)一步優(yōu)化說明，所述循環(huán)工質(zhì)7采用液氨。

本實(shí)施例所述的基于可調(diào)壓冷凝的生物發(fā)酵熱能動(dòng)力系統(tǒng)，其工質(zhì)調(diào)節(jié)器10中的單片機(jī)1010通過實(shí)時(shí)比較溫度感應(yīng)器109的感應(yīng)溫度T_時(shí)與根據(jù)壓強(qiáng)感應(yīng)器的感應(yīng)壓強(qiáng)P_時(shí)所計(jì)算出的液化所需溫度T_i，來實(shí)現(xiàn)實(shí)時(shí)控制，使冷凝裝置中的工質(zhì)能以理想狀態(tài)液化。

當(dāng)冷凝管51尾部?jī)?nèi)的工質(zhì)溫度T_時(shí)超過工質(zhì)液化所需溫度T_i時(shí)，工質(zhì)無法冷凝，單片機(jī)1010控制氣壓調(diào)節(jié)器107和渦輪轉(zhuǎn)速控制器104分別增大工質(zhì)壓強(qiáng)和減小工質(zhì)流速，當(dāng)壓強(qiáng)變大時(shí)，工質(zhì)液化溫度變高，同時(shí)，當(dāng)減小工質(zhì)流速時(shí)，工質(zhì)降溫增大，從而逐步使冷凝管51內(nèi)工質(zhì)溫度接近冷凝溫度，現(xiàn)實(shí)冷凝；

當(dāng)冷凝管51尾部?jī)?nèi)的工質(zhì)溫度低于工質(zhì)液化所需溫度時(shí)，單片機(jī)1010控制氣壓調(diào)節(jié)器107和渦輪轉(zhuǎn)速控制器104分別減小工質(zhì)壓強(qiáng)和加快工質(zhì)流速，當(dāng)壓強(qiáng)變小時(shí)，工質(zhì)液化溫度變低，同時(shí)，當(dāng)減大工質(zhì)流速時(shí)，工質(zhì)降溫減小，從而逐步使冷凝管51內(nèi)工質(zhì)溫度接近冷凝溫度，避免工質(zhì)冷凝液化后繼續(xù)降溫導(dǎo)致熱能浪費(fèi)，從而提高熱能轉(zhuǎn)化效率。

通過對(duì)上述實(shí)施例一中的基于可調(diào)壓冷凝的生物發(fā)酵熱能動(dòng)力系統(tǒng)進(jìn)行實(shí)驗(yàn)，通過選擇多種發(fā)酵細(xì)菌類別，選擇不同的最佳發(fā)酵溫度；其發(fā)酵溫度分別為48℃、53℃、58℃、63℃、68℃時(shí)，在冷源溫度為15℃情況下,循環(huán)管內(nèi)工質(zhì)流速根據(jù)基于可調(diào)壓冷凝的生物發(fā)酵熱能動(dòng)力系統(tǒng)的運(yùn)行穩(wěn)定性進(jìn)行調(diào)整；實(shí)驗(yàn)效果為：發(fā)酵池內(nèi)溫度為48℃左右時(shí)，熱能轉(zhuǎn)化效率約為5.5%，發(fā)酵池內(nèi)溫度為53℃左右時(shí)，熱能轉(zhuǎn)化效率約為8.4%，發(fā)酵池內(nèi)溫度為58℃左右時(shí)，熱能轉(zhuǎn)化效率約為10%，發(fā)酵池內(nèi)溫度為63℃左右時(shí)，熱能轉(zhuǎn)化效率約為11.6%，發(fā)酵池內(nèi)溫度為68℃左右時(shí)，熱能轉(zhuǎn)化效率約為14%，通過對(duì)數(shù)據(jù)進(jìn)行分析，本實(shí)施例的基于可調(diào)壓冷凝的生物發(fā)酵熱能動(dòng)力系統(tǒng)與常規(guī)熱能機(jī)的熱能轉(zhuǎn)化效率（常規(guī)熱能機(jī)，在40-60℃的低溫?zé)嵩聪?，熱能效率非常低，效率低?%，熱能較難被利用）相比，本實(shí)施例的基于可調(diào)壓冷凝的生物發(fā)酵熱能動(dòng)力系統(tǒng)的熱能轉(zhuǎn)化效率比常規(guī)熱能機(jī)的熱能轉(zhuǎn)化效率高7%左右；同時(shí)，本實(shí)施例基于可調(diào)壓冷凝的生物發(fā)酵熱能動(dòng)力系統(tǒng)的運(yùn)行噪音小，運(yùn)行穩(wěn)定性好，同時(shí)可實(shí)現(xiàn)功率輸出調(diào)節(jié)。

實(shí)施例二（如圖9所示）：與實(shí)施例一不同之處在于：所述集熱裝置1的集熱片12呈曲面片狀。

通過對(duì)上述實(shí)施例二中的基于可調(diào)壓冷凝的生物發(fā)酵熱能動(dòng)力系統(tǒng)進(jìn)行實(shí)驗(yàn)，通過選擇多種發(fā)酵細(xì)菌類別，選擇不同的最佳發(fā)酵溫度；其發(fā)酵溫度分別為48℃、53℃、58℃、63℃、68℃時(shí)，在冷源溫度為15℃情況下,循環(huán)管內(nèi)工質(zhì)流速根據(jù)基于可調(diào)壓冷凝的生物發(fā)酵熱能動(dòng)力系統(tǒng)的運(yùn)行穩(wěn)定性進(jìn)行調(diào)整；實(shí)驗(yàn)效果為：發(fā)酵池內(nèi)溫度為48℃左右時(shí)，熱能轉(zhuǎn)化效率約為6.2%，發(fā)酵池內(nèi)溫度為53℃左右時(shí)，熱能轉(zhuǎn)化效率約為11.8%，發(fā)酵池內(nèi)溫度為58℃左右時(shí)，熱能轉(zhuǎn)化效率約為10.8%，發(fā)酵池內(nèi)溫度為63℃左右時(shí)，熱能轉(zhuǎn)化效率約為30.2%，發(fā)酵池內(nèi)溫度為68℃左右時(shí)，熱能轉(zhuǎn)化效率約為14.6%；通過對(duì)數(shù)據(jù)進(jìn)行分析，本實(shí)施例二的基于可調(diào)壓冷凝的生物發(fā)酵熱能動(dòng)力系統(tǒng)與常規(guī)熱能機(jī)的熱能轉(zhuǎn)化效率（常規(guī)熱能機(jī)，在40-60℃的低溫?zé)嵩聪?，熱能效率非常低，效率低?%，熱能較難被利用）相比，本實(shí)施例的基于可調(diào)壓冷凝的生物發(fā)酵熱能動(dòng)力系統(tǒng)的熱能轉(zhuǎn)化效率比常規(guī)熱能機(jī)的熱能轉(zhuǎn)化效率高7.9%左右。

實(shí)施例三（如圖10所示）：與實(shí)施例一不同之處在于：所述集熱裝置1的集熱片12呈錯(cuò)開分布。

通過對(duì)上述實(shí)施例三中的基于可調(diào)壓冷凝的生物發(fā)酵熱能動(dòng)力系統(tǒng)進(jìn)行實(shí)驗(yàn)，通過選擇多種發(fā)酵細(xì)菌類別，選擇不同的最佳發(fā)酵溫度；其發(fā)酵溫度分別為48℃、53℃、58℃、63℃、68℃時(shí)，在冷源溫度為15℃情況下,循環(huán)管內(nèi)工質(zhì)流速根據(jù)基于可調(diào)壓冷凝的生物發(fā)酵熱能動(dòng)力系統(tǒng)的運(yùn)行穩(wěn)定性進(jìn)行調(diào)整；實(shí)驗(yàn)效果為：發(fā)酵池內(nèi)溫度為48℃左右時(shí)，熱能轉(zhuǎn)化效率約為5.7%，發(fā)酵池內(nèi)溫度為53℃左右時(shí)，熱能轉(zhuǎn)化效率約為8.8%，發(fā)酵池內(nèi)溫度為58℃左右時(shí)，熱能轉(zhuǎn)化效率約為10.8%，發(fā)酵池內(nèi)溫度為63℃左右時(shí)，熱能轉(zhuǎn)化效率約為12.4%，發(fā)酵池內(nèi)溫度為68℃左右時(shí)，熱能轉(zhuǎn)化效率約為16.2%；通過對(duì)數(shù)據(jù)進(jìn)行分析，本實(shí)施例三的基于可調(diào)壓冷凝的生物發(fā)酵熱能動(dòng)力系統(tǒng)與常規(guī)熱能機(jī)的熱能轉(zhuǎn)化效率（常規(guī)熱能機(jī)，在40-60℃的低溫?zé)嵩聪拢瑹崮苄史浅５?，效率低?%，熱能較難被利用）相比，本實(shí)施例的基于可調(diào)壓冷凝的生物發(fā)酵熱能動(dòng)力系統(tǒng)的熱能轉(zhuǎn)化效率比常規(guī)熱能機(jī)的熱能轉(zhuǎn)化效率高6.4%左右。

實(shí)施例四（如圖11所示）：與實(shí)施例一不同之處在于：所述氣化控壓器22包括壓差控制閥221和氣化壓強(qiáng)感應(yīng)器222，壓差控制閥221位于氣化吸熱腔21的前端，氣化壓強(qiáng)感應(yīng)器222位于氣化吸熱腔21后端；壓差控制閥221用于調(diào)節(jié)壓差，氣化壓強(qiáng)感應(yīng)器222用于感應(yīng)氣化吸熱腔21內(nèi)工質(zhì)的壓強(qiáng)，當(dāng)壓強(qiáng)較大時(shí)，增大壓差控制閥221的壓差，當(dāng)壓強(qiáng)較小時(shí)，減小壓差控制閥221的壓差，從而實(shí)現(xiàn)對(duì)氣化吸熱腔21的壓強(qiáng)控制。

通過對(duì)上述實(shí)施例四中的基于可調(diào)壓冷凝的生物發(fā)酵熱能動(dòng)力系統(tǒng)進(jìn)行實(shí)驗(yàn)，通過選擇多種發(fā)酵細(xì)菌類別，選擇不同的最佳發(fā)酵溫度；其發(fā)酵溫度分別為48℃、53℃、58℃、63℃、68℃時(shí)，在冷源溫度為15℃情況下,循環(huán)管內(nèi)工質(zhì)流速根據(jù)基于可調(diào)壓冷凝的生物發(fā)酵熱能動(dòng)力系統(tǒng)的運(yùn)行穩(wěn)定性進(jìn)行調(diào)整；實(shí)驗(yàn)效果為：發(fā)酵池內(nèi)溫度為48℃左右時(shí)，熱能轉(zhuǎn)化效率約為6%，發(fā)酵池內(nèi)溫度為53℃左右時(shí)，熱能轉(zhuǎn)化效率約為8.7%，發(fā)酵池內(nèi)溫度為58℃左右時(shí)，熱能轉(zhuǎn)化效率約為10.6%，發(fā)酵池內(nèi)溫度為63℃左右時(shí)，熱能轉(zhuǎn)化效率約為12.8%，發(fā)酵池內(nèi)溫度為68℃左右時(shí)，熱能轉(zhuǎn)化效率約為16.2%，通過對(duì)數(shù)據(jù)進(jìn)行分析,本實(shí)施例四的基于可調(diào)壓冷凝的生物發(fā)酵熱能動(dòng)力系統(tǒng)與常規(guī)熱能機(jī)的熱能轉(zhuǎn)化效率（常規(guī)熱能機(jī)，在40-60℃的低溫?zé)嵩聪拢瑹崮苄史浅５?，效率低?%，熱能較難被利用）相比，本實(shí)施例的基于可調(diào)壓冷凝的生物發(fā)酵熱能動(dòng)力系統(tǒng)的熱能轉(zhuǎn)化效率比常規(guī)熱能機(jī)的熱能轉(zhuǎn)化效率高6.8%左右。

實(shí)施例五（如圖12所示）：與實(shí)施例四不同之處在于：所述氣化吸熱腔21與集熱管11之間還設(shè)置有霧化嘴23。

通過上述實(shí)施例五的基于可調(diào)壓冷凝的生物發(fā)酵熱能動(dòng)力系統(tǒng)進(jìn)行實(shí)驗(yàn)，通過選擇多種發(fā)酵細(xì)菌類別，選擇不同的最佳發(fā)酵溫度；其發(fā)酵溫度分別為48℃、53℃、58℃、63℃、68℃時(shí)，在冷源溫度為15℃情況下,循環(huán)管內(nèi)工質(zhì)流速根據(jù)基于可調(diào)壓冷凝的生物發(fā)酵熱能動(dòng)力系統(tǒng)的運(yùn)行穩(wěn)定性進(jìn)行調(diào)整；實(shí)驗(yàn)效果為：發(fā)酵池內(nèi)溫度為48℃左右時(shí)，熱能轉(zhuǎn)化效率約為7%，發(fā)酵池內(nèi)溫度為53℃左右時(shí)，熱能轉(zhuǎn)化效率約為9.2%，發(fā)酵池內(nèi)溫度為58℃左右時(shí)，熱能轉(zhuǎn)化效率約為11.2%，發(fā)酵池內(nèi)溫度為63℃左右時(shí)，熱能轉(zhuǎn)化效率約為13.6%，發(fā)酵池內(nèi)溫度為68℃左右時(shí)，熱能轉(zhuǎn)化效率約為16.6%，通過對(duì)數(shù)據(jù)進(jìn)行分析,本實(shí)施例五的基于可調(diào)壓冷凝的生物發(fā)酵熱能動(dòng)力系統(tǒng)與常規(guī)熱能機(jī)的熱能轉(zhuǎn)化效率（常規(guī)熱能機(jī)，在40-60℃的低溫?zé)嵩聪拢瑹崮苄史浅５?，效率低?%，熱能較難被利用）相比，本實(shí)施例的基于可調(diào)壓冷凝的生物發(fā)酵熱能動(dòng)力系統(tǒng)的熱能轉(zhuǎn)化效率比常規(guī)熱能機(jī)的熱能轉(zhuǎn)化效率高7%左右。

實(shí)施例六（如圖13所示）：與實(shí)施例五不同之處在于：所述氣化吸熱腔21的水平截面呈藕孔狀。

通過對(duì)上述實(shí)施例六中的基于可調(diào)壓冷凝的生物發(fā)酵熱能動(dòng)力系統(tǒng)進(jìn)行實(shí)驗(yàn)，通過選擇多種發(fā)酵細(xì)菌類別，選擇不同的最佳發(fā)酵溫度；其發(fā)酵溫度分別為48℃、53℃、58℃、63℃、68℃時(shí)，在冷源溫度為15℃情況下,循環(huán)管內(nèi)工質(zhì)流速根據(jù)基于可調(diào)壓冷凝的生物發(fā)酵熱能動(dòng)力系統(tǒng)的運(yùn)行穩(wěn)定性進(jìn)行調(diào)整；實(shí)驗(yàn)效果為：發(fā)酵池內(nèi)溫度為48℃左右時(shí)，熱能轉(zhuǎn)化效率約為8%，發(fā)酵池內(nèi)溫度為53℃左右時(shí)，熱能轉(zhuǎn)化效率約為10%，發(fā)酵池內(nèi)溫度為58℃左右時(shí)，熱能轉(zhuǎn)化效率約為12%，發(fā)酵池內(nèi)溫度為63℃左右時(shí)，熱能轉(zhuǎn)化效率約為14.8%，發(fā)酵池內(nèi)溫度為68℃左右時(shí)，熱能轉(zhuǎn)化效率約為17.4%，通過對(duì)數(shù)據(jù)進(jìn)行分析,本實(shí)施例六的基于可調(diào)壓冷凝的生物發(fā)酵熱能動(dòng)力系統(tǒng)與常規(guī)熱能機(jī)的熱能轉(zhuǎn)化效率（常規(guī)熱能機(jī)，在40-60℃的低溫?zé)嵩聪?，熱能效率非常低，效率低?%，熱能較難被利用）相比，本實(shí)施例的基于可調(diào)壓冷凝的生物發(fā)酵熱能動(dòng)力系統(tǒng)的熱能轉(zhuǎn)化效率比常規(guī)熱能機(jī)的熱能轉(zhuǎn)化效率高9%左右。

實(shí)施例七（如圖14所示）：與實(shí)施例五不同之處在于：所述氣化吸熱腔21的水平截面均呈蜂窩孔狀。

通過對(duì)上述實(shí)施例七中的基于可調(diào)壓冷凝的生物發(fā)酵熱能動(dòng)力系統(tǒng)進(jìn)行實(shí)驗(yàn)，通過選擇多種發(fā)酵細(xì)菌類別，選擇不同的最佳發(fā)酵溫度；其發(fā)酵溫度分別為48℃、53℃、58℃、63℃、68℃時(shí)，在冷源溫度為15℃情況下,循環(huán)管內(nèi)工質(zhì)流速根據(jù)基于可調(diào)壓冷凝的生物發(fā)酵熱能動(dòng)力系統(tǒng)的運(yùn)行穩(wěn)定性進(jìn)行調(diào)整；實(shí)驗(yàn)效果為：發(fā)酵池內(nèi)溫度為48℃左右時(shí)，熱能轉(zhuǎn)化效率約為8%，發(fā)酵池內(nèi)溫度為53℃左右時(shí)，熱能轉(zhuǎn)化效率約為10%，發(fā)酵池內(nèi)溫度為58℃左右時(shí)，熱能轉(zhuǎn)化效率約為12.4%，發(fā)酵池內(nèi)溫度為63℃左右時(shí)，熱能轉(zhuǎn)化效率約為15.5%，發(fā)酵池內(nèi)溫度為68℃左右時(shí)，熱能轉(zhuǎn)化效率約為17.8%；通過對(duì)數(shù)據(jù)進(jìn)行分析,本實(shí)施例七的基于可調(diào)壓冷凝的生物發(fā)酵熱能動(dòng)力系統(tǒng)與常規(guī)熱能機(jī)的熱能轉(zhuǎn)化效率（常規(guī)熱能機(jī)，在40-60℃的低溫?zé)嵩聪拢瑹崮苄史浅５?，效率低?%，熱能較難被利用）相比，本實(shí)施例的基于可調(diào)壓冷凝的生物發(fā)酵熱能動(dòng)力系統(tǒng)的熱能轉(zhuǎn)化效率比常規(guī)熱能機(jī)的熱能轉(zhuǎn)化效率高9.6%左右。

實(shí)施例八（如圖15所示）：與實(shí)施例七不同之處在于：為了增大渦輪機(jī)進(jìn)氣口33與排氣口34的壓差，所述渦輪機(jī)3的排氣口34處還設(shè)置有預(yù)冷凝器36。

作為上述實(shí)施例的進(jìn)一步具體說明，所述預(yù)冷凝器36包括工質(zhì)導(dǎo)通管361和冷凝吸熱管362，工質(zhì)導(dǎo)通管361用于連通排氣口34和循環(huán)管道6，冷凝吸熱管362用于吸收工質(zhì)導(dǎo)通管361內(nèi)工質(zhì)的熱量，工質(zhì)導(dǎo)通管361與冷凝吸熱管362螺旋并列接觸，冷凝吸熱管362內(nèi)為吸熱流體。

作為上述實(shí)施例的進(jìn)一步具體說明，為增大冷凝效率，吸熱流體的流動(dòng)方向與工質(zhì)導(dǎo)通管361內(nèi)工質(zhì)的流動(dòng)方向相反。

通過對(duì)上述實(shí)施例八中的基于可調(diào)壓冷凝的生物發(fā)酵熱能動(dòng)力系統(tǒng)進(jìn)行實(shí)驗(yàn)，通過選擇多種發(fā)酵細(xì)菌類別，選擇不同的最佳發(fā)酵溫度；其發(fā)酵溫度分別為48℃、53℃、58℃、63℃、68℃時(shí)，在冷源溫度為15℃情況下,循環(huán)管內(nèi)工質(zhì)流速根據(jù)基于可調(diào)壓冷凝的生物發(fā)酵熱能動(dòng)力系統(tǒng)的運(yùn)行穩(wěn)定性進(jìn)行調(diào)整；實(shí)驗(yàn)效果為：發(fā)酵池內(nèi)溫度為48℃左右時(shí)，熱能轉(zhuǎn)化效率約為8.4%，發(fā)酵池內(nèi)溫度為53℃左右時(shí)，熱能轉(zhuǎn)化效率約為10.4%，發(fā)酵池內(nèi)溫度為58℃左右時(shí)，熱能轉(zhuǎn)化效率約為12.8%，發(fā)酵池內(nèi)溫度為63℃左右時(shí)，熱能轉(zhuǎn)化效率約為16.2%，發(fā)酵池內(nèi)溫度為68℃左右時(shí)，熱能轉(zhuǎn)化效率約為18%，通過對(duì)數(shù)據(jù)進(jìn)行分析,本實(shí)施例八的基于可調(diào)壓冷凝的生物發(fā)酵熱能動(dòng)力系統(tǒng)與常規(guī)熱能機(jī)的熱能轉(zhuǎn)化效率（常規(guī)熱能機(jī)，在40-60℃的低溫?zé)嵩聪拢瑹崮苄史浅５?，效率低?%，熱能較難被利用）相比，本實(shí)施例八的基于可調(diào)壓冷凝的生物發(fā)酵熱能動(dòng)力系統(tǒng)的熱能轉(zhuǎn)化效率比常規(guī)熱能機(jī)的熱能轉(zhuǎn)化效率高9.4%左右。

實(shí)施例九（如圖16）：與實(shí)施例八不同之處在于：所述冷凝吸熱管362采用聯(lián)通單向液壓泵9與集熱裝置1之間的循環(huán)管道6；由于單向液壓泵9與集熱裝置之間的循環(huán)管道6需要吸熱，而工質(zhì)導(dǎo)通管361內(nèi)工質(zhì)需要排熱，該結(jié)構(gòu)較大程度的循環(huán)利用循環(huán)管道6內(nèi)工質(zhì)熱量，增大熱轉(zhuǎn)化效率。

通過對(duì)上述實(shí)施例九中的基于可調(diào)壓冷凝的生物發(fā)酵熱能動(dòng)力系統(tǒng)進(jìn)行實(shí)驗(yàn)，通過選擇多種發(fā)酵細(xì)菌類別，選擇不同的最佳發(fā)酵溫度；其發(fā)酵溫度分別為48℃、53℃、58℃、63℃、68℃時(shí)，在冷源溫度為15℃情況下,循環(huán)管內(nèi)工質(zhì)流速根據(jù)基于可調(diào)壓冷凝的生物發(fā)酵熱能動(dòng)力系統(tǒng)的運(yùn)行穩(wěn)定性進(jìn)行調(diào)整；實(shí)驗(yàn)效果為：發(fā)酵池內(nèi)溫度為48℃左右時(shí)，熱能轉(zhuǎn)化效率約為9%，發(fā)酵池內(nèi)溫度為53℃左右時(shí)，熱能轉(zhuǎn)化效率約為10.8%，發(fā)酵池內(nèi)溫度為58℃左右時(shí)，熱能轉(zhuǎn)化效率約為13.4%，發(fā)酵池內(nèi)溫度為63℃左右時(shí)，熱能轉(zhuǎn)化效率約為17%，發(fā)酵池內(nèi)溫度為68℃左右時(shí)，熱能轉(zhuǎn)化效率約為18%，通過對(duì)數(shù)據(jù)進(jìn)行分析,本實(shí)施例九的基于可調(diào)壓冷凝的生物發(fā)酵熱能動(dòng)力系統(tǒng)與常規(guī)熱能機(jī)的熱能轉(zhuǎn)化效率（常規(guī)熱能機(jī)，在40-60℃的低溫?zé)嵩聪?，熱能效率非常低，效率低?%，熱能較難被利用）相比，本實(shí)施例九的基于可調(diào)壓冷凝的生物發(fā)酵熱能動(dòng)力系統(tǒng)的熱能轉(zhuǎn)化效率比常規(guī)熱能機(jī)的熱能轉(zhuǎn)化效率高11%左右。

實(shí)施例十（如圖17所示）：與實(shí)施例九不同之處在于：所述冷凝管51成斜型分布。

通過對(duì)上述實(shí)施例十中的基于可調(diào)壓冷凝的生物發(fā)酵熱能動(dòng)力系統(tǒng)進(jìn)行實(shí)驗(yàn)，通過選擇多種發(fā)酵細(xì)菌類別，選擇不同的最佳發(fā)酵溫度；其發(fā)酵溫度分別為48℃、53℃、58℃、63℃、68℃時(shí)，在冷源溫度為15℃情況下,循環(huán)管內(nèi)工質(zhì)流速根據(jù)基于可調(diào)壓冷凝的生物發(fā)酵熱能動(dòng)力系統(tǒng)的運(yùn)行穩(wěn)定性進(jìn)行調(diào)整；實(shí)驗(yàn)效果為：發(fā)酵池內(nèi)溫度為48℃左右時(shí)，熱能轉(zhuǎn)化效率約為9%，發(fā)酵池內(nèi)溫度為53℃左右時(shí)，熱能轉(zhuǎn)化效率約為10.8%，發(fā)酵池內(nèi)溫度為58℃左右時(shí)，熱能轉(zhuǎn)化效率約為13.4%，發(fā)酵池內(nèi)溫度為63℃左右時(shí)，熱能轉(zhuǎn)化效率約為17.2%%，發(fā)酵池內(nèi)溫度為68℃左右時(shí)，熱能轉(zhuǎn)化效率約為18.1%，通過對(duì)數(shù)據(jù)進(jìn)行分析,本實(shí)施例十的基于可調(diào)壓冷凝的生物發(fā)酵熱能動(dòng)力系統(tǒng)與常規(guī)熱能機(jī)的熱能轉(zhuǎn)化效率（常規(guī)熱能機(jī)，在40-60℃的低溫?zé)嵩聪拢瑹崮苄史浅５?，效率低?%，熱能較難被利用）相比，本實(shí)施例的基于可調(diào)壓冷凝的生物發(fā)酵熱能動(dòng)力系統(tǒng)的熱能轉(zhuǎn)化效率比常規(guī)熱能機(jī)的熱能轉(zhuǎn)化效率高11.2%左右。

實(shí)施例十一（如圖18所示）：與實(shí)施例九不同之處在于：所述冷凝管51成垂直分布。

通過對(duì)上述實(shí)施例十一中的基于可調(diào)壓冷凝的生物發(fā)酵熱能動(dòng)力系統(tǒng)進(jìn)行實(shí)驗(yàn)，通過選擇多種發(fā)酵細(xì)菌類別，選擇不同的最佳發(fā)酵溫度；其發(fā)酵溫度分別為48℃、53℃、58℃、63℃、68℃時(shí)，在冷源溫度為15℃情況下,循環(huán)管內(nèi)工質(zhì)流速根據(jù)基于可調(diào)壓冷凝的生物發(fā)酵熱能動(dòng)力系統(tǒng)的運(yùn)行穩(wěn)定性進(jìn)行調(diào)整；實(shí)驗(yàn)效果為：發(fā)酵池內(nèi)溫度為48℃左右時(shí)，熱能轉(zhuǎn)化效率約為8.7%，發(fā)酵池內(nèi)溫度為53℃左右時(shí)，熱能轉(zhuǎn)化效率約為10.4%，發(fā)酵池內(nèi)溫度為58℃左右時(shí)，熱能轉(zhuǎn)化效率約為13.2%，發(fā)酵池內(nèi)溫度為63℃左右時(shí)，熱能轉(zhuǎn)化效率約為17%，發(fā)酵池內(nèi)溫度為68℃左右時(shí)，熱能轉(zhuǎn)化效率約為18%，通過對(duì)數(shù)據(jù)進(jìn)行分析,本實(shí)施例十一的基于可調(diào)壓冷凝的生物發(fā)酵熱能動(dòng)力系統(tǒng)與常規(guī)熱能機(jī)的熱能轉(zhuǎn)化效率（常規(guī)熱能機(jī)，在40-60℃的低溫?zé)嵩聪?，熱能效率非常低，效率低?%，熱能較難被利用）相比，本實(shí)施例八的基于可調(diào)壓冷凝的生物發(fā)酵熱能動(dòng)力系統(tǒng)的熱能轉(zhuǎn)化效率比常規(guī)熱能機(jī)的熱能轉(zhuǎn)化效率高10.6%左右。

實(shí)施例十二（如圖19所示）：與實(shí)施例一不同之處在于：所述冷凝管51成水平分布時(shí)，上、下層冷凝管相互錯(cuò)開。

通過對(duì)上述實(shí)施例十二中的基于可調(diào)壓冷凝的生物發(fā)酵熱能動(dòng)力系統(tǒng)進(jìn)行實(shí)驗(yàn)，通過選擇多種發(fā)酵細(xì)菌類別，選擇不同的最佳發(fā)酵溫度；其發(fā)酵溫度分別為48℃、53℃、58℃、63℃、68℃時(shí)，在冷源溫度為15℃情況下,循環(huán)管內(nèi)工質(zhì)流速根據(jù)基于可調(diào)壓冷凝的生物發(fā)酵熱能動(dòng)力系統(tǒng)的運(yùn)行穩(wěn)定性進(jìn)行調(diào)整；實(shí)驗(yàn)效果為：發(fā)酵池內(nèi)溫度為48℃左右時(shí)，熱能轉(zhuǎn)化效率約為9%，發(fā)酵池內(nèi)溫度為53℃左右時(shí)，熱能轉(zhuǎn)化效率約為10.8%，發(fā)酵池內(nèi)溫度為58℃左右時(shí)，熱能轉(zhuǎn)化效率約為13.4%，發(fā)酵池內(nèi)溫度為63℃左右時(shí)，熱能轉(zhuǎn)化效率約為17.2%%，發(fā)酵池內(nèi)溫度為68℃左右時(shí)，熱能轉(zhuǎn)化效率約為18.1%，通過對(duì)數(shù)據(jù)進(jìn)行分析,本實(shí)施例十二的基于可調(diào)壓冷凝的生物發(fā)酵熱能動(dòng)力系統(tǒng)與常規(guī)熱能機(jī)的熱能轉(zhuǎn)化效率（常規(guī)熱能機(jī)，在40-60℃的低溫?zé)嵩聪?，熱能效率非常低，效率低?%，熱能較難被利用）相比，本實(shí)施例的基于可調(diào)壓冷凝的生物發(fā)酵熱能動(dòng)力系統(tǒng)的熱能轉(zhuǎn)化效率比常規(guī)熱能機(jī)的熱能轉(zhuǎn)化效率高11.2%左右。

實(shí)施例十三（如圖20和21所示）：與實(shí)施例十二不同之處在于：所述渦輪機(jī)3包括渦輪機(jī)殼31、旋轉(zhuǎn)渦輪結(jié)構(gòu)32、進(jìn)氣口33、排氣口34和密封軸承35，旋轉(zhuǎn)渦輪結(jié)構(gòu)32通過密封軸承35安裝在渦輪機(jī)殼31內(nèi)，進(jìn)氣口33和排氣口34分布在渦輪機(jī)殼31徑向兩側(cè)，所述旋轉(zhuǎn)渦輪結(jié)構(gòu)32包括活動(dòng)葉片321和槽型轉(zhuǎn)軸322，槽型轉(zhuǎn)軸322的軸面上分布有凹槽323，活動(dòng)葉片321通過彈簧324活動(dòng)安裝在槽型轉(zhuǎn)軸322的凹槽323內(nèi)，槽型轉(zhuǎn)軸322通過密封軸承35偏心安裝在渦輪機(jī)殼31內(nèi)，進(jìn)氣口33距偏心軸較近，排氣口34距偏心軸較遠(yuǎn)，相鄰活動(dòng)葉片321間構(gòu)成腔室，與進(jìn)氣口33相通的為膨脹腔331，與排氣口34相通的為排氣腔341；由于膨脹腔的兩側(cè)葉片面積不同，膨脹腔趨向于體積變大方向轉(zhuǎn)動(dòng)，該種結(jié)構(gòu)的渦輪機(jī)具有較大的推力，能較充分地利用氣化工質(zhì)的動(dòng)能和勢(shì)能，具有較好的熱能轉(zhuǎn)化效率。

通過對(duì)上述實(shí)施例十三中的基于可調(diào)壓冷凝的生物發(fā)酵熱能動(dòng)力系統(tǒng)進(jìn)行實(shí)驗(yàn)，通過選擇多種發(fā)酵細(xì)菌類別，選擇不同的最佳發(fā)酵溫度；其發(fā)酵溫度分別為48℃、53℃、58℃、63℃、68℃時(shí)，在冷源溫度為15℃情況下,循環(huán)管內(nèi)工質(zhì)流速根據(jù)基于可調(diào)壓冷凝的生物發(fā)酵熱能動(dòng)力系統(tǒng)的運(yùn)行穩(wěn)定性進(jìn)行調(diào)整；實(shí)驗(yàn)效果為：發(fā)酵池內(nèi)溫度為48℃左右時(shí)，熱能轉(zhuǎn)化效率約為9.2%，發(fā)酵池內(nèi)溫度為53℃左右時(shí)，熱能轉(zhuǎn)化效率約為11%，發(fā)酵池內(nèi)溫度為58℃左右時(shí)，熱能轉(zhuǎn)化效率約為13.6%，發(fā)酵池內(nèi)溫度為63℃左右時(shí)，熱能轉(zhuǎn)化效率約為17.4%，發(fā)酵池內(nèi)溫度為68℃左右時(shí)，熱能轉(zhuǎn)化效率約為18.4%，通過對(duì)數(shù)據(jù)進(jìn)行分析,本實(shí)施例十三的基于可調(diào)壓冷凝的生物發(fā)酵熱能動(dòng)力系統(tǒng)與常規(guī)熱能機(jī)的熱能轉(zhuǎn)化效率（常規(guī)熱能機(jī)，在40-60℃的低溫?zé)嵩聪拢瑹崮苄史浅５?，效率低?%，熱能較難被利用）相比，本實(shí)施例的基于可調(diào)壓冷凝的生物發(fā)酵熱能動(dòng)力系統(tǒng)的熱能轉(zhuǎn)化效率比常規(guī)熱能機(jī)的熱能轉(zhuǎn)化效率高11.8%左右。

實(shí)施例十四（如圖22所示）：與實(shí)施例十三不同之處在于：所述冷凝裝置5還增設(shè)有一個(gè)增壓泵53，增壓泵53安裝在冷凝管51中端；采取該結(jié)構(gòu)，可加速工質(zhì)的液化，增大渦輪機(jī)進(jìn)氣口與排氣口的壓差，減小渦輪機(jī)排氣口的氣體溫度。

通過對(duì)上述實(shí)施例十四中的基于可調(diào)壓冷凝的生物發(fā)酵熱能動(dòng)力系統(tǒng)進(jìn)行實(shí)驗(yàn)，通過選擇多種發(fā)酵細(xì)菌類別，選擇不同的最佳發(fā)酵溫度；其發(fā)酵溫度分別為48℃、53℃、58℃、63℃、68℃時(shí)，在冷源溫度為15℃情況下,循環(huán)管內(nèi)工質(zhì)流速根據(jù)基于可調(diào)壓冷凝的生物發(fā)酵熱能動(dòng)力系統(tǒng)的運(yùn)行穩(wěn)定性進(jìn)行調(diào)整；實(shí)驗(yàn)效果為：發(fā)酵池內(nèi)溫度為48℃左右時(shí)，熱能轉(zhuǎn)化效率約為9.8%，發(fā)酵池內(nèi)溫度為53℃左右時(shí)，熱能轉(zhuǎn)化效率約為11.6%，發(fā)酵池內(nèi)溫度為58℃左右時(shí)，熱能轉(zhuǎn)化效率約為14.4%，發(fā)酵池內(nèi)溫度為63℃左右時(shí)，熱能轉(zhuǎn)化效率約為18%，發(fā)酵池內(nèi)溫度為68℃左右時(shí)，熱能轉(zhuǎn)化效率約為19%，通過對(duì)數(shù)據(jù)進(jìn)行分析,本實(shí)施例十四的基于可調(diào)壓冷凝的生物發(fā)酵熱能動(dòng)力系統(tǒng)與常規(guī)熱能機(jī)的熱能轉(zhuǎn)化效率（常規(guī)熱能機(jī)，在40-60℃的低溫?zé)嵩聪?，熱能效率非常低，效率低?%，熱能較難被利用）相比，本實(shí)施例的基于可調(diào)壓冷凝的生物發(fā)酵熱能動(dòng)力系統(tǒng)的熱能轉(zhuǎn)化效率比常規(guī)熱能機(jī)的熱能轉(zhuǎn)化效率高11.8%左右。

實(shí)施例十五（如圖23所示）：與實(shí)施例十三不同之處在于：所述冷凝裝置5增設(shè)有多個(gè)增壓泵53，增壓泵53均勻分布在冷凝管51中，述增壓泵53采用渦輪增壓，多個(gè)增壓泵53通過動(dòng)力傳動(dòng)機(jī)構(gòu)由同一電動(dòng)機(jī)帶動(dòng)；采取該結(jié)構(gòu)，可加速工質(zhì)的液化，增大渦輪機(jī)進(jìn)氣口與排氣口的壓差，減小渦輪機(jī)排氣口的氣體溫度。

通過對(duì)上述實(shí)施例十五中的基于可調(diào)壓冷凝的生物發(fā)酵熱能動(dòng)力系統(tǒng)進(jìn)行實(shí)驗(yàn)，通過選擇多種發(fā)酵細(xì)菌類別，選擇不同的最佳發(fā)酵溫度；其發(fā)酵溫度分別為48℃、53℃、58℃、63℃、68℃時(shí)，在冷源溫度為15℃情況下,循環(huán)管內(nèi)工質(zhì)流速根據(jù)基于可調(diào)壓冷凝的生物發(fā)酵熱能動(dòng)力系統(tǒng)的運(yùn)行穩(wěn)定性進(jìn)行調(diào)整；實(shí)驗(yàn)效果為：發(fā)酵池內(nèi)溫度為48℃左右時(shí)，熱能轉(zhuǎn)化效率約為10%，發(fā)酵池內(nèi)溫度為53℃左右時(shí)，熱能轉(zhuǎn)化效率約為11.8%，發(fā)酵池內(nèi)溫度為58℃左右時(shí)，熱能轉(zhuǎn)化效率約為14.6%，發(fā)酵池內(nèi)溫度為63℃左右時(shí)，熱能轉(zhuǎn)化效率約為18%，發(fā)酵池內(nèi)溫度為68℃左右時(shí)，熱能轉(zhuǎn)化效率約為19.3%，通過對(duì)數(shù)據(jù)進(jìn)行分析,本實(shí)施例十五的基于可調(diào)壓冷凝的生物發(fā)酵熱能動(dòng)力系統(tǒng)與常規(guī)熱能機(jī)的熱能轉(zhuǎn)化效率（常規(guī)熱能機(jī)，在40-60℃的低溫?zé)嵩聪?，熱能效率非常低，效率低?%，熱能較難被利用）相比，本實(shí)施例的基于可調(diào)壓冷凝的生物發(fā)酵熱能動(dòng)力系統(tǒng)的熱能轉(zhuǎn)化效率比常規(guī)熱能機(jī)的熱能轉(zhuǎn)化效率高12.6%。

實(shí)施例十六：與實(shí)施例十五不同之處在于：所述循環(huán)工質(zhì)7采用常規(guī)的氟利昂；采用氟利昂作為工質(zhì)，可用于較低溫度熱源的利用，但由于其需要循環(huán)管道6內(nèi)的壓強(qiáng)較高，實(shí)施過程對(duì)循環(huán)管道6、以及密封部件的制作工藝要求較高。

通過對(duì)上述實(shí)施例十六中的基于可調(diào)壓冷凝的生物發(fā)酵熱能動(dòng)力系統(tǒng)進(jìn)行實(shí)驗(yàn)，通過選擇多種發(fā)酵細(xì)菌類別，選擇不同的最佳發(fā)酵溫度；其發(fā)酵溫度分別為48℃、53℃、58℃、63℃、68℃時(shí)，在冷源溫度為15℃情況下,調(diào)高冷凝裝置5內(nèi)工質(zhì)的壓強(qiáng)，同時(shí)調(diào)高氣化裝置2內(nèi)工質(zhì)壓強(qiáng)，循環(huán)管內(nèi)工質(zhì)流速根據(jù)基于可調(diào)壓冷凝的生物發(fā)酵熱能動(dòng)力系統(tǒng)的運(yùn)行穩(wěn)定性進(jìn)行調(diào)整；實(shí)驗(yàn)效果為：發(fā)酵池內(nèi)溫度為48℃左右時(shí)，熱能轉(zhuǎn)化效率約為9.2%，發(fā)酵池內(nèi)溫度為53℃左右時(shí)，熱能轉(zhuǎn)化效率約為10.8%，發(fā)酵池內(nèi)溫度為58℃左右時(shí)，熱能轉(zhuǎn)化效率約為14%，發(fā)酵池內(nèi)溫度為63℃左右時(shí)，熱能轉(zhuǎn)化效率約為17.8%，發(fā)酵池內(nèi)溫度為68℃左右時(shí)，熱能轉(zhuǎn)化效率約為47%，通過對(duì)數(shù)據(jù)進(jìn)行分析,本實(shí)施例十六的基于可調(diào)壓冷凝的生物發(fā)酵熱能動(dòng)力系統(tǒng)與常規(guī)熱能機(jī)的熱能轉(zhuǎn)化效率（常規(guī)熱能機(jī)，在40-60℃的低溫?zé)嵩聪?，熱能效率非常低，效率低?%，熱能較難被利用）相比，本實(shí)施例的基于可調(diào)壓冷凝的生物發(fā)酵熱能動(dòng)力系統(tǒng)的熱能轉(zhuǎn)化效率比常規(guī)熱能機(jī)的熱能轉(zhuǎn)化效率高11.8%左右。

實(shí)施例十七：與實(shí)施例十五不同之處在于：所述循環(huán)工質(zhì)7采用甲醇；該種工質(zhì)的在常溫下的沸點(diǎn)為64.7℃，易氣化，對(duì)高溫?zé)嵩吹臏囟纫筝^低，可用于小于100℃的低溫?zé)嵩窗l(fā)電，但屬于有毒有害易燃?xì)怏w，對(duì)循環(huán)管道的密封性要求高。

通過對(duì)上述實(shí)施例十七中的基于可調(diào)壓冷凝的生物發(fā)酵熱能動(dòng)力系統(tǒng)進(jìn)行實(shí)驗(yàn)，通過選擇多種發(fā)酵細(xì)菌類別，選擇不同的最佳發(fā)酵溫度；其發(fā)酵溫度分別為48℃、53℃、58℃、63℃、68℃時(shí)，在冷源溫度為15℃情況下,循環(huán)管內(nèi)工質(zhì)流速根據(jù)基于可調(diào)壓冷凝的生物發(fā)酵熱能動(dòng)力系統(tǒng)的運(yùn)行穩(wěn)定性進(jìn)行調(diào)整；實(shí)驗(yàn)效果為：發(fā)酵池內(nèi)溫度為48℃左右時(shí)，熱能轉(zhuǎn)化效率約為9.4%，發(fā)酵池內(nèi)溫度為53℃左右時(shí)，熱能轉(zhuǎn)化效率約為11%，發(fā)酵池內(nèi)溫度為58℃左右時(shí)，熱能轉(zhuǎn)化效率約為14.4%，發(fā)酵池內(nèi)溫度為63℃左右時(shí)，熱能轉(zhuǎn)化，發(fā)酵池內(nèi)溫度為68℃左右時(shí)，熱能轉(zhuǎn)化效率約為19%；通過對(duì)數(shù)據(jù)進(jìn)行分析,本實(shí)施例十七的基于可調(diào)壓冷凝的生物發(fā)酵熱能動(dòng)力系統(tǒng)與常規(guī)熱能機(jī)的熱能轉(zhuǎn)化效率（常規(guī)熱能機(jī)，在40-60℃的低溫?zé)嵩聪拢瑹崮苄史浅５?，效率低?%，熱能較難被利用）相比，本實(shí)施例的基于可調(diào)壓冷凝的生物發(fā)酵熱能動(dòng)力系統(tǒng)的熱能轉(zhuǎn)化效率比常規(guī)熱能機(jī)的熱能轉(zhuǎn)化效率高11.5%左右。

實(shí)施例十八：與實(shí)施例十五不同之處在于：所述循環(huán)工質(zhì)7采用乙醇；該種工質(zhì)的在常溫下的沸點(diǎn)為78.15℃，易氣化可燃燒，對(duì)高溫?zé)嵩吹臏囟纫笙鄬?duì)較低，可用于小于100℃的低溫?zé)嵩窗l(fā)電，但對(duì)循環(huán)管道的密封性要求高。

通過對(duì)上述實(shí)施例十八中的基于可調(diào)壓冷凝的生物發(fā)酵熱能動(dòng)力系統(tǒng)進(jìn)行實(shí)驗(yàn)，通過選擇多種發(fā)酵細(xì)菌類別，選擇不同的最佳發(fā)酵溫度；其發(fā)酵溫度分別為48℃、53℃、58℃、63℃、68℃時(shí)，在冷源溫度為15℃情況下,循環(huán)管內(nèi)工質(zhì)流速根據(jù)基于可調(diào)壓冷凝的生物發(fā)酵熱能動(dòng)力系統(tǒng)的運(yùn)行穩(wěn)定性進(jìn)行調(diào)整；實(shí)驗(yàn)效果為：發(fā)酵池內(nèi)溫度為48℃左右時(shí)，熱能轉(zhuǎn)化效率約為9.6%，發(fā)酵池內(nèi)溫度為53℃左右時(shí)，熱能轉(zhuǎn)化效率約為11.4%，發(fā)酵池內(nèi)溫度為58℃左右時(shí)，熱能轉(zhuǎn)化效率約為14.6%，發(fā)酵池內(nèi)溫度為63℃左右時(shí)，熱能轉(zhuǎn)化效率約為18.1%，發(fā)酵池內(nèi)溫度為68℃左右時(shí)，熱能轉(zhuǎn)化效率約為19.1%；通過對(duì)數(shù)據(jù)進(jìn)行分析,本實(shí)施例十六的基于可調(diào)壓冷凝的生物發(fā)酵熱能動(dòng)力系統(tǒng)與常規(guī)熱能機(jī)的熱能轉(zhuǎn)化效率（常規(guī)熱能機(jī)，在40-60℃的低溫?zé)嵩聪?，熱能效率非常低，效率低?%，熱能較難被利用）相比，本實(shí)施例的基于可調(diào)壓冷凝的生物發(fā)酵熱能動(dòng)力系統(tǒng)的熱能轉(zhuǎn)化效率比常規(guī)熱能機(jī)的熱能轉(zhuǎn)化效率高12.2%。

最后應(yīng)說明的是：以上所述僅為本發(fā)明的優(yōu)選實(shí)施例而已，并不用于限制本發(fā)明，盡管參照前述實(shí)施例對(duì)本發(fā)明進(jìn)行了詳細(xì)的說明，對(duì)于本領(lǐng)域的技術(shù)人員來說，其依然可以對(duì)前述各實(shí)施例所記載的技術(shù)方案進(jìn)行修改，或者對(duì)其中部分技術(shù)特征進(jìn)行等同替換,凡在本發(fā)明的精神和原則之內(nèi)，所作的任何修改、等同替換、改進(jìn)等，均應(yīng)包含在本發(fā)明的保護(hù)范圍之內(nèi)。