本發(fā)明涉及能夠兼顧在濕路面上的較高的排水性能以及耐磨損性能的充氣輪胎。

背景技術(shù)：

以往，已知一種改善胎面部的溝形狀來提高在濕路面上的排水性能的充氣輪胎。例如，下述專利文獻(xiàn)1提出為了提高排水性能而具備三條主溝以及多條橫紋溝的充氣輪胎。

專利文獻(xiàn)1：日本特開2000-135904號公報(bào)

在上述專利文獻(xiàn)1中，通過加寬三條主溝的寬度，來提高在濕路面上的排水性能。然而，有可能使胎面部的花紋剛性降低，從而使耐磨損性能降低。

另外，一般的車輛以成為負(fù)外傾角的方式來調(diào)整車輛的定位。在這樣的負(fù)外傾角的車輛安裝有充氣輪胎時，在充氣輪胎的車輛內(nèi)側(cè)區(qū)域產(chǎn)生較大的負(fù)荷，從而成為產(chǎn)生不均勻磨損的重要因素。這樣的不均勻磨損大幅度降低了耐磨損性能。

技術(shù)實(shí)現(xiàn)要素：

本發(fā)明是鑒于以上那樣的實(shí)際情況所做出的，主要目的在于提供一種以在主溝之間設(shè)置刀槽為基本，以高水平兼顧在濕路面上的排水性能以及耐磨損性能的充氣輪胎。

本發(fā)明涉及一種充氣輪胎，在胎面部設(shè)置有：沿輪胎周向連續(xù)地以直線狀延伸的多條主溝、和由所述主溝劃分的多個陸地部，該充氣輪胎的特征在于，所述胎面部具有因指定向車輛安裝的方向，由此在車輛安裝時位于車輛外側(cè)的外側(cè)胎面端、和在車輛安裝時位于車輛內(nèi)側(cè)的內(nèi)側(cè)胎面端，所述主溝包括：位于比輪胎赤道靠所述外側(cè)胎面端側(cè)的外側(cè)胎肩主溝、位于比輪胎赤道靠所述內(nèi)側(cè)胎面端側(cè)的內(nèi)側(cè)胎肩主溝、以及位 于所述外側(cè)胎肩主溝與所述內(nèi)側(cè)胎肩主溝之間的中央主溝，所述陸地部包括：所述外側(cè)胎肩主溝與所述中央主溝之間的外側(cè)中央陸地部、以及所述內(nèi)側(cè)胎肩主溝與所述中央主溝之間的內(nèi)側(cè)中央陸地部，所述外側(cè)中央陸地部不設(shè)置寬度為2mm以上的溝，并且設(shè)置有寬度小于2mm的多條第一中央刀槽，所述內(nèi)側(cè)中央陸地部不設(shè)置寬度為2mm以上的溝，并且設(shè)置有寬度小于2mm的多條第二中央刀槽，所述第一中央刀槽從所述中央主溝延伸至所述外側(cè)胎肩主溝，所述第二中央刀槽從所述中央主溝延伸至所述內(nèi)側(cè)胎肩主溝，所述內(nèi)側(cè)中央陸地部的輪胎軸向的肋寬大于所述外側(cè)中央陸地部的輪胎軸向的肋寬。

在本發(fā)明的充氣輪胎中，優(yōu)選為，所述外側(cè)中央陸地部在相鄰的所述第一中央刀槽之間設(shè)置有第三中央刀槽，該第三中央刀槽的至少一端在所述外側(cè)中央陸地部內(nèi)形成終端且寬度小于2mm。

在本發(fā)明的充氣輪胎中，優(yōu)選為，所述第一中央刀槽、所述第二中央刀槽以及所述第三中央刀槽分別相對于輪胎軸向以40度以下的角度向相同方向傾斜。

在本發(fā)明的充氣輪胎中，優(yōu)選為，所述第二中央刀槽相對于輪胎軸向的傾斜角度大于所述第一中央刀槽以及所述第三中央刀槽相對于輪胎軸向的傾斜角度。

在本發(fā)明的充氣輪胎中，優(yōu)選為，設(shè)置于所述內(nèi)側(cè)中央陸地部的所述第二中央刀槽的條數(shù)為設(shè)置于所述外側(cè)中央陸地部的所述第一中央刀槽與所述第三中央刀槽的合計(jì)條數(shù)的40％～70％。

在本發(fā)明的充氣輪胎中，優(yōu)選為，在所述第一中央刀槽、所述第二中央刀槽以及所述第三中央刀槽與各所述主溝所成的角為銳角的銳角部形成有對角切割部。

在本發(fā)明的充氣輪胎中，優(yōu)選為，所述第三中央刀槽的輪胎軸向的長度為所述外側(cè)中央陸地部的輪胎軸向的肋寬的60％～75％。

在本發(fā)明的充氣輪胎中，優(yōu)選為，所述內(nèi)側(cè)中央陸地部的輪胎軸向的肋寬為所述外側(cè)中央陸地部的輪胎軸向的肋寬的101％～105％。

在本發(fā)明的充氣輪胎中，優(yōu)選為，所述外側(cè)胎肩主溝的寬度為所述 內(nèi)側(cè)胎肩主溝的寬度的60％～80％。

在本發(fā)明的充氣輪胎中，優(yōu)選為，所述陸地部還包括：所述外側(cè)胎肩主溝與所述外側(cè)胎面端之間的外側(cè)胎肩陸地部、以及所述內(nèi)側(cè)胎肩主溝與所述內(nèi)側(cè)胎面端之間的內(nèi)側(cè)胎肩陸地部，所述外側(cè)胎肩陸地部設(shè)置有寬度為2mm以上的外側(cè)胎肩橫紋溝，所述內(nèi)側(cè)胎肩陸地部設(shè)置有寬度為2mm以上的內(nèi)側(cè)胎肩橫紋溝，所述外側(cè)胎肩橫紋溝不與所述外側(cè)胎肩主溝連通，而是從所述外側(cè)胎肩主溝側(cè)越過所述外側(cè)胎面端延伸，所述內(nèi)側(cè)胎肩橫紋溝與所述內(nèi)側(cè)胎肩主溝連通，并從所述內(nèi)側(cè)胎肩主溝側(cè)越過所述內(nèi)側(cè)胎面端延伸。

在本發(fā)明的充氣輪胎中，優(yōu)選為，所述內(nèi)側(cè)胎肩橫紋溝在其與所述內(nèi)側(cè)胎肩主溝的連通部具有拉筋。

在本發(fā)明的充氣輪胎中，優(yōu)選為，在所述內(nèi)側(cè)胎肩橫紋溝與所述內(nèi)側(cè)胎肩主溝所成的角為銳角的銳角部形成有對角切割部。

在本發(fā)明的充氣輪胎中，外側(cè)中央陸地部不設(shè)置寬度為2mm以上的溝，并且設(shè)置有寬度小于2mm的多條第一中央刀槽，內(nèi)側(cè)中央陸地部不設(shè)置寬度為2mm以上的溝，并且設(shè)置有寬度小于2mm的多條第二中央刀槽，第一中央刀槽從中央主溝延伸至一方的胎肩主溝，第二中央刀槽從中央主溝延伸至另一方的胎肩主溝。

這樣的第一中央刀槽以及第二中央刀槽不降低胎面部的剛性，能夠使充氣輪胎的實(shí)際接地面積降低，從而能夠提高單位面積的接地壓力。因此充氣輪胎的胎面部的剛性與接地壓力最佳化，從而能夠兼顧在濕路面上的排水性能以及耐磨損性能。

在本發(fā)明的充氣輪胎中，內(nèi)側(cè)中央陸地部的輪胎軸向的肋寬大于外側(cè)中央陸地部的輪胎軸向的肋寬。因此內(nèi)側(cè)中央陸地部的剛性高于外側(cè)中央陸地部的剛性，從而充氣輪胎安裝于負(fù)外傾角的車輛時內(nèi)側(cè)中央陸地部以及外側(cè)中央陸地部的磨損量會變得大致均勻。這樣的內(nèi)側(cè)中央陸地部與外側(cè)中央陸地部抑制不均勻磨損的產(chǎn)生，因此能夠進(jìn)一步提高耐磨損性能。

如以上那樣，本發(fā)明的充氣輪胎能夠高水平地兼顧在濕路面上的排 水性能以及耐磨損性能。

附圖說明

圖1是表示本發(fā)明的充氣輪胎的一個實(shí)施方式的展開圖。

圖2是圖1的A-A線剖視圖。

圖3是圖1的外側(cè)中央陸地部以及內(nèi)側(cè)中央陸地部的局部放大圖。

圖4是圖3的C-C線剖視圖。

圖5是圖3的第一銳角部的局部放大圖。

圖6是圖1的B-B線剖視圖。

附圖標(biāo)記說明：2…胎面部；3…外側(cè)胎肩主溝；4…內(nèi)側(cè)胎肩主溝；5…中央主溝；8…外側(cè)中央陸地部；9…內(nèi)側(cè)中央陸地部；10…第一中央刀槽；11…第二中央刀槽；12…第三中央刀槽。

具體實(shí)施方式

以下，基于附圖對本發(fā)明的一個實(shí)施方式進(jìn)行說明。

圖1是本實(shí)施方式的充氣輪胎1的胎面部2的展開圖。如圖1所示，充氣輪胎1在胎面部2設(shè)置有：沿輪胎周向連續(xù)地延伸的多條主溝、以及由多條主溝劃分的多個陸地部。本實(shí)施方式的充氣輪胎1例如適合作負(fù)外傾角的轎車用輪胎使用，具備被指定了向車輛安裝的方向的非對稱的胎面圖案。向車輛安裝的方向例如用文字等表示于胎側(cè)部(未圖示)。

胎面部2通過被指定向車輛安裝的方向，從而具有在車輛安裝時位于車輛外側(cè)的外側(cè)胎面端To、以及在車輛安裝時位于車輛內(nèi)側(cè)的內(nèi)側(cè)胎面端Ti。

外側(cè)胎面端To以及內(nèi)側(cè)胎面端Ti被規(guī)定作為對正規(guī)狀態(tài)下的充氣輪胎1施加正規(guī)載荷并以0゜外傾角接地于平面時輪胎軸向最外側(cè)的接地位置。

“正規(guī)狀態(tài)”是將輪胎輪輞安裝于正規(guī)輪輞(省略圖示)并填充有 正規(guī)內(nèi)壓而且無負(fù)荷的狀態(tài)。正規(guī)狀態(tài)下的外側(cè)胎面端To與內(nèi)側(cè)胎面端Ti之間的輪胎軸向的距離被規(guī)定為胎面接地寬度TW。以下，在未特別說明的情況下，充氣輪胎1各部的尺寸等是在該正規(guī)狀態(tài)下測定出的值。

“正規(guī)輪輞”是包含輪胎所依據(jù)的規(guī)格的規(guī)格體系中，按照輪胎規(guī)定其規(guī)格的輪輞，例如若為JATMA則為“標(biāo)準(zhǔn)輪輞”，若為TRA則為“設(shè)計(jì)輪輞(Design Rim)”，若為ETRTO則為“測量輪輞(Measuring Rim)”。

“正規(guī)內(nèi)壓”是在包含輪胎所依據(jù)的規(guī)格的規(guī)格體系中，按照輪胎規(guī)定各規(guī)格的空氣壓力，若為JATMA則為“最高空氣壓力”，若為TRA則為表“TIRE LOAD LIMITS AT VARIOUS COLD INFLATION PRESSURES”中記載的最大值，若為ETRTO則為“INFLATION PRESSURE”。在輪胎為轎車用的情況下形成為180kPa。

“正規(guī)載荷”是在包含輪胎所依據(jù)的規(guī)格的規(guī)格體系中，按照輪胎規(guī)定各規(guī)格的載荷，若為JATMA則為“最大負(fù)荷能力”，若為TRA則為表“TIRE LOAD LIMITS AT VARIOUS COLD INFLATION PRESSURES”中記載的最大值，若為ETRTO則為“LOAD CAPACITY”。在輪胎為轎車用的情況下形成為相當(dāng)于上述載荷的88％的載荷。

本實(shí)施方式的主溝包括：位于比充氣輪胎1的輪胎赤道C靠外側(cè)胎面端To側(cè)的外側(cè)胎肩主溝3、以及位于比輪胎赤道C靠內(nèi)側(cè)胎面端Ti側(cè)的內(nèi)側(cè)胎肩主溝4。主溝還包括位于外側(cè)胎肩主溝3與內(nèi)側(cè)胎肩主溝4之間的中央主溝5。

外側(cè)胎肩主溝3、內(nèi)側(cè)胎肩主溝4以及中央主溝5分別形成為直線狀。這樣的主溝在濕路面上的排水性能方面優(yōu)異。為了更可靠地發(fā)揮這樣的作用，外側(cè)胎肩主溝3的寬度W1、內(nèi)側(cè)胎肩主溝4的寬度W2以及中央主溝5的寬度W3的總和W1+W2+W3，優(yōu)選為胎面接地寬度TW的25％～29％。

在上述總和W1+W2+W3小于胎面接地寬度TW的25％的情況下，有可能使在濕路面上的排水性能降低。另一方面，在上述總和W1 +W2+W3超過胎面接地寬度TW的29％的情況下，胎面部2的實(shí)際接地面積不足，從而有可能使耐磨損性能降低。

外側(cè)胎肩主溝3的寬度W1優(yōu)選為小于內(nèi)側(cè)胎肩主溝4的寬度W2并且小于中央主溝5的寬度W3。外側(cè)胎肩主溝3的寬度W1優(yōu)選為內(nèi)側(cè)胎肩主溝4的寬度W2的60％～80％。這樣的外側(cè)胎肩主溝3提高在轉(zhuǎn)彎行駛時作用有特別大的橫向力的胎面部2的車輛外側(cè)的剛性，從而提高耐磨損性能。另外，在車輛安裝時，即便在因車輛的定位方式而存在排水性能降低的傾向的內(nèi)側(cè)胎肩主溝4，也能夠確保充分的排水性能。

中央主溝5的寬度W3優(yōu)選為大于內(nèi)側(cè)胎肩主溝4的寬度W2。這樣的中央主溝5在接地壓力增高的胎面部2的輪胎赤道C附近能夠提高在濕路面上的排水性能。

圖2是圖1的胎面部2的A-A線剖視圖。如圖2所示，外側(cè)胎肩主溝3、內(nèi)側(cè)胎肩主溝4以及中央主溝5的深度D1、D2以及D3能夠按照慣例進(jìn)行各種設(shè)定。在本實(shí)施方式的轎車用輪胎的情況下，各主溝的深度D1～D3例如優(yōu)選為5～10mm。

在各主溝的深度D1～D3小于5mm的情況下，有可能使在濕路面上的排水性能降低。另一方面，在各主溝的深度D1～D3超過10mm的情況下，胎面部2的剛性降低，從而有可能對耐磨損性能產(chǎn)生影響。

如圖1所示，本實(shí)施方式的陸地部包括：外側(cè)胎肩主溝3與中央主溝5之間的外側(cè)中央陸地部8、和內(nèi)側(cè)胎肩主溝4與中央主溝5之間的內(nèi)側(cè)中央陸地部9。

圖3是圖1的外側(cè)中央陸地部8以及內(nèi)側(cè)中央陸地部9的局部放大圖。如圖3所示，內(nèi)側(cè)中央陸地部9的輪胎軸向的肋寬W11優(yōu)選為大于外側(cè)中央陸地部8的輪胎軸向的肋寬W8。這樣的內(nèi)側(cè)中央陸地部9的剛性能夠高于外側(cè)中央陸地部8的剛性。因此充氣輪胎1安裝于負(fù)外傾角的車輛時內(nèi)側(cè)中央陸地部9以及外側(cè)中央陸地部8的磨損量成為大致均勻，從而能夠提高耐磨損性能。

內(nèi)側(cè)中央陸地部9的輪胎軸向的肋寬W11優(yōu)選為外側(cè)中央陸地部8的輪胎軸向的肋寬W8的101％～105％。這樣的內(nèi)側(cè)中央陸地部9以及 外側(cè)中央陸地部8與所安裝的車輛的定位方式對應(yīng)地抑制不均勻磨損的產(chǎn)生，因此能夠進(jìn)一步提高耐磨損性能。

優(yōu)選為在本實(shí)施方式的外側(cè)中央陸地部8以及內(nèi)側(cè)中央陸地部9不設(shè)置寬度為2mm以上的溝。由此胎面部2能夠提高接地壓力高的外側(cè)中央陸地部8以及內(nèi)側(cè)中央陸地部9的剛性，從而獲得優(yōu)異的耐磨損性能。

在外側(cè)中央陸地部8設(shè)置有寬度小于2mm的多條第一中央刀槽10，在內(nèi)側(cè)中央陸地部9設(shè)置有寬度小于2mm的多條第二中央刀槽11。這樣的外側(cè)中央陸地部8以及內(nèi)側(cè)中央陸地部9，能夠借助第一中央刀槽10以及第二中央刀槽11使得胎面部2的剛性最佳化。

在圖4中示出圖3的C-C線剖視圖。如圖4所示，本實(shí)施方式的第一中央刀槽10以及第二中央刀槽11分別具有刀槽主體13和倒角部14。

刀槽主體13的寬度W4優(yōu)選為小于1mm。這樣的刀槽主體13因作用于外側(cè)中央陸地部8以及內(nèi)側(cè)中央陸地部9的力而容易閉合，從而能夠抑制外側(cè)中央陸地部8以及內(nèi)側(cè)中央陸地部9發(fā)生變形，能夠提高耐磨損性能。

從胎面踏面至刀槽主體13的底為止的刀槽深度D4優(yōu)選為中央主溝5(圖2所示)的深度D3的50％～90％。在刀槽深度D4小于中央主溝5的深度D3的50％的情況下，外側(cè)中央陸地部8以及內(nèi)側(cè)中央陸地部9的剛性過度提高，從而有可能使乘坐舒適性能降低。另一方面，在刀槽深度D4超過中央主溝5的深度D3的90％的情況下，外側(cè)中央陸地部8以及內(nèi)側(cè)中央陸地部9的剛性降低，從而有可能對耐磨損性能產(chǎn)生影響。

倒角部14設(shè)置于刀槽主體13的輪胎徑向外側(cè)。本實(shí)施方式的倒角部14是溝向刀槽主體13的寬度方向的兩側(cè)擴(kuò)大的部分。倒角部14的寬度W5優(yōu)選為1mm以上且小于2mm。倒角部14的深度D5優(yōu)選為0.5～2.0mm。具有這樣的剖面形狀的倒角部14降低外側(cè)中央陸地部8以及內(nèi)側(cè)中央陸地部9的實(shí)際接地面積，從而提高外側(cè)中央陸地部8以及內(nèi)側(cè)中央陸地部9的接地壓力。由此充氣輪胎1能夠進(jìn)一步提高在濕路面上的排水性能。

這樣的倒角部14優(yōu)選設(shè)置于第一中央刀槽10以及第二中央刀槽11的長度方向整體。進(jìn)而如本實(shí)施方式那樣，倒角部14的寬度方向的各個剖面形狀優(yōu)選為L字形。由此倒角部14能夠排出更多的水。而且這樣的倒角部14，由于倒角部14與胎面踏面之間的邊緣、以及刀槽主體13與倒角部14之間的邊緣這兩個邊緣接地，因此能夠產(chǎn)生更大的邊緣效應(yīng)。

如圖3所示，第一中央刀槽10例如從中央主溝5延伸至外側(cè)胎肩主溝3。外側(cè)中央陸地部8由多條第一中央刀槽10劃分為多個外側(cè)中央花紋塊8A。這樣的第一中央刀槽10能夠有效地提高外側(cè)中央陸地部8的接地壓力。

第一中央刀槽10優(yōu)選為相對于輪胎軸向朝一個方向傾斜。第一中央刀槽10在與中央主溝5的連通部附近相對于輪胎軸向的傾斜角度θ1優(yōu)選為40度以下。若傾斜角度θ1超過40度，則上述連通部附近的剛性、即第一中央刀槽10與中央主溝5所成的角為銳角的第一銳角部20的剛性局部降低，從而有可能使耐磨損性能降低。

優(yōu)選為，在本實(shí)施方式的第一銳角部20形成有對角切割部21。另外，優(yōu)選為在第一中央刀槽10與外側(cè)胎肩主溝3所成的角為銳角的第二銳角部22也同樣形成有對角切割部21。這樣的對角切割部21抑制第一銳角部20以及第二銳角部22的局部的剛性降低，從而能夠提高耐磨損性能。

圖5是圖3的第一銳角部20的局部放大圖。如圖5所示，優(yōu)選為在第一銳角部20形成有圓弧狀的對角切割部21。圓弧狀的對角切割部21的半徑r優(yōu)選為3mm以下。若對角切割部21的半徑r大于3mm，則外側(cè)中央陸地部8的接地面積大幅度減少，從而有可能使耐磨損性能降低。另外對角切割部21也可以形成為直線狀。

對角切割部21的深度d優(yōu)選為2mm以下。若對角切割部21的深度d大于2mm，則外側(cè)中央陸地部8的剛性大幅度降低，從而有可能使耐磨損性能降低。

如圖3所示，第一中央刀槽10與輪胎軸向平行的成分較少，在本實(shí)施方式中不具有該成分。由此在外側(cè)中央陸地部8產(chǎn)生較大的橫向力 的轉(zhuǎn)彎時第一中央刀槽10閉合。因而輪胎周向上相鄰的外側(cè)中央花紋塊8A相互支承，從而提高胎面部2的橫向剛性。因此外側(cè)中央陸地部8抑制轉(zhuǎn)彎時相對于橫向力的變形，從而能夠進(jìn)一步提高耐磨損性能。

第二中央刀槽11例如從中央主溝5延伸到內(nèi)側(cè)胎肩主溝4。內(nèi)側(cè)中央陸地部9由多條第二中央刀槽11劃分為多個內(nèi)側(cè)中央花紋塊9A。這樣的第二中央刀槽11能夠有效地提高內(nèi)側(cè)中央陸地部9的接地壓力。

優(yōu)選為，第二中央刀槽11相對于輪胎軸向朝與第一中央刀槽10相同的方向傾斜。第二中央刀槽11在與中央主溝5的連通部附近相對于輪胎軸向的傾斜角度θ2優(yōu)選為40度以下。若傾斜角度θ2超過40度，則上述連通部附近的剛性、即第二中央刀槽11與中央主溝5所成的角為銳角的第三銳角部23的剛性局部降低，從而有可能使耐磨損性能降低。

優(yōu)選為，在本實(shí)施方式的第三銳角部23形成有與第一銳角部20相同的對角切割部21。并且優(yōu)選為，在第二中央刀槽11與內(nèi)側(cè)胎肩主溝4所成的角為銳角的第四銳角部24也同樣形成有對角切割部21。這樣的對角切割部21抑制第三銳角部23以及第四銳角部24的局部的剛性降低，從而能夠提高耐磨損性能。

第二中央刀槽11與輪胎軸向平行的成分較少，在本實(shí)施方式中不具有該成分。由此在內(nèi)側(cè)中央陸地部9產(chǎn)生較大的橫向力的轉(zhuǎn)彎時第二中央刀槽11閉合。因此在輪胎周向相鄰的內(nèi)側(cè)中央花紋塊9A相互支承，從而提高胎面部2的橫向剛性。因此內(nèi)側(cè)中央陸地部9抑制轉(zhuǎn)彎時相對于橫向力的變形，從而能夠進(jìn)一步提高耐磨損性能。

第一中央刀槽10的中心線的延長線與第二中央刀槽11的中心線的延長線優(yōu)選為在中央主溝5內(nèi)具有交點(diǎn)P。即，第一中央刀槽10與第二中央刀槽11優(yōu)選配置為經(jīng)由中央主溝5而平滑地連續(xù)。這樣的第一中央刀槽10與第二中央刀槽11朝相同的方向傾斜，因此彼此在投影于輪胎赤道面時相互重疊的部分較少，從而不存在外側(cè)中央陸地部8以及內(nèi)側(cè)中央陸地部9的剛性相對于輪胎周向局部降低的擔(dān)憂。

第一中央刀槽10優(yōu)選形成為向輪胎周向的一側(cè)凸出的圓弧狀，第二中央刀槽11優(yōu)選形成為向輪胎周向的另一側(cè)凸出的圓弧狀。具有這 樣的第一中央刀槽10和第二中央刀槽11的充氣輪胎1，在車輛安裝時不限定輪胎的轉(zhuǎn)彎方向。另外，第一中央刀槽10以及第二中央刀槽11不具有角部，因此不存在剛性的局部的偏差，從而發(fā)生不均勻磨損的擔(dān)憂較少。另外第一中央刀槽10以及第二中央刀槽11特別是只要不具有銳角部的形狀即可，例如可以形成為S字形等其他曲線狀，另外也可以形成為直線狀。

本實(shí)施方式的外側(cè)中央陸地部8在相鄰的第一中央刀槽10、10之間設(shè)置有第三中央刀槽12，該第三中央刀槽12的至少一端在外側(cè)中央陸地部8內(nèi)形成終端。第三中央刀槽12的剖面形狀例如優(yōu)選與第一中央刀槽10以及第二中央刀槽11相同且寬度小于2mm。

第三中央刀槽12的輪胎軸向的長度L1優(yōu)選為外側(cè)中央陸地部8的肋寬W8的50％以上。第三中央刀槽12的輪胎軸向的長度L1更優(yōu)選為外側(cè)中央陸地部8的肋寬W8的60％～75％。這樣的第三中央刀槽12能夠提高外側(cè)中央陸地部8在輪胎軸向的中央部的剛性，從而使在外側(cè)中央陸地部8內(nèi)的耐磨損性能平衡。

第三中央刀槽12例如相對于輪胎軸向朝與第一中央刀槽10相同的方向傾斜。第三中央刀槽12在與中央主溝5的連通部附近相對于輪胎軸向的傾斜角度θ3優(yōu)選為40度以下。若傾斜角度θ3超過40度，則上述連通部附近的剛性、即第三中央刀槽12與中央主溝5所成的角為銳角的第五銳角部25的剛性局部降低，從而有可能使耐磨損性能降低。

優(yōu)選為，在本實(shí)施方式的第五銳角部25也形成有與第一銳角部20同樣的對角切割部21。另外優(yōu)選為，在第三中央刀槽12與外側(cè)胎肩主溝3所成的角為銳角的第六銳角部26也同樣形成有對角切割部21。這樣的對角切割部21能夠抑制第五銳角部25以及第六銳角部26的局部的剛性降低，從而提高耐磨損性能。

本實(shí)施方式的設(shè)置于內(nèi)側(cè)中央陸地部9的第二中央刀槽11的條數(shù)N2優(yōu)選為比設(shè)置于外側(cè)中央陸地部8的第一中央刀槽10與第三中央刀槽12的合計(jì)條數(shù)N1少。第二中央刀槽11的條數(shù)N2優(yōu)選為第一中央刀槽10與第三中央刀槽12的合計(jì)條數(shù)N1的40％～70％。因此內(nèi)側(cè)中央陸地部9即便在安裝于負(fù)外傾角的車輛并產(chǎn)生了大的負(fù)荷的情況下， 也能夠在耐磨損性能方面優(yōu)異。

在本實(shí)施方式中，第二中央刀槽11的傾斜角度θ2優(yōu)選為大于第一中央刀槽10的傾斜角度θ1以及第三中央刀槽12的傾斜角度θ3。傾斜角度θ2例如優(yōu)選為30～40度，傾斜角度θ1以及θ3例如優(yōu)選為20～30度。這樣的第二中央刀槽11使刀槽的條數(shù)少的內(nèi)側(cè)中央陸地部9的剛性最佳化。

第三中央刀槽12例如具有：與外側(cè)胎肩主溝3連通的外側(cè)第三中央刀槽12o、以及與中央主溝5連通的內(nèi)側(cè)第三中央刀槽12i。優(yōu)選為外側(cè)第三中央刀槽12o與內(nèi)側(cè)第三中央刀槽12i沿輪胎周向交替地設(shè)置。這樣的第三中央刀槽12能夠使外側(cè)中央陸地部8的剛性均衡且最佳化。

如圖1所示，本實(shí)施方式的陸地部還包括：外側(cè)胎肩主溝3與外側(cè)胎面端To之間的外側(cè)胎肩陸地部6、以及內(nèi)側(cè)胎肩主溝4與內(nèi)側(cè)胎面端Ti之間的內(nèi)側(cè)胎肩陸地部7。

優(yōu)選為，在外側(cè)胎肩陸地部6設(shè)置有寬度為2mm以上的多條外側(cè)胎肩橫紋溝15、以及寬度小于2mm的多條外側(cè)胎肩刀槽16。優(yōu)選為，外側(cè)胎肩橫紋溝15與外側(cè)胎肩刀槽16沿輪胎周向交替地設(shè)置。

外側(cè)胎肩橫紋溝15優(yōu)選為不與外側(cè)胎肩主溝3連通，并從外側(cè)胎肩主溝3側(cè)越過外側(cè)胎面端To延伸。外側(cè)胎肩橫紋溝15的寬度W6優(yōu)選為中央主溝5的寬度W3的35％～50％。在外側(cè)胎肩橫紋溝15的寬度W6小于中央主溝5的寬度W3的35％的情況下，有可能使在濕路面上的排水性能降低。在外側(cè)胎肩橫紋溝15的寬度W6超過中央主溝5的寬度W3的50％的情況下，則外側(cè)胎肩陸地部6的剛性不足，從而有可能使耐磨損性能降低。

這樣的外側(cè)胎肩橫紋溝15在外側(cè)胎肩陸地部6內(nèi)形成終端。因此外側(cè)胎肩橫紋溝15能夠抑制因來自外側(cè)胎肩主溝3的空氣的流動而引起噪聲的產(chǎn)生，從而能夠提高噪聲性能。此外，由于外側(cè)胎肩陸地部6沿輪胎周向連續(xù)地形成，因此提高在轉(zhuǎn)彎時產(chǎn)生較大的橫向力的外側(cè)胎肩陸地部6的剛性，從而能夠提高耐磨損性能。

圖6是圖1的胎面部2的B-B線剖視圖。如圖6所示，外側(cè)胎肩橫紋溝15的深度D6優(yōu)選為外側(cè)胎肩主溝3的深度D1(圖2所示)的100％以下。具有這樣的剖面形狀的外側(cè)胎肩橫紋溝15能夠提高外側(cè)胎肩陸地部6在濕路面上的排水性能。

如圖1所示，外側(cè)胎肩刀槽16優(yōu)選為與外側(cè)胎肩主溝3連通，并從外側(cè)胎肩主溝3朝向外側(cè)胎面端To側(cè)延伸。外側(cè)胎肩刀槽16例如在比外側(cè)胎面端To靠輪胎軸向內(nèi)側(cè)的外側(cè)胎肩陸地部6內(nèi)形成終端。

外側(cè)胎肩刀槽16的剖面形狀例如優(yōu)選為與第一中央刀槽10等相同。外側(cè)胎肩刀槽16的輪胎軸向的長度L2優(yōu)選為外側(cè)胎肩主溝3與外側(cè)胎面端To的距離W9的40％～70％。這樣的外側(cè)胎肩刀槽16能夠使外側(cè)胎肩陸地部6的剛性最佳化。

優(yōu)選為，在外側(cè)胎肩刀槽16與外側(cè)胎肩主溝3所成的角為銳角的第七銳角部27也形成有與第一銳角部20同樣的對角切割部21。這樣的對角切割部21抑制第七銳角部27的局部的剛性降低，從而能夠提高耐磨損性能。

優(yōu)選為，外側(cè)胎肩刀槽16與第一中央刀槽10經(jīng)由外側(cè)胎肩主溝3而平滑地連續(xù)。由此外側(cè)胎肩刀槽16與第一中央刀槽10在輪胎軸向重疊的部分較少，從而不存在外側(cè)胎肩陸地部6以及外側(cè)中央陸地部8的剛性相對于輪胎周向局部降低的擔(dān)憂。

優(yōu)選為，在內(nèi)側(cè)胎肩陸地部7設(shè)置有：寬度為2mm以上的多條內(nèi)側(cè)胎肩橫紋溝17、以及寬度小于2mm的多條內(nèi)側(cè)胎肩刀槽18。優(yōu)選為，內(nèi)側(cè)胎肩橫紋溝17與內(nèi)側(cè)胎肩刀槽18沿輪胎周向交替地設(shè)置。

內(nèi)側(cè)胎肩橫紋溝17優(yōu)選為與內(nèi)側(cè)胎肩主溝4連通，并從內(nèi)側(cè)胎肩主溝4側(cè)越過內(nèi)側(cè)胎面端Ti延伸。內(nèi)側(cè)胎肩橫紋溝17的寬度W7優(yōu)選為中央主溝5的寬度W3的35％～50％。在內(nèi)側(cè)胎肩橫紋溝17的寬度W7小于中央主溝5的寬度W3的35％的情況下，有可能使在濕路面上的排水性能降低。在內(nèi)側(cè)胎肩橫紋溝17的寬度W7超過中央主溝5的寬度W3的50％的情況下，外側(cè)胎肩陸地部6的剛性不足，從而有可能使耐磨損性能降低。這樣的內(nèi)側(cè)胎肩橫紋溝17與內(nèi)側(cè)胎肩主溝4連通，因此能夠提高內(nèi)側(cè)胎肩陸地部7在濕路面上的排水性能。

如圖6所示，內(nèi)側(cè)胎肩橫紋溝17的深度D7例如優(yōu)選為內(nèi)側(cè)胎肩主溝4的深度D2(圖2所示)的100％以下。內(nèi)側(cè)胎肩橫紋溝17在與內(nèi)側(cè)胎肩主溝4的連通部具有拉筋19。拉筋19的深度D8優(yōu)選為內(nèi)側(cè)胎肩橫紋溝17的深度D7的50％～60％。具有這樣的拉筋19的內(nèi)側(cè)胎肩橫紋溝17能夠提高內(nèi)側(cè)胎肩陸地部7的輪胎軸向內(nèi)側(cè)的剛性，從而提高耐磨損性能。

如圖1所示，優(yōu)選為在內(nèi)側(cè)胎肩橫紋溝17與內(nèi)側(cè)胎肩主溝4所成的角為銳角的第八銳角部28，也形成有與第一銳角部20同樣的對角切割部21。這樣的對角切割部21抑制第八銳角部28的局部的剛性降低，從而能夠提高耐磨損性能。

內(nèi)側(cè)胎肩刀槽18優(yōu)選為與內(nèi)側(cè)胎肩主溝4連通，并從內(nèi)側(cè)胎肩主溝4越過外側(cè)胎面端To延伸。內(nèi)側(cè)胎肩刀槽18的剖面形狀例如優(yōu)選為與第一中央刀槽10等相同。

內(nèi)側(cè)胎肩刀槽18的輪胎軸向的長度L3優(yōu)選為內(nèi)側(cè)胎肩主溝4與內(nèi)側(cè)胎面端Ti的距離W10的130％以上。這樣的內(nèi)側(cè)胎肩刀槽18能夠使內(nèi)側(cè)胎肩陸地部7的剛性分布最佳化。

優(yōu)選為，在內(nèi)側(cè)胎肩刀槽18與內(nèi)側(cè)胎肩主溝4所成的角為銳角的第九銳角部29也形成有與第一銳角部20同樣的對角切割部21。這樣的對角切割部21抑制第九銳角部29的局部的剛性降低，從而能夠提高耐磨損性能。

優(yōu)選為，內(nèi)側(cè)胎肩刀槽18與第二中央刀槽11經(jīng)由內(nèi)側(cè)胎肩主溝4而平滑地連續(xù)。由此內(nèi)側(cè)胎肩刀槽18與第二中央刀槽11在輪胎軸向重疊的部分較少，從而不存在內(nèi)側(cè)胎肩陸地部7以及內(nèi)側(cè)中央陸地部9的剛性相對于輪胎周向局部降低的擔(dān)憂。

以上，對本發(fā)明的特別優(yōu)選的實(shí)施方式進(jìn)行了詳述，但本發(fā)明不限定于圖示的實(shí)施方式，而是能夠變形為各種方式來實(shí)施。

實(shí)施例

基于表1的規(guī)格，通過手工切割試制了具有圖1的基本胎面圖案的尺寸175/65R14的充氣輪胎，并對排水性能、耐磨損性能以及噪聲性能 進(jìn)行了評價。

測試方法如下。

＜排水性能＞

將安裝于輪輞14×5J的試制輪胎安置于具有一定水膜的鼓試驗(yàn)機(jī)，對直線打滑性能進(jìn)行了評價。結(jié)果是以比較例1為100的指數(shù)，數(shù)值越大，表示排水性能越優(yōu)異。

＜耐磨損性能＞

將上述試制輪胎安置于磨損能量測量裝置，并對胎面部的磨損能量進(jìn)行了測量。結(jié)果是以比較例1的磨損能量的倒數(shù)為100的指數(shù)，數(shù)值越大，表示耐磨損性能越優(yōu)異。

＜噪聲性能＞

將上述試制輪胎安裝于普通轎車的全部車輪，并在駕駛座椅車窗側(cè)耳邊位置對以速度60km/h在路面噪聲測量道路(瀝青粗糙面道路)上行駛時的車內(nèi)噪聲作為綜合值的噪聲等級dB(A)進(jìn)行了測量。結(jié)果是以比較例1的聲壓等級的倒數(shù)為100的指數(shù)，數(shù)值越大，表示噪聲性能越優(yōu)異。

測試的結(jié)果示于表1。

表1

如從表1可明確的那樣，確認(rèn)了與比較例相比，實(shí)施例的充氣輪胎能夠維持噪聲性能，并且能夠有意地提高排水性能以及操縱穩(wěn)定性能。