本發(fā)明涉及充氣輪胎。詳細(xì)地說(shuō)，本發(fā)明涉及裝配于卡車、公交車等那樣的車輛的重載用充氣輪胎。

背景技術(shù)：

出于對(duì)環(huán)境的考慮，近年來(lái)，特別強(qiáng)調(diào)針對(duì)車輛的低燃耗化的要求。由于輪胎影響車輛的燃耗性能，因此正在進(jìn)行有助于燃耗的削減的“低燃耗輪胎”的開發(fā)。要實(shí)現(xiàn)輪胎的低燃耗化，重要的是減小輪胎的滾動(dòng)阻力。當(dāng)滾動(dòng)時(shí)，輪胎重復(fù)變形和復(fù)原。由該變形和復(fù)原引起的能量損失是輪胎的滾動(dòng)阻力的主要產(chǎn)生原因。減小該能量損失在滾動(dòng)阻力的降低中是重要的。對(duì)胎側(cè)也要求減小該能量損失。

在日本特開2007-196988公報(bào)中公開有減小了胎側(cè)處的能量損失的輪胎。在該輪胎中，胎側(cè)成為外側(cè)橡膠部與內(nèi)側(cè)橡膠部的兩層結(jié)構(gòu)。通過(guò)由損失正切值值比以往的橡膠小的橡膠(低發(fā)熱橡膠)構(gòu)成內(nèi)側(cè)橡膠部，從而降低滾動(dòng)阻力。通過(guò)由損失正切值值和復(fù)彈性模量比內(nèi)側(cè)橡膠部大的橡膠構(gòu)成外側(cè)橡膠部，從而抑制耐久性的降低。

專利文獻(xiàn)1：日本特開2007-196988號(hào)公報(bào)

由于提高對(duì)車輛的低燃耗化的要求，要求進(jìn)一步降低滾動(dòng)阻力。同時(shí)，需要使輪胎維持高耐久性。

為了進(jìn)一步降低滾動(dòng)阻力，考慮增加輪胎所使用的低發(fā)熱橡膠的比例的方法。這能夠通過(guò)將胎側(cè)的內(nèi)側(cè)橡膠延伸到胎圈的部分來(lái)實(shí)現(xiàn)。但是，在胎圈的部分由輪輞加載有較大的載荷。為了保護(hù)胎圈的部分，胎圈包布具有比胎側(cè)大的復(fù)彈性模量。將復(fù)彈性模量和損失正切值值較小的內(nèi)側(cè)橡膠延伸到胎圈的部分能夠增大該部分的變形。這也能夠成為降低該部分的耐久性的原因。這會(huì)導(dǎo)致降低輪胎的耐久性。

本發(fā)明的目的在于提供進(jìn)一步降低滾動(dòng)阻力并且實(shí)現(xiàn)較高的耐久性的充氣輪胎。

本發(fā)明的充氣輪胎具有：胎面，其外表面構(gòu)成胎面表面；一對(duì)胎側(cè)，它們分別從上述胎面的端部朝向半徑方向大致內(nèi)側(cè)延伸；胎圈包布，其分別位于上述胎側(cè)的半徑方向內(nèi)側(cè)；一對(duì)胎圈，它們分別位于上述胎圈包布的軸向內(nèi)側(cè)；以及胎體，其沿上述胎面和上述胎側(cè)的內(nèi)側(cè)架設(shè)于一方的胎圈與另一方的胎圈之間，上述胎側(cè)具有外側(cè)層和位于該外側(cè)層的軸向內(nèi)側(cè)的內(nèi)側(cè)層，上述內(nèi)側(cè)層的損失正切值lti比上述外側(cè)層的損失正切值lto小，上述內(nèi)側(cè)層的復(fù)彈性模量ei^＊比上述胎圈包布的復(fù)彈性模量ec^＊小，上述胎體具有胎體簾布層，上述胎體簾布層繞上述胎圈從軸向內(nèi)側(cè)朝向外側(cè)折返，由此，在上述胎體簾布層上形成有主部和折返部，當(dāng)該輪胎被組裝進(jìn)輪輞時(shí)，當(dāng)設(shè)在半徑方向上從胎圈基線bbl到該輪輞的外側(cè)端為止的高度為hr，設(shè)從上述胎圈基線bbl到上述內(nèi)側(cè)層的內(nèi)側(cè)端為止的高度為hi時(shí)，上述高度hi與上述高度hr之比(hi/hr)是0.0以上且3.0以下，當(dāng)設(shè)所述上述外側(cè)層與上述胎圈包布的邊界的內(nèi)側(cè)端為po時(shí)，在半徑方向上，上述內(nèi)側(cè)端po的位置與上述輪輞的外側(cè)端的位置一致或者比上述輪輞的外側(cè)端的位置靠外側(cè)，上述內(nèi)側(cè)端po的位置與上述折返部的外側(cè)端的位置一致或者比上述折返部的外側(cè)端的位置靠?jī)?nèi)側(cè)。

優(yōu)選為，上述高度hi與上述高度hr之比(hi/hr)是1.5以下。

優(yōu)選為，當(dāng)設(shè)從上述折返部的半徑方向外側(cè)端沿軸向引出的假想線為lp時(shí)，沿該假想線lp測(cè)量的上述內(nèi)側(cè)層的厚度ti是2mm以上且5mm以下。

優(yōu)選為，該充氣輪胎在上述胎體的外側(cè)還具有繞上述胎圈折返的墊膠，該墊膠具有位于上述胎圈的軸向內(nèi)側(cè)的第一端和位于上述胎圈的軸向外側(cè)的第二端，當(dāng)設(shè)從胎圈基線到該第二端為止的半徑方向高度為hf時(shí)，上述高度hp與該高度hf之差(hp-hf)是6mm以上且14mm以下。

優(yōu)選為，上述高度hp與上述高度hr之比(hp/hr)是2以上且4以下。

優(yōu)選為，上述內(nèi)側(cè)層的損失正切值lt1是0.02以上且0.05以下。

優(yōu)選為，上述內(nèi)側(cè)層的復(fù)彈性模量e1^＊是2mpa以上且5mpa以下。

發(fā)明者們對(duì)由損失正切值較小的內(nèi)側(cè)層和損失正切值比內(nèi)側(cè)層大的外側(cè)層構(gòu)成的胎側(cè)的結(jié)構(gòu)進(jìn)行了詳細(xì)地研討。其結(jié)果為，發(fā)現(xiàn)即使將內(nèi)側(cè)層延伸到胎圈的部分，通過(guò)適當(dāng)調(diào)整胎側(cè)的外側(cè)層與胎圈包布的邊界位置，也能夠維持良好的耐久性。

在本發(fā)明的輪胎中，胎側(cè)具有內(nèi)側(cè)層和外側(cè)層。內(nèi)側(cè)層的損失正切值比外側(cè)層的損失正切值小。內(nèi)側(cè)層由低發(fā)熱的橡膠構(gòu)成。當(dāng)設(shè)在半徑方向上從胎圈基線到該輪輞的外側(cè)端的高度為hr，設(shè)從胎圈基線到所述內(nèi)側(cè)層的內(nèi)側(cè)端的高度為hi時(shí)，高度hi與高度hr之比(hi/hr)是0.0以上且3.0以下。該內(nèi)側(cè)層延伸到胎圈的部分。在該輪胎中，用于輪胎的低發(fā)熱橡膠的比例比以往的輪胎大。在該輪胎中，滾動(dòng)阻力降低。

內(nèi)側(cè)層的復(fù)彈性模量比胎圈包布的復(fù)彈性模量小。內(nèi)側(cè)層是軟質(zhì)的。在該輪胎中，在半徑方向上外側(cè)層與胎圈包布的邊界的內(nèi)側(cè)端po的位置與輪輞的外側(cè)端的位置一致或者比輪輞的外側(cè)端的位置靠外側(cè)。內(nèi)側(cè)端po的位置與胎體簾布層的折返部的外側(cè)端的位置一致或者比折返部的外側(cè)端的位置靠?jī)?nèi)側(cè)。通過(guò)該結(jié)構(gòu)，即使軟質(zhì)的內(nèi)側(cè)層延伸到胎圈的部分，也抑制在外側(cè)層與胎圈包布的邊界處的變形。在該輪胎中，胎圈的部分維持良好的耐久性。該輪胎的耐久性優(yōu)異。

附圖說(shuō)明

圖1是示出本發(fā)明的一個(gè)實(shí)施方式的輪胎的一部分的剖視圖。

圖2是示出圖1的輪胎的一部分的放大剖視圖。

標(biāo)號(hào)說(shuō)明

2：輪胎；4：胎面；6：胎側(cè)；6a：外側(cè)層；6b：內(nèi)側(cè)層；8：胎圈包布；10：胎圈；10a：胎圈芯；10b：三角膠；10c：襯墊橡膠；12：胎體；14：帶束層；14a：第一層；14b：第二層；14c：第三層；14d：第四層；16：墊膠；18：覆膠；20：內(nèi)襯層；22：隔離膠；24：緩沖層；26：胎面表面；28：槽；30：基層；32：覆蓋層；34：胎體簾布層；36：主部；38：折返部；40：第一端；42：第二端；44：外側(cè)端；46：內(nèi)側(cè)端。

具體實(shí)施方式

以下適當(dāng)參照附圖并基于優(yōu)選的實(shí)施方式詳細(xì)地說(shuō)明本發(fā)明。

在圖1中示出充氣輪胎2。在圖1中，上下方向是輪胎2的半徑方向，左右方向是輪胎2的軸向，與紙面垂直的方向是輪胎2的周向。在圖1中，單點(diǎn)劃線cl表示輪胎2的赤道面。除了胎面圖案之外，該輪胎2的形狀相對(duì)于赤道面對(duì)稱。

該輪胎2具有胎面4、胎側(cè)6、胎圈包布8、胎圈10、胎體12、帶束層14、墊膠16、覆膠18、內(nèi)襯層20、隔離膠22以及緩沖層24。該輪胎2是無(wú)內(nèi)胎型輪胎。該輪胎2裝配于卡車、公交車等。該輪胎2是重載荷用的充氣輪胎2。

胎面4呈朝向半徑方向外側(cè)凸出的形狀。胎面4形成有與路面接觸的胎面表面26。在胎面表面26上刻有槽28。利用該槽28形成有胎面圖案。胎面4具有基層30和覆蓋層32。覆蓋層32位于基層30的半徑方向外側(cè)。覆蓋層32層疊于基層30。基層30由粘接性優(yōu)異的交聯(lián)橡膠構(gòu)成?；鶎?0的典型的基材橡膠是天然橡膠。覆蓋層32由耐磨損性、耐熱性以及抓地性優(yōu)異的交聯(lián)橡膠構(gòu)成。

胎側(cè)6從胎面4的端部朝向半徑方向大致內(nèi)側(cè)延伸。如圖1所示，胎側(cè)6由外側(cè)層6a和內(nèi)側(cè)層6b構(gòu)成。

外側(cè)層6a形成輪胎2的外表面的一部分。外側(cè)層6a位于內(nèi)側(cè)層6b的軸向外側(cè)。外側(cè)層6a的半徑方向內(nèi)側(cè)端附近與胎圈包布8接觸。外側(cè)層6a由耐外傷性和耐氣候性優(yōu)異的交聯(lián)橡膠構(gòu)成。

內(nèi)側(cè)層6b位于外側(cè)層6a的軸向內(nèi)側(cè)。內(nèi)側(cè)層6b與外側(cè)層6a的軸向內(nèi)側(cè)面接觸。內(nèi)側(cè)層6b的半徑方向內(nèi)側(cè)端位于胎圈10的軸向外側(cè)。內(nèi)側(cè)層6b的半徑方向內(nèi)側(cè)端位于胎圈包布8的軸向內(nèi)側(cè)。

外側(cè)層6a和內(nèi)側(cè)層6b與胎圈包布8相比是軟質(zhì)的。外側(cè)層6a的復(fù)彈性模量eo^＊和內(nèi)側(cè)層6b的復(fù)彈性模量ei^＊比胎圈包布8的復(fù)彈性模量ec^＊小。軟質(zhì)的外側(cè)層6a和內(nèi)側(cè)層6b有助于良好的乘坐感。

在該輪胎2中，內(nèi)側(cè)層6b的損失正切值值lti比外側(cè)層6a的損失正切值值lto小。內(nèi)側(cè)層6b由低發(fā)熱的橡膠構(gòu)成。

在本發(fā)明中，上述損失正切值lti以及l(fā)to與復(fù)彈性模量ei^＊、eo^＊以及ec^＊是依據(jù)“jisk6394”的規(guī)定使用粘彈性分光計(jì)(巖本制作所制的“vesf-3”)在下述的條件下測(cè)量的。

初期變形：10％

振幅：±2.0％

頻率：10hz

變形模式：拉伸

測(cè)定溫度：30℃

胎圈包布8位于外側(cè)層6a的半徑方向大致內(nèi)側(cè)。胎圈包布8在軸向上比胎圈10和胎體12靠外側(cè)。當(dāng)輪胎2被組裝進(jìn)輪輞時(shí)，該胎圈包布8與輪輞抵接。利用該抵接來(lái)保護(hù)胎圈10的附近。因此胎圈包布8與胎側(cè)6相比是硬質(zhì)的。胎圈包布8由耐磨損性優(yōu)異的交聯(lián)橡膠構(gòu)成。胎圈包布8的復(fù)彈性模量ec^＊是10mpa以上且90mpa以下。

胎圈10位于胎側(cè)6的半徑方向內(nèi)側(cè)。胎圈10具有：胎圈芯10a、從該胎圈芯10a朝向半徑方向外側(cè)延伸的三角膠10b、從該三角膠10b朝向半徑方向外側(cè)延伸的襯墊橡膠10c。胎圈芯10a是環(huán)狀。胎圈芯10a包含多根非伸縮性線。三角膠10b朝向半徑方向外側(cè)漸細(xì)。三角膠10b由高硬度的交聯(lián)橡膠構(gòu)成。襯墊橡膠10c朝向半徑方向外側(cè)漸細(xì)。襯墊橡膠10c是軟質(zhì)的。襯墊橡膠10c緩和胎體12的端部上的應(yīng)力集中。

胎體12由胎體簾布層34構(gòu)成。胎體簾布層34架設(shè)在兩側(cè)的胎圈10之間，并沿著胎面4和胎側(cè)6的內(nèi)側(cè)。胎體簾布層34繞胎圈芯10a而從軸向內(nèi)側(cè)朝向外側(cè)折返。通過(guò)該折返，在胎體簾布層34上形成有主部36和折返部38。

雖未圖示，胎體簾布層34由并列的多個(gè)簾線和頂覆橡膠構(gòu)成。各簾線相對(duì)于赤道面所成的角度的絕對(duì)值是從45°到90°，更優(yōu)選是從75°到90°。換言之，該胎體12具有徑向結(jié)構(gòu)。簾線由鋼構(gòu)成。胎體12也可以由2張以上的胎體簾布層34形成。

在用垂直于周向的面切開輪胎2的截面中，帶束層14在軸向上延伸。帶束層14在半徑方向上位于胎面4的內(nèi)側(cè)。該帶束層14位于胎體12的半徑方向外側(cè)。帶束層14對(duì)胎體12進(jìn)行加強(qiáng)。在該輪胎2中，帶束層14由第一層14a、第二層14b、第三層14c以及第四層14d構(gòu)成。

在該輪胎2中，在軸向上，第二層14b的端部位于比第一層14a的端部靠外側(cè)的位置。在軸向上，該第二層14b的端部位于比第三層14c的端部靠外側(cè)的位置。在軸向上，該第二層14b的端部位于比第四層14d的端部靠外側(cè)的位置。在該輪胎2中，在構(gòu)成帶束層14的第一層14a、第二層14b、第三層14c以及第四層14d中，第二層14b具有最大的寬度。在該輪胎2中，該第二層14b的端部是帶束層14的端部。

雖未圖示，第一層14a、第二層14b、第三層14c以及第四層14d分別由并列的多個(gè)簾線和頂覆橡膠構(gòu)成。各簾線由鋼構(gòu)成。該簾線相對(duì)于赤道面傾斜。該簾線相對(duì)于赤道面所成的角度的絕對(duì)值是從15°到70°。

墊膠16繞胎圈10折返。墊膠16繞胎圈10的胎圈芯10a折返。墊膠16層疊于胎體簾布層34。墊膠16具有位于胎圈10的軸向內(nèi)側(cè)的第一端40和位于胎圈10的軸向外側(cè)的第二端42。墊膠16由并列的多個(gè)簾線和頂覆橡膠構(gòu)成。各簾線由鋼構(gòu)成。該墊膠16也被稱為鋼墊膠。墊膠16能夠有助于輪胎2的耐久性。

覆膠18在軸向上位于比三角膠10b靠外側(cè)的位置。如圖示所示，覆膠18覆蓋胎體簾布層34的折返部38的端部44。

內(nèi)襯層20構(gòu)成輪胎2的內(nèi)表面。內(nèi)襯層20由交聯(lián)橡膠構(gòu)成。內(nèi)襯層20使用空氣遮蔽性優(yōu)異的橡膠。內(nèi)襯層20的典型的基材橡膠是丁基橡膠或者鹵化丁基橡膠。內(nèi)襯層20保持輪胎2的內(nèi)壓。

隔離膠22位于內(nèi)襯層20的外側(cè)。隔離膠22位于胎體12的內(nèi)側(cè)。隔離膠22被胎體12和內(nèi)襯層20夾住。隔離膠22由粘接性良好的交聯(lián)橡膠構(gòu)成。隔離膠22與胎體12牢固地接合，也與內(nèi)襯層20牢固地接合。利用隔離膠22抑制內(nèi)襯層20從胎體12的剝離。

緩沖層24在帶束層14的端部附近與胎體12層疊。緩沖層24由軟質(zhì)的交聯(lián)橡膠構(gòu)成。緩沖層24吸收帶束層14的端部的應(yīng)力。利用該緩沖層24抑制帶束層14的翹起。

圖2是示出胎圈10的部分的圖1的輪胎2的放大剖視圖。在圖2中，上下方向是半徑方向，左右方向是軸向，與紙面垂直的方向是周向。在圖2中，該輪胎2安裝于輪輞r上。實(shí)線bbl表示胎圈基線。該胎圈基線bbl相當(dāng)于規(guī)定輪輞r的輪輞直徑(參照jatma)的線。胎圈基線bbl在軸向上延伸。

如圖2所示，內(nèi)側(cè)層6b在胎圈10與胎圈包布8之間延伸到胎圈10的胎圈芯10a的附近。在圖2中，兩箭頭hi是從胎圈基線bbl到內(nèi)側(cè)層6b的內(nèi)側(cè)端46為止的半徑方向高度。兩箭頭hr是從胎圈基線bbl到輪輞r的凸緣的外側(cè)端為止的半徑方向高度。在該輪胎2中，高度hi與高度hr之比(hi/hr)是0.0以上且3.0以下。當(dāng)比值(hi/hr)是0.0時(shí)，內(nèi)側(cè)層6b的內(nèi)側(cè)端46正好位于胎圈基線bbl上。

在圖2中，標(biāo)號(hào)po是外側(cè)層6a與胎圈包布8的邊界的半徑方向內(nèi)側(cè)端。兩箭頭ho是從胎圈基線bbl到內(nèi)側(cè)端po為止的半徑方向高度。在該輪胎2中，高度ho是高度hr以上。即，在半徑方向上，內(nèi)側(cè)端po的位置與輪輞的外側(cè)端的位置一致或者比輪輞的外側(cè)端的位置靠外側(cè)。

在圖2中，兩箭頭hp是從胎圈基線bbl到胎體簾布層34的折返部38的外側(cè)端44為止的半徑方向高度。在該輪胎2中，高度ho是高度hp以下。即，在半徑方向上，內(nèi)側(cè)端po的位置與折返部38的外側(cè)端44的位置一致或者比折返部38的外側(cè)端44的位置靠?jī)?nèi)側(cè)。

以下說(shuō)明本發(fā)明的作用效果。

在本發(fā)明的輪胎2中，胎側(cè)6具有內(nèi)側(cè)層6b和外側(cè)層6a。內(nèi)側(cè)層6b的損失正切值lti比外側(cè)層6a的損失正切值lto小。內(nèi)側(cè)層6b由低發(fā)熱橡膠構(gòu)成。從胎圈基線bbl到內(nèi)側(cè)層6b的內(nèi)側(cè)端46為止的半徑方向高度hi與從胎圈基線bbl到該輪輞的外側(cè)端為止的半徑方向高度hr之比(hi/hr)是3.0以下。該內(nèi)側(cè)層6b延伸到胎圈10的部分。在該輪胎2中，低發(fā)熱橡膠的比例比以往的輪胎2大。該輪胎2降低滾動(dòng)阻力。另外，在該輪胎2中，該比值(hi/hr)是0.0以上。這抑制胎圈10的半徑方向內(nèi)側(cè)附近的墊膠16與胎圈包布8的邊界處的變形的產(chǎn)生。這有助于實(shí)現(xiàn)胎圈10的部分的良好的耐久性。

優(yōu)選比值(hi/hr)是1.5以下。比值(hi/hr)是1.5以下的內(nèi)側(cè)層6b進(jìn)一步降低滾動(dòng)阻力。另外，該內(nèi)側(cè)層6b的內(nèi)側(cè)端46能夠充分遠(yuǎn)離折返部38的外側(cè)端44。這有助于提高胎圈10的部分的耐久性。從該觀點(diǎn)出發(fā)，更優(yōu)選比值(hi/hr)是1.3以下。優(yōu)選比值(hi/hr)是0.2以上。比值(hi/hr)是0.2以上的內(nèi)側(cè)層6b更有效地抑制墊膠16與胎圈包布8的邊界處的變形的產(chǎn)生。

在該輪胎2中，從胎圈基線bbl到該輪胎2的外表面上的外側(cè)層6a與胎圈包布8的邊界為止的高度ho是從胎圈基線bbl到凸緣的外側(cè)端為止的半徑方向高度hr以上。當(dāng)該輪胎2被組裝進(jìn)輪輞時(shí)，胎圈包布8與輪輞r的凸緣接觸。外側(cè)層6a不與凸緣接觸。該胎圈10的部分維持良好的耐久性。在該輪胎2中，高度ho比從胎圈基線bbl到胎體簾布層34的折返部38的外側(cè)端44為止的半徑方向高度hp小。由此，抑制當(dāng)對(duì)胎圈10的部分施加載荷時(shí)的外側(cè)層6a與胎圈包布的邊界處的變形。通過(guò)該結(jié)構(gòu)，即使軟質(zhì)的內(nèi)側(cè)層6b延伸到胎圈10的部分，胎圈10的部分也維持良好的耐久性。該輪胎2的耐久性優(yōu)異。

在圖2中，實(shí)線lp是從胎體簾布層34的折返部38的外側(cè)端44向軸向延伸的假想線。兩箭頭ti是沿假想線lp測(cè)量的內(nèi)側(cè)層6b的厚度。即，厚度ti是沿實(shí)線lp測(cè)量的內(nèi)側(cè)層6b的內(nèi)側(cè)面與外側(cè)面的距離。優(yōu)選厚度ti是2.0mm以上。厚度ti是2.0mm以上的內(nèi)側(cè)層6b有效地有助于滾動(dòng)阻力的降低。從該觀點(diǎn)出發(fā)，更優(yōu)選厚度ti是2.5mm以上。

優(yōu)選厚度ti是5.0mm以下。在具有厚度ti為5.0mm以下的內(nèi)側(cè)層6b的輪胎2中，能夠適當(dāng)?shù)乇ＷC胎圈10的部分的剛性。由此，胎圈10的部分維持良好的耐久性。從該觀點(diǎn)出發(fā)，更優(yōu)選厚度ti是4.5mm以下。

在圖2中，實(shí)線le是從三角膠的外側(cè)端向軸向延伸的假想線。兩箭頭te是沿假想線le測(cè)量的內(nèi)側(cè)層6b的厚度。即，厚度te是沿假想線le測(cè)量的內(nèi)側(cè)層6b的內(nèi)側(cè)面與外側(cè)面的距離。優(yōu)選厚度te是2.0mm以上。厚度te是2.0mm以上的內(nèi)側(cè)層6b有效地有助于滾動(dòng)阻力的降低。從該觀點(diǎn)出發(fā)，更優(yōu)選厚度te是2.5mm以上。

優(yōu)選厚度te是6.0mm以下。在具有厚度te為6.0mm以下的內(nèi)側(cè)層6b的輪胎2中，能夠適當(dāng)?shù)乇ＷC外側(cè)層6a的厚度。該胎側(cè)6具有良好的耐外傷性。從該觀點(diǎn)出發(fā)，更優(yōu)選厚度te是5.5mm以下。

在圖2中，點(diǎn)pm是在該輪胎2的外表面上輪胎2的寬度最大的點(diǎn)。實(shí)線lm是從點(diǎn)pm向軸向延伸的假想線。兩箭頭tm是沿假想線lm測(cè)量的內(nèi)側(cè)層6b的內(nèi)側(cè)面與外側(cè)面的距離。換言之，這是在輪胎2的最大寬度位置上的內(nèi)側(cè)層6b的厚度。優(yōu)選厚度tm是1.0mm以上。厚度tm是1.0mm以上的內(nèi)側(cè)層6b有效地有助于滾動(dòng)阻力的降低。從該觀點(diǎn)出發(fā)，更優(yōu)選厚度tm是1.5mm以上。

優(yōu)選厚度tm是4.0mm以下。在具有厚度tm為4.0mm以下的內(nèi)側(cè)層6b的輪胎2中，能夠適當(dāng)?shù)乇ＷC外側(cè)層6a的厚度。該胎側(cè)6具有良好的耐外傷性。從該觀點(diǎn)出發(fā)，更優(yōu)選厚度tm是3.5mm以下。

在圖2中，兩箭頭hf是從胎圈基線bbl到墊膠16的第二端42為止的半徑方向高度。優(yōu)選差(hp-hf)是6.0mm以上。在差(hp-hf)是6.0mm以上的輪胎2中，墊膠16的端部與折返部38的外側(cè)端44充分分離。由此，有效地抑制變形集中于胎圈10的部分。這有助于實(shí)現(xiàn)胎圈10的部分的良好的耐久性。從該觀點(diǎn)出發(fā)，更優(yōu)選差(hp-hf)是7.0mm以上。

優(yōu)選差(hp-hf)是14.0mm以下。差(hp-hf)是14.0mm以下的墊膠16有效地加強(qiáng)胎體簾布層34。這有助于實(shí)現(xiàn)胎圈10的部分的良好的耐久性。從該觀點(diǎn)出發(fā)，更優(yōu)選差(hp-hf)是12.0mm以下。

優(yōu)選比值(hp/hr)是2.0以上。比值(hp/hr)是2.0以上的折返部38防止胎體簾布層34繞胎圈10偏移。這有助于實(shí)現(xiàn)胎圈10的部分的良好的耐久性。從該觀點(diǎn)出發(fā)，更優(yōu)選比值(hp/hr)是2.5以上。

優(yōu)選比值(hp/hr)是4.0以下。在比值(hp/hr)是4.0以下的折返部38中，能夠更有效地抑制在其前端部的變形的產(chǎn)生。這有助于實(shí)現(xiàn)胎圈10的部分的良好的耐久性。從該觀點(diǎn)出發(fā)，更優(yōu)選比值(hp/hr)是3.5以下。

優(yōu)選損失正切值lti是0.05以下。在損失正切值lti是0.05以下的內(nèi)側(cè)層6b中，能夠減少能量損失。在該輪胎2中能夠?qū)崿F(xiàn)較低的滾動(dòng)阻力。從該觀點(diǎn)出發(fā)，更優(yōu)選損失正切值lti是0.04以下。

優(yōu)選損失正切值lti是0.02以上。損失正切值lti是0.02以上的內(nèi)側(cè)層6b的胎圈10的部分能夠維持優(yōu)異的耐久性。該輪胎2維持較高的耐久性。

優(yōu)選損失正切值lto是0.10以下。在具有損失正切值lto是0.10以下的外側(cè)層6a的輪胎2中，能夠減少能量損失。在該輪胎2中能夠?qū)崿F(xiàn)較低的滾動(dòng)阻力。從該觀點(diǎn)出發(fā)，損失正切值lto更優(yōu)選是0.09以下。優(yōu)選損失正切值lto是0.05以上。損失正切值lto是0.05以上的外側(cè)層6a能夠充分吸收來(lái)自路面的沖擊。該輪胎2的乘坐感優(yōu)異。從該觀點(diǎn)出發(fā)，更優(yōu)選損失正切值lto是0.06以上。

優(yōu)選內(nèi)側(cè)層6b的復(fù)彈性模量ei^＊是2mpa以上。復(fù)彈性模量ei^＊是2mpa以上的內(nèi)側(cè)層6b能夠減小內(nèi)側(cè)層6b的復(fù)彈性模量ei^＊與外側(cè)層6a的復(fù)彈性模量eo^＊之差。在該輪胎2中，當(dāng)向輪胎2施加負(fù)載時(shí)，能夠減小內(nèi)側(cè)層6b與外側(cè)層6a的邊界處的變形。從該觀點(diǎn)出發(fā)，更優(yōu)選復(fù)彈性模量ei^＊是2.5mpa以上。優(yōu)選復(fù)彈性模量ei^＊是5mpa以下。在復(fù)彈性模量ei^＊是5mpa以下的內(nèi)側(cè)層6b中，能夠使胎側(cè)部的剛性適當(dāng)。該輪胎2的乘坐感和操縱穩(wěn)定性優(yōu)異。

優(yōu)選外側(cè)層6a的復(fù)彈性模量eo^＊是3mpa以上。復(fù)彈性模量eo^＊是3mpa以上的外側(cè)層6a的耐久性優(yōu)異。從該觀點(diǎn)出發(fā)，更優(yōu)選復(fù)彈性模量eo^＊是4mpa以上。優(yōu)選復(fù)彈性模量eo^＊是15mpa以下。在具有復(fù)彈性模量eo^＊是15mpa以下的外側(cè)層6a的輪胎2中，能夠適當(dāng)調(diào)整胎側(cè)部的剛性。該輪胎2的乘坐感和操縱穩(wěn)定性優(yōu)異。

在本發(fā)明中，輪胎2和輪胎2的各部件的尺寸和角度是在組裝進(jìn)正規(guī)輪輞中并向輪胎2中填充空氣以使得輪胎2成為正規(guī)內(nèi)壓的狀態(tài)下測(cè)定的。測(cè)定時(shí)不向輪胎2施加載荷。在本說(shuō)明書中，正規(guī)輪輞是指在輪胎2所依據(jù)的標(biāo)準(zhǔn)中確定的輪輞。jatma標(biāo)準(zhǔn)中的“標(biāo)準(zhǔn)輪輞”、tra標(biāo)準(zhǔn)中的“designrim”以及etrto標(biāo)準(zhǔn)中的“measuringrim”是正規(guī)輪輞。在本說(shuō)明書中，正規(guī)內(nèi)壓是指在輪胎2所依據(jù)的標(biāo)準(zhǔn)中確定的內(nèi)壓。jatma標(biāo)準(zhǔn)中的“最高胎壓”、刊載在tra標(biāo)準(zhǔn)中的“tireloadlimitsatvariouscoldinflationpressures”中的“最大值”以及etrto標(biāo)準(zhǔn)中的“inflationpressure”是正規(guī)內(nèi)壓。在本說(shuō)明書中，正規(guī)載荷是指在輪胎2所依據(jù)的標(biāo)準(zhǔn)中確定的載荷。jatma標(biāo)準(zhǔn)中的“最高負(fù)載能力”、刊載在tca標(biāo)準(zhǔn)中的“tireloadlimitsatvariouscoldinflationpressures”中的“最大值”以及etrto標(biāo)準(zhǔn)中的“l(fā)oadcapacity”是正規(guī)載荷。

實(shí)施例

以下通過(guò)實(shí)施例明確了本發(fā)明的效果，但并不應(yīng)基于該實(shí)施例的記載來(lái)限定解釋本發(fā)明。

[實(shí)施例1]

獲得具有圖1所示的結(jié)構(gòu)的實(shí)施例1的輪胎。輪胎的大小為11r22.5。在表1中示出該輪胎的規(guī)格。雖未在表中示出，在該輪胎中，設(shè)厚度te為4.0mm，厚度tm為3.0mm。該輪胎所安裝的輪輞的凸緣的高度hr是12.7mm。

[比較例1]

獲得如表1所示的規(guī)格的比較例1的輪胎。這是胎側(cè)具有外側(cè)層和內(nèi)側(cè)層，內(nèi)側(cè)層未延伸至胎圈的部分的輪胎。

[實(shí)施例2]

除了變更高度hp而使比值(hp/hr)成為表1所示的值之外，與實(shí)施例1同樣，從而獲得實(shí)施例2的輪胎。

[實(shí)施例3-6和比較例2-3]

除了變更高度hi而使比值(hi/hr)成為表2所示的值之外，與實(shí)施例1同樣，從而獲得實(shí)施例3-6和比較例2-3的輪胎。在比較例2中，因?yàn)閮?nèi)側(cè)層的內(nèi)側(cè)端到達(dá)胎圈基線bbl的內(nèi)側(cè)，因此該比為負(fù)數(shù)。在實(shí)施例6中，因?yàn)閮?nèi)側(cè)層的內(nèi)側(cè)端僅延伸至折返部的外側(cè)端，因此厚度ti為0.0mm。

[實(shí)施例7-8和比較例4-5]

除了變更而高度ho使比值(ho/hr)成為表3所示的值之外，與實(shí)施例1同樣，從而獲得實(shí)施例7-8和比較例4-5的輪胎。

[實(shí)施例9-14]

除了使厚度ti成為表4所示的值之外，與實(shí)施例1同樣，從而獲得實(shí)施例9-14的輪胎。

[實(shí)施例16-19]

除了變更高度hf而使差(hp-hf)成為表5所示的值之外，與實(shí)施例1同樣，從而獲得實(shí)施例16-19的輪胎。

[實(shí)施例15]

除了變更高度hp而使比值(hp/hr)成為表5所示的值之外，與實(shí)施例16同樣，從而獲得實(shí)施例15的輪胎。

[實(shí)施例20-22和比較例6]

除了使損失正切值lti成為表6所示的值之外，與實(shí)施例1同樣，從而獲得實(shí)施例20-22和比較例6的輪胎。

[滾動(dòng)阻力]

使用滾動(dòng)阻力測(cè)試機(jī)，在下述的測(cè)定條件下測(cè)定了滾動(dòng)阻力。

使用輪輞：7.50×22.5

內(nèi)壓：800kpa

載荷：29.42kn

速度：80km/h

該結(jié)果為，用以比較例1為100的指數(shù)值在下述的表1到6中示出。數(shù)值越小，滾動(dòng)阻力越小，表示燃耗性能越優(yōu)異。數(shù)值越小越優(yōu)選。

[耐久性評(píng)價(jià)]

關(guān)于胎圈部分的耐久性，評(píng)價(jià)了耐胎圈損傷性、耐外傷性、耐裂紋性以及耐磨損性。它們的評(píng)價(jià)方法如下所示。

[耐胎圈損傷性評(píng)價(jià)]

將試制輪胎組裝進(jìn)正規(guī)輪輞(7.50×22.5)中，并向該輪胎中填充空氣而成為正規(guī)內(nèi)壓。將該輪胎安裝到滾筒式行駛測(cè)試機(jī)上，并對(duì)輪胎施加了相當(dāng)于正規(guī)載荷的3倍的縱向載荷。使該輪胎以80km/h的速度在滾筒上行駛。測(cè)定了直至在輪胎的胎圈上發(fā)生損傷為止的時(shí)間。該結(jié)果為，用以比較例1為100的指數(shù)值在下述的表1到6中示出。數(shù)值越大越優(yōu)選。

[耐外傷性評(píng)價(jià)]

將試制輪胎組裝進(jìn)正規(guī)輪輞(7.50×22.5)中，并向該輪胎中填充空氣而成為正規(guī)內(nèi)壓。將該輪胎安裝到車輛上，并對(duì)輪胎施加正規(guī)載荷。使該車輛在其路面是瀝青的測(cè)試道路上行駛。當(dāng)進(jìn)行行駛直到設(shè)置于胎面的輪輞(槽深為14mm)完全磨損為止后，測(cè)定了胎側(cè)上的外傷的數(shù)量和大小。根據(jù)該結(jié)果求出的耐外傷性能用以比較例1為100的指數(shù)在下述表1-6中示出。該數(shù)值越大越良好。

[耐裂紋性評(píng)價(jià)]

使車輛在與耐外傷性評(píng)價(jià)相同的條件下行駛后，測(cè)定了胎側(cè)與胎圈包布的邊界位置處的裂紋的大小。根據(jù)該結(jié)果求出的耐裂紋性能用以比較例1為100的指數(shù)在下述表1-6中示出。該數(shù)值越大越良好。

[耐磨損性評(píng)價(jià)]

當(dāng)使車輛在與耐外傷性評(píng)價(jià)相同的條件下行駛后，測(cè)定了該輪胎與輪輞凸緣接觸的部分的磨損深度。該值的倒數(shù)用以比較例1為100的指數(shù)值在下述表1-6中示出。該數(shù)值越大越良好。

表1評(píng)價(jià)結(jié)果

表2評(píng)價(jià)結(jié)果

表3評(píng)價(jià)結(jié)果

表4評(píng)價(jià)結(jié)果

表5評(píng)價(jià)結(jié)果

表6評(píng)價(jià)結(jié)果

如表1-6所示，在本發(fā)明的輪胎中，能夠在維持良好的耐久性的狀態(tài)下削減滾動(dòng)阻力。根據(jù)該評(píng)價(jià)結(jié)果明確了本發(fā)明的優(yōu)越性。

產(chǎn)業(yè)上的可利用性

本發(fā)明的輪胎能夠安裝于各種車輛。