本發(fā)明涉及充氣輪胎，更詳細(xì)而言，涉及能夠兼顧到輪胎的雪地性能及噪聲性能的充氣輪胎。

背景技術(shù)：

在以往的充氣輪胎中，通過采用塊狀花紋來提高牽引性，使輪胎的雪地性能提高。作為采用上述構(gòu)成的以往的充氣輪胎，已知有專利文獻(xiàn)1所記載的技術(shù)。

現(xiàn)有技術(shù)文獻(xiàn)

專利文獻(xiàn)

專利文獻(xiàn)1：日本特許第4677408號公報

技術(shù)實現(xiàn)要素：

發(fā)明要解決的問題

另一方面，在充氣輪胎中，也存在應(yīng)提高輪胎的噪聲性能的課題。

因此，本發(fā)明是鑒于上述課題而做出的，其目的在于提供一種能夠兼顧到輪胎的雪地性能及噪聲性能的充氣輪胎。

用于解決問題的技術(shù)方案

為了達(dá)到上述目的，本發(fā)明的充氣輪胎具備多個周向主槽和由一對所述周向主槽區(qū)劃而成的陸部，其特征在于，所述陸部具備：多個第一橫槽(日文：ラグ溝)；多個第二橫槽，其比所述第一橫槽的寬度寬；以及多個缺口部，其僅形成于所述第一橫槽的開口部。

發(fā)明的效果

在本發(fā)明的充氣輪胎中，通過寬度窄的第一橫槽和寬度寬的第二橫槽混合于陸部，從而可降低輪胎滾動時的花紋噪聲。由此，有輪胎的噪聲性能提高的優(yōu)點。另外，缺口部對寬度窄的第一橫槽的開口部進(jìn)行擴(kuò)幅，所以橫槽的排雪性提高。由此，有輪胎的雪地性能提高的優(yōu)點。

附圖說明

圖1是示出本發(fā)明的實施方式的充氣輪胎的輪胎子午線方向的截面圖。

圖2是示出圖1所記載的充氣輪胎的胎面花紋的俯視圖。

圖3是示出圖2所記載的胎面花紋的主要部分的說明圖。

圖4是示出圖3所記載的中央陸部的說明圖。

圖5是示出圖3所記載的中央陸部的說明圖。

圖6是示出圖4所記載的缺口部的說明圖。

圖7是示出圖4所記載的缺口部的變形例的說明圖。

圖8是示出三維刀槽花紋的一例的說明圖。

圖9是示出三維刀槽花紋的一例的說明圖。

圖10是示出本發(fā)明的實施方式的充氣輪胎的性能試驗的結(jié)果的圖表。

具體實施方式

以下，參照附圖對本發(fā)明詳細(xì)地進(jìn)行說明。此外，本發(fā)明不由該實施方式限定。另外，在本實施方式的構(gòu)成要素中，包括維持發(fā)明的同一性并且可置換且有置換的顯而易見性的要素。另外，本實施方式所記載的多個變形例可以在對于本領(lǐng)域的技術(shù)人員而言顯而易見的范圍內(nèi)任意地組合。

[充氣輪胎]

圖1是示出本發(fā)明的實施方式的充氣輪胎的輪胎子午線方向的截面圖。該圖示出了輪胎徑向的單側(cè)區(qū)域的截面圖。另外，該圖示出了乘用車用子午線輪胎來作為充氣輪胎的一例。

在該圖中，輪胎子午線方向的截面是指以包含輪胎旋轉(zhuǎn)軸(省略圖示)的平面切斷了輪胎時的截面。另外，標(biāo)號cl是輪胎赤道面，是指通過輪胎旋轉(zhuǎn)軸方向上的輪胎的中心點且與輪胎旋轉(zhuǎn)軸垂直的平面。另外，輪胎寬度方向是指與輪胎旋轉(zhuǎn)軸平行的方向，輪胎徑向是指與輪胎旋轉(zhuǎn)軸垂直的方向。

該充氣輪胎1具有以輪胎旋轉(zhuǎn)軸為中心的環(huán)狀構(gòu)造，并具備：一對胎圈芯11、11、一對胎圈填膠12、12、胎體層13、帶束層14、胎面膠15、一對胎側(cè)膠16、16、以及一對輪輞緩沖膠17、17(參照圖1)。

一對胎圈芯11、11是將多個胎圈絲束扎而成的環(huán)狀部件，并構(gòu)成左右的胎圈部的芯。一對胎圈填膠12、12分別配置于一對胎圈芯11、11的輪胎徑向外周而構(gòu)成胎圈部。

胎體層13具有包括一片胎體簾布層的單層構(gòu)造或者將多個胎體簾布層層疊而成的多層構(gòu)造，并呈環(huán)狀地架設(shè)于左右的胎圈芯11、11之間而構(gòu)成輪胎的骨架。另外，胎體層13的兩端部以包入胎圈芯11及胎圈填膠12的方式向輪胎寬度方向外側(cè)翻卷并固定。另外，胎體層13的胎體簾布層通過將由鋼或有機(jī)纖維材料(例如，芳族聚酰胺、尼龍、聚酯、人造纖維等)形成的多個胎體簾線用簾線膠覆蓋并進(jìn)行軋制加工而構(gòu)成，具有絕對值為80[deg]以上且95[deg]以下的胎體角度(胎體簾線的纖維方向相對于輪胎周向的傾斜角)。

帶束層14通過將一對交叉帶束141、142、和帶束覆層(英文：beltcover)143層疊而成，配置成卷繞于胎體層13的外周。一對交叉帶束141、142通過將由鋼或有機(jī)纖維材料形成的多個帶束簾線用簾線膠覆蓋并進(jìn)行軋制加工而構(gòu)成，具有絕對值為20[deg]以上且55[deg]以下的帶束角度。另外，一對交叉帶束141、142具有相互異號的帶束角度(帶束簾線的纖維方向相對于輪胎周向的傾斜角)，使帶束簾線的纖維方向相互交叉地層疊(交叉簾布層(英文：crossply)構(gòu)造)。帶束覆層143通過對用簾線膠覆蓋的由鋼或有機(jī)纖維材料形成的多個簾線進(jìn)行軋制加工而構(gòu)成，具有絕對值為0[deg]以上且10[deg]以下的帶束角度。另外，帶束覆層143配置成層疊于交叉帶束141、142的輪胎徑向外側(cè)。

胎面膠15配置于胎體層13及帶束層14的輪胎徑向外周而構(gòu)成輪胎的胎面部。一對胎側(cè)膠16、16分別配置于胎體層13的輪胎寬度方向外側(cè)而構(gòu)成左右的胎側(cè)部。一對輪輞緩沖膠17、17分別配置于左右的胎圈芯11、11及胎體層13的翻卷部的輪胎徑向內(nèi)側(cè)，而構(gòu)成左右的胎圈部相對于輪輞凸緣的接觸面。

[胎面花紋]

圖2是示出圖1所記載的充氣輪胎的胎面花紋的俯視圖。該圖示出了全季節(jié)用輪胎的胎面花紋。在該圖中，輪胎周向是指繞輪胎旋轉(zhuǎn)軸的方向。另外，標(biāo)號t為輪胎接地端。

如圖2所示，充氣輪胎1在胎面部具備：在輪胎周向上延伸的多個周向主槽21、22、由這些周向主槽21、22區(qū)劃出的多個陸部31～33、以及配置于這些陸部31～33的多個橫槽411、412、421、422、43。

周向主槽是指具有表示磨損末期的磨損指示(英文：wearindicator)的周向槽，一般具有5.0[mm]以上的槽寬及7.5[mm]以上的槽深。另外，橫槽是指具有2.0[mm]以上的槽寬及3.0[mm]以上的槽深的橫向槽(日文：橫溝)。另外，后述的刀槽花紋是指形成于陸部的切口，一般具有不足1.5[mm]的刀槽花紋寬度。

槽寬在將輪胎安裝于規(guī)定輪輞(日文：規(guī)定リム)并填充了規(guī)定內(nèi)壓(日文：規(guī)定內(nèi)圧)的無負(fù)載狀態(tài)下，作為槽開口部處的左右的槽壁的距離的最大值而被測定。在陸部在邊緣部具有缺口部和/或倒角部的構(gòu)成中，在以槽長方向為法線方向的截面視下，以胎面踏面與槽壁的延長線的交點為基準(zhǔn)來測定槽寬。另外，在槽在輪胎周向上呈鋸齒狀或波狀地延伸的構(gòu)成中，以槽壁的振幅的中心線為基準(zhǔn)來測定槽寬。

槽深在將輪胎安裝于規(guī)定輪輞并填充了規(guī)定內(nèi)壓的無負(fù)載狀態(tài)下，作為從胎面踏面到槽底的距離的最大值而被測定。另外，在槽在槽底具有局部的凹凸部和/或刀槽花紋的構(gòu)成中，將這些除外地來測定槽深。

規(guī)定輪輞是指jatma所規(guī)定的“適用リム(適用輪輞)”、tra所規(guī)定的“designrim(設(shè)計輪輞)”、或etrto所規(guī)定的“measuringrim(測量輪輞)”。另外，規(guī)定內(nèi)壓是指jatma所規(guī)定的“最高空気圧(最高氣壓)”、tra所規(guī)定的“tireloadlimitsatvariouscoldinflationpressures(各種冷充氣壓力下的輪胎負(fù)載極限)”的最大值、或etrto所規(guī)定的“inflationpressures(充氣壓力)”。另外，規(guī)定載荷(日文：規(guī)定荷重)是指jatma所規(guī)定的“最大負(fù)荷能力(最大負(fù)載能力)”、tra所規(guī)定的“tireloadlimitsatvariouscoldinflationpressures(各種冷充氣壓力下的輪胎負(fù)載極限)”的最大值、或etrto所規(guī)定的“l(fā)oadcapacity(負(fù)載能力)”。不過，在jatma中，在乘用車用輪胎的情況下，規(guī)定內(nèi)壓為氣壓180[kpa]，規(guī)定載荷為最大負(fù)載能力的88[％]。

例如，在圖2的構(gòu)成中，四條周向主槽21、22配置成以輪胎赤道面cl上的點為中心呈點對稱。另外，由四條周向主槽21、22區(qū)劃出五列陸部31～33。另外，一個陸部31配置在輪胎赤道面cl上。

但是，不限于此，也可以配置五條以上的周向主槽(省略圖示)。另外，周向主槽21、22也可以配置成以輪胎赤道面cl為中心呈左右不對稱(省略圖示)。另外，周向主槽也可以配置在輪胎赤道面cl上(省略圖示)。因此，陸部31可以配置于從輪胎赤道面cl離開的位置。

另外，在圖2的構(gòu)成中，四條周向主槽21、22作為整體具有直線形狀，左右的陸部31～33的邊緣部向周向主槽21、22側(cè)突出，由此各周向主槽21、22的槽壁朝向輪胎周向呈臺階狀(日文：ステップ狀)地變化。

但是，不限于此，周向主槽21、22也可以具有簡單的直線形狀，還可以具有在輪胎周向上彎折或彎曲并且延伸的鋸齒形狀或波狀形狀(省略圖示)。

在此，將位于輪胎寬度方向的最外側(cè)的左右的周向主槽22、22稱為最外周向主槽。另外，以左右的最外周向主槽22、22為邊界，來定義胎面部中央?yún)^(qū)域及胎面部胎肩區(qū)域。

另外，將由左右的最外周向主槽22、22區(qū)劃出的輪胎寬度方向外側(cè)的左右的陸部33、33稱為胎肩陸部。左右的胎肩陸部33、33分別配置在左右的輪胎接地端t、t上。另外，將由左右的最外周向主槽22、22區(qū)劃出的輪胎寬度方向內(nèi)側(cè)的左右的陸部32、32稱為第二陸部。因此，第二陸部32與最外周向主槽22相鄰。另外，將位于左右的第二陸部32、32的輪胎寬度方向內(nèi)側(cè)的陸部31稱為中央陸部。在圖2的構(gòu)成中，僅存在一列中央陸部31，但在具備五條以上的周向主槽的構(gòu)成中，定義有多個中央陸部31。

另外，在圖2的構(gòu)成中，所有的陸部31～33分別具有在輪胎寬度方向上延伸的多個橫槽411、412、421、422、43。另外，這些橫槽411、412、421、422、43具有在輪胎寬度方向上貫通陸部31～33的開放構(gòu)造，另外，在輪胎周向上以預(yù)定間隔排列。由此，所有的陸部31～33由橫槽411、412、421、422、43在輪胎周向上截斷成多個塊，成為塊列。

但是，不限于此，例如，也可以是，中央陸部31的橫槽411、412或胎肩陸部33的橫槽43具有在一方的端部在陸部31、33內(nèi)終止的半封閉構(gòu)造(省略圖示)。在該情況下，陸部31、33成為在輪胎周向上連續(xù)的肋。

[中央陸部及第二陸部]

圖3是示出圖2所記載的胎面花紋的主要部分的說明圖。該圖示出了中央陸部31及一方的第二陸部32的放大俯視圖。

在圖3的構(gòu)成中，中央陸部31具備多個橫槽411、412和多個塊311。

橫槽411、412被分類為第一橫槽411和比第一橫槽411的寬度寬的第二橫槽412。即，第一橫槽411的槽寬wg1(參照圖4)和第二橫槽412的槽寬wg2(參照圖4)具有wg1<wg2的關(guān)系。另外，第一橫槽411的槽寬wg1與第二橫槽412的槽寬wg2優(yōu)選具有1.0[mm]≤wg2-wg1≤4.0[mm]的關(guān)系，更優(yōu)選具有1.5[mm]≤wg2-wg1≤3.5[mm]的關(guān)系。另外，第一橫槽411及第二橫槽412具有z字形狀或曲柄形狀的彎折部，并在輪胎寬度方向上貫通中央陸部31，且分別在中央陸部31的左右的周向主槽21、21開口。另外，寬度窄的第一橫槽411和寬度寬的第二橫槽412在輪胎周向上以預(yù)定間隔交替地配置。由此，可降低輪胎滾動時的花紋噪聲。

另外，寬度寬的第二橫槽412的槽寬wg2根據(jù)輪胎尺寸進(jìn)行適當(dāng)選擇。在通常的乘用車用全季節(jié)輪胎中，第二橫槽412的槽寬wg2處于3.8[mm]≤wg2≤5.3[mm]的范圍內(nèi)。

塊311由在輪胎周向上相鄰的第一橫槽411及第二橫槽412、和中央陸部31的左右的周向主槽21、21區(qū)劃而成。另外，多個塊311在輪胎周向上呈一列地配置，形成塊列。

另外，在圖3的構(gòu)成中，第二陸部32具備多個橫槽421、422和多個塊321、322。橫槽421、422在輪胎寬度方向上貫通第二陸部32，并在第二陸部32的左右的周向主槽21、22開口。另外，多個橫槽421、422在輪胎周向上以預(yù)定間隔配置。另外，具有相互不同的傾斜角、槽形狀以及槽寬的兩種橫槽421、422在輪胎周向上交替地配置。塊321、322由在輪胎周向上相鄰的多個橫槽421、422區(qū)劃而成。另外，具有相互不同的形狀的兩種塊321、322在輪胎周向上呈一列地配置，形成塊列。

此外，如上所述，在圖3的構(gòu)成中，中央陸部31的橫槽411、412及第二陸部32的橫槽421、422具有使槽中心線在輪胎周向上偏移了的z字形狀或曲柄形狀。在陸部31、32的邊緣部成分增加，從而輪胎的雪地性能提高的這一點上優(yōu)選該構(gòu)成。

但是，不限于此，中央陸部31的橫槽411、412及第二陸部32的橫槽421、422也可以具有不具備彎折部的直線形狀或圓弧形狀(省略圖示)。

[中央陸部的缺口部]

如圖3所示，在該充氣輪胎1中，中央陸部31具備多個缺口部312。缺口部312形成于寬度窄的第一橫槽411的向周向主槽21開口的開口部，在輪胎周向上對第一橫槽411的開口部擴(kuò)幅。由此，可確保寬度窄的第一橫槽411的排水性及排雪性。另外，寬度窄的橫槽411的槽容積由缺口部312補充，使陸部的輪胎周向的剛性均勻化。

缺口部312是指形成于陸部31的邊緣部的具有預(yù)定的深度d2(參照后述的圖5)的部分。缺口部312以擴(kuò)大橫槽411的槽容積為目的，所以具有比后述的缺口部312的倒角部313、和/或形成于陸部31的邊緣部的倒角部(省略圖示)大的深度d2。關(guān)于缺口部312的深度d2，在后敘述。

倒角部是指將相鄰的面的邊緣部用平面(例如c倒角)或曲面(例如r倒角)連接的部分。

另一方面，缺口部312沒有形成于寬度寬的第二橫槽412的向周向主槽21開口的開口部。換言之，寬度寬的第二橫槽412不與缺口部312連通地在中央陸部31的邊緣部開口?；蛘?，寬度寬的第二橫槽412的開口部和缺口部312在中央陸部31的邊緣部配置成在輪胎周向上錯開。因此，第二橫槽412的開口部21沒有由缺口部312擴(kuò)幅。

例如，在圖3的構(gòu)成中，缺口部312在胎面部的俯視下具有v字形狀(或l字形狀)的邊緣部。另外，缺口部312使v字形狀的突出方向朝向輪胎周向且朝向陸部31的寬度方向內(nèi)側(cè)，并且形成于中央陸部31的周向主槽21側(cè)的邊緣部。另外，具有v字形狀的一個缺口部312橫截橫槽411、412的一個開口部地配置。換言之，橫槽411、412與缺口部312連通，并經(jīng)由缺口部312在周向主槽21開口。由此，一個缺口部312使橫槽411、412的開口部沿著周向主槽21向左右擴(kuò)幅。

另外，多個缺口部312分別形成于中央陸部31的左右的邊緣部。另外，在左右的開口部具有缺口部312的寬度窄的第一橫槽411、和在任意的開口部均不具有缺口部312的寬度寬的第二橫槽412，在輪胎周向上交替地配置。不具有缺口部312的第二橫槽412相對于v字形狀的缺口部312在輪胎周向上分離地配置，不與缺口部312連通地在周向主槽21開口。

另外，如上所述，第二陸部32的相鄰的一對橫槽421、422具有相互不同的傾斜角。具體而言，一方的橫槽421的槽中心線與周向主槽21的槽中心線的交叉角處于50[deg]以上且75[deg]以下的范圍，另一方的橫槽422的槽中心線與周向主槽21的槽中心線的交叉角處于15[deg]以上且40[deg]以下的范圍。另外，這些橫槽421、422通過相對于輪胎周向向同一方向傾斜，從而這些橫槽421、422的槽中心線的延長線在中央陸部31的邊緣部相互交叉。并且，中央陸部31的缺口部312包圍橫槽421、422的槽中心線的延長線。

此外，在圖3的構(gòu)成中，寬度窄的第一橫槽411在向左右的周向主槽21、21開口的開口部分別具有缺口部312、312。但是，不限于此，也可以是，第一橫槽411僅在一方的開口部具有缺口部312，在另一方的開口部不與缺口部312連通地在周向主槽21開口(省略圖示)。

另外，在圖3的構(gòu)成中，如上所述，一個缺口部312橫截寬度窄的第一橫槽411的一個開口部地配置。因此，第一橫槽411的開口部被在輪胎周向上向左右擴(kuò)幅。但是，不限于此，也可以是，缺口部312僅形成于第一橫槽411的一個開口部的單側(cè)，并僅向一個方向?qū)Φ谝粰M槽411的開口部進(jìn)行擴(kuò)幅(省略圖示)。

另外，在圖3的構(gòu)成中，不具有缺口部312的寬度寬的第二橫槽412以一定的槽寬在周向主槽21開口。在與中央陸部31的所有的橫槽411、412在開口部具有缺口部312的構(gòu)成(省略圖示)相比，可確保陸部31的剛性且輪胎的操縱穩(wěn)定性能提高的這一點上優(yōu)選該構(gòu)成。

但是，不限于此，也可以是，寬度寬的第二橫槽412具有對開口部的左右的角部進(jìn)行倒角的倒角部(省略圖示)。該倒角部與后述的缺口部312的倒角部313同樣地，具有比缺口部312窄的寬度及淺的深度。具體而言，倒角部的寬度及深度優(yōu)選處于1.5[mm]以上且6.0[mm]以下的范圍。通過該倒角部313，從而中央陸部31的耐磨損性提高。

圖4及圖5是示出圖3所記載的中央陸部的說明圖。在這些圖中，圖4示出了中央陸部31的放大俯視圖，圖5示出了沿著橫槽41切斷了中央陸部31而得到的剖視圖。

在圖4中，中央陸部31的最大寬度w1與缺口部312的最大寬度w2優(yōu)選具有0.05≤w2/w1≤0.25的關(guān)系，更優(yōu)選具有0.10≤w2/w1≤0.15的關(guān)系。由此，可使缺口部312的最大寬度w2適當(dāng)化。

陸部的最大寬度是陸部的踏面的輪胎軸向的寬度的最大值，通過將輪胎安裝于規(guī)定輪輞且賦予規(guī)定內(nèi)壓并且在無負(fù)載狀態(tài)下被測定。

缺口部的最大寬度是缺口部的輪胎軸向的寬度的最大值，通過將輪胎安裝于規(guī)定輪輞且賦予規(guī)定內(nèi)壓并且在無負(fù)載狀態(tài)下，以陸部的最大寬度的測定點為基準(zhǔn)而被測定。

另外，由相鄰的橫槽411、412區(qū)劃出的中央陸部31的邊緣部的周向長度l1、與形成于所述邊緣部的缺口部312的周向長度l2，優(yōu)選具有0.30≤l2/l1≤0.80的關(guān)系，更優(yōu)選具有0.45≤l2/l1≤0.60的關(guān)系。由此，可使缺口部312的周向長度l2適當(dāng)化。

陸部的邊緣部的周向長度是在輪胎周向上相鄰的、且在共同的周向主槽開口的一對橫槽間的陸部的邊緣部的輪胎周向的長度，通過將輪胎安裝于規(guī)定輪輞且賦予規(guī)定內(nèi)壓并且作為無負(fù)載狀態(tài)而被測定。例如，在圖4的構(gòu)成中，中央陸部31是由多個橫槽411、412區(qū)劃而成的塊列，中央陸部31的邊緣部的周向長度l1作為一個塊311的周向主槽21側(cè)的邊緣部的輪胎周向的長度而被測定。

缺口部的周向長度是由相鄰的橫槽區(qū)劃出的陸部的邊緣部處的缺口部的輪胎周向的長度，通過將輪胎安裝于規(guī)定輪輞且賦予規(guī)定內(nèi)壓并且作為無負(fù)載狀態(tài)而被測定。例如，在圖4的構(gòu)成中，缺口部312的周向長度l2作為形成于中央陸部31的一個塊311的邊緣部的缺口部312的輪胎周向的長度而被測定。

另外，在圖5中，第一橫槽411的最大槽深d1與缺口部312的最大深度d2優(yōu)選具有0.30≤d2/d1≤1.00的關(guān)系，更優(yōu)選具有0.50≤d2/d1≤0.80的關(guān)系。由此，可使缺口部312的最大深度d2適當(dāng)化。

橫槽的最大槽深是從胎面踏面到槽底的距離的最大值，在將輪胎安裝于規(guī)定輪輞且填充了規(guī)定內(nèi)壓的無負(fù)載狀態(tài)下被測定。另外，在橫槽在底部具有局部的底升高部和/或刀槽花紋的構(gòu)成中，將這些除外地測定深度。

缺口部的最大深度d2是從胎面踏面到底部的距離的最大值，在將輪胎安裝于規(guī)定輪輞且填充了規(guī)定內(nèi)壓的無負(fù)載狀態(tài)下被測定。另外，在缺口部在槽底具有局部的底升高部和/或刀槽花紋的構(gòu)成中，將這些除外地測定槽深。

另外，在圖5中，周向主槽21的最大槽深d0與中央陸部31的橫槽41的最大槽深d1優(yōu)選處于0.6≤d1/d0≤0.8的范圍。由此，可使橫槽41的槽深d1適當(dāng)化，可確保橫槽411(412)的排水性。

例如，在圖5的構(gòu)成中，周向主槽21的槽深d0、橫槽411的槽深d1、以及缺口部312的最大深度d2具有d2<d1<d0的關(guān)系。因此，橫槽41相對于周向主槽21的開口部通過缺口部312而底升高。由此，確保了缺口部312的形成位置處的中央陸部31的剛性。另外，橫槽411的槽底與缺口部312的底部由傾斜部緩緩地連接。由此，確保了從橫槽411向周向主槽21的排水性。

另外，在圖4及圖5的構(gòu)成中，寬度窄的第一橫槽411的槽容積v1及缺口部312的容積vc、與寬度寬的第二橫槽412的槽容積v2，優(yōu)選具有0.70≤(v1+vc)/v2≤1.30的關(guān)系，優(yōu)選具有0.85≤(v1+vc)/v2≤1.15的關(guān)系。由此，可使第一橫槽411側(cè)的槽容積v1+vc和第二橫槽412的槽容積v2均勻化。

圖6是示出圖4所記載的缺口部的說明圖。圖7是示出圖4所記載的缺口部的變形例的說明圖。這些圖示出了胎面俯視下的中央陸部31的邊緣部及缺口部312的輪廓線。

在圖4的構(gòu)成中，缺口部312在胎面俯視下具有在輪胎周向上成為凸的v字形狀。另外，如圖6所示，缺口部312的v字形狀的兩邊由處于v字形狀的凸側(cè)的短直線和處于另一側(cè)的長圓弧構(gòu)成，并向輪胎周向的同一方向傾斜。另外，缺口部312的v字形狀的彎折角θ優(yōu)選處于10[deg]≤θ≤70[deg]的范圍，更優(yōu)選處于15[deg]≤θ≤55[deg]的范圍，進(jìn)一步優(yōu)選處于20[deg]≤θ≤43[deg]的范圍。這樣，通過缺口部312具有在輪胎周向上成為凸的銳角的v字形狀，從而如圖3所示，缺口部312可以沿著第二陸部32的橫槽421、422的槽中心線的延長線地包圍所述延長線的交叉部。

缺口部312的彎折角θ利用將輪胎安裝于規(guī)定輪輞并填充了規(guī)定內(nèi)壓的無負(fù)載狀態(tài)時的、胎面俯視下的缺口部312的壁面的輪廓線而被測定。另外，如圖6所示，在缺口部312具有彎曲的邊的情況下，彎折角θ以v字形狀的頂點處的彎曲的邊的切線為基準(zhǔn)而被測定。此外，彎折角θ通過與具有變間距(英文：pitchvariation)構(gòu)造的胎面花紋的間距長的關(guān)系而被適當(dāng)設(shè)定。

但是，不限于此，缺口部312的v字形狀的兩邊可以均為直線(參照圖7)，也可以均為圓弧(省略圖示)。另外，缺口部312也可以具有圓形、橢圓形、三角形、矩形、梯形等任意的形狀(省略圖示)。

[缺口部的倒角部]

如圖4及圖5所示，中央陸部31具備倒角部313。倒角部313沿著缺口部312的邊緣部而形成。由此，中央陸部31的邊緣部的耐磨損性提高。

例如，在圖4的構(gòu)成中，倒角部313遍及v字形狀的缺口部312的邊緣部的整個區(qū)域而形成。另外，倒角部313形成于中央陸部31的所有的缺口部312。

另外，缺口部312的最大寬度w2與倒角部313的寬度w3優(yōu)選具有0.30≤w3/w2≤1.80的關(guān)系，更優(yōu)選具有0.80≤w3/w2≤1.20的關(guān)系。另外，倒角部313的寬度w3優(yōu)選處于1.5[mm]≤w3≤6.0[mm]的范圍。由此，可使倒角部313的寬度w3適當(dāng)化。

倒角部的寬度w2是胎面俯視下的缺口部的輪廓線與胎面踏面的距離，通過將輪胎安裝于規(guī)定輪輞且賦予規(guī)定內(nèi)壓并且作為無負(fù)載狀態(tài)而被測定(參照圖4)。

另外，如圖5所示，倒角部313的深度d3與缺口部312的最大深度d2優(yōu)選具有0.50≤d3/d2≤0.80的關(guān)系。另外，倒角部313的深度d3優(yōu)選處于1.3[mm]≤d3≤5.5[mm]的范圍。由此，可使倒角部313的深度d3適當(dāng)化。

倒角部的深度d3是從胎面踏面到倒角部的最大深度位置的距離，通過將輪胎安裝于規(guī)定輪輞且賦予規(guī)定內(nèi)壓并且作為無負(fù)載狀態(tài)而被測定。如圖5所示，缺口部與倒角部的邊界由缺口部312的底部側(cè)的壁面的延長線、與和陸部31的踏面連接的倒角部313的傾斜面的交點來定義。

此外，在圖5的構(gòu)成中，倒角部313為c倒角，但不限于此，倒角部313也可以為r倒角(省略圖示)。

[陸部的刀槽花紋]

如圖3所示，中央陸部31及第二陸部32分別具備多個刀槽花紋5。這些刀槽花紋5被分類為二維刀槽花紋(平面刀槽花紋)及三維刀槽花紋(立體刀槽花紋)。通過這些刀槽花紋5，可確保陸部31、32的邊緣成分，輪胎的牽引性提高。

二維刀槽花紋在以刀槽花紋長度方向為法線方向的任意的截面視(包括刀槽花紋寬度方向且包括刀槽花紋深度方向的截面視)下具有直線形狀的刀槽花紋壁面。二維刀槽花紋只要在上述的截面視下具有直線形狀就足夠，可以向刀槽花紋長度方向具有直線形狀、鋸齒形狀、波狀形狀、圓弧形狀等地延伸。

三維刀槽花紋在以刀槽花紋長度方向為法線方向的截面視及以刀槽花紋深度方向為法線方向的截面視這雙方的截面視下，具有在刀槽花紋寬度方向上具備振幅的彎折形狀的刀槽花紋壁面。三維刀槽花紋與二維刀槽花紋相比，相對的刀槽花紋壁面的嚙合力強，所以具有對陸部的剛性進(jìn)行加強的作用。三維刀槽花紋只要在刀槽花紋壁面具有上述的構(gòu)造就足夠，可以在胎面踏面，例如具有直線形狀、鋸齒形狀、波狀形狀、圓弧形狀等。該三維刀槽花紋例如可以列舉以下的構(gòu)成(參照圖8及圖9)。

圖8及圖9是示出三維刀槽花紋的一例的說明圖。這些圖示出了具有角錐型的刀槽花紋壁面的三維刀槽花紋的透視立體圖。

在圖8的構(gòu)成中，刀槽花紋壁面具有將三角錐與倒三角錐在刀槽花紋長度方向上連結(jié)了的構(gòu)造。換言之，刀槽花紋壁面使胎面表面?zhèn)鹊匿忼X形狀和底部側(cè)的鋸齒形狀互相在輪胎寬度方向上錯開間距，在該胎面表面?zhèn)扰c底部側(cè)的鋸齒形狀的相互之間具有互相相對配合的凹凸。另外，在這些凹凸中，在從輪胎旋轉(zhuǎn)方向觀察時的凹凸，刀槽花紋壁面通過分別用棱線將胎面表面?zhèn)鹊耐箯澱埸c與底部側(cè)的凹彎折點之間、胎面表面?zhèn)鹊陌紡澱埸c與底部側(cè)的凸彎折點之間、以及在胎面表面?zhèn)鹊耐箯澱埸c與底部側(cè)的凸彎折點互相相鄰配合的凸彎折點彼此之間連接，并且將這些棱線之間在輪胎寬度方向上依次以平面連結(jié)而形成。另外，一方的刀槽花紋壁面具有將凸?fàn)畹娜清F和倒三角錐交替地在輪胎寬度方向上排列的凹凸面，另一方的刀槽花紋壁面具有將凹狀的三角錐和倒三角錐交替地在輪胎寬度方向上排列的凹凸面。并且，刀槽花紋壁面至少使配置于刀槽花紋的兩端最外側(cè)的凹凸面朝向塊的外側(cè)。此外，作為這樣的三維刀槽花紋，例如已知有日本特許第3894743號公報所記載的技術(shù)。

在圖9的構(gòu)成中，刀槽花紋壁面具有使具有塊形狀的多個角柱相對于刀槽花紋深度方向傾斜并且在刀槽花紋深度方向上及刀槽花紋長度方向上連結(jié)了的構(gòu)造。換言之，刀槽花紋壁面在胎面表面具有鋸齒形狀。另外，刀槽花紋壁面在塊的內(nèi)部在輪胎徑向的兩處以上具有在輪胎周向上彎折并在輪胎寬度方向上相連的彎折部，另外，在該彎折部具有在輪胎徑向上具備振幅的鋸齒形狀。另外，刀槽花紋壁面使輪胎周向的振幅為恒定，另一方面，使相對于胎面表面的法線方向的向輪胎周向的傾斜角度在刀槽花紋底側(cè)的部位比在胎面表面?zhèn)鹊牟课恍?，使彎折部的輪胎徑向的振幅在刀槽花紋底側(cè)的部位比在胎面表面?zhèn)鹊牟课淮蟆４送?，作為這樣的三維刀槽花紋，例如已知有日本特許第4316452號公報所記載的技術(shù)。

例如，在圖4的構(gòu)成中，中央陸部31的塊311分別具有多個刀槽花紋5，這些刀槽花紋5均為三維刀槽花紋。另外，刀槽花紋5，在一方的端部在塊311的內(nèi)部終止，在另一方的端部在塊311的邊緣部開口并與周向主槽21連通。另外，刀槽花紋5相對于輪胎周向與橫槽41向同一方向傾斜，并且橫切中央陸部31的中心線(在圖4中為輪胎赤道面cl)地在輪胎寬度方向上延伸。另外，刀槽花紋5及橫槽41通過在輪胎周向上相互以等間隔配置，從而將塊311區(qū)劃為矩形狀的且大致等寬的區(qū)域。另外，在輪胎周向上相鄰的塊311、311中，刀槽花紋5相對于輪胎周向向同一方向傾斜，且在相互不同的一側(cè)的邊緣部開口。

另外，任意的刀槽花紋5均不與缺口部312連通地在塊311的邊緣部開口。因此，刀槽花紋5的開口部和缺口部312在塊311的邊緣部在輪胎周向上相互錯開地配置。此時，在塊311的邊緣部，刀槽花紋5的開口部與缺口部312的距離g1(省略圖中的尺寸記號)優(yōu)選處于2.0[mm]≤g1的范圍。由此，可適當(dāng)?shù)卮_保刀槽花紋5的開口部與缺口部312的距離g1。

另外，一部分的刀槽花紋5貫通缺口部312的倒角部313，并在塊311的邊緣部開口。具體而言，如圖4所示，缺口部312及倒角部313具有在輪胎周向上成為凸的v字形狀，另外，越過橫槽41且跨越兩個塊311、311地延伸。此時，在具有缺口部312及倒角部313的v字形狀的塊311中，所有的刀槽花紋5相對于缺口部312及倒角部313分離地配置。另一方面，在另一方的塊311中，一部分的刀槽花紋5貫通倒角部313并在塊311的邊緣部開口。

另外，如上所述，塊311的內(nèi)部的刀槽花紋5的終止部相對于缺口部312及倒角部313分離地配置。在該構(gòu)成中，塊311的踏面沒有由刀槽花紋5、缺口部312及倒角部313截斷地在輪胎周向上連續(xù)地延伸。由此，可確保塊311的踏面。另外，此時，刀槽花紋5的終止部與倒角部313的距離g2(省略圖中的尺寸記號)優(yōu)選處于2.0[mm]≤g2的范圍。由此，可適當(dāng)?shù)卮_保刀槽花紋5的終止部與倒角部313的距離g2。

此外，在圖4的構(gòu)成中，如上所述，一部分的刀槽花紋5貫通于缺口部312的倒角部313。但是，不限于此，也可以是，所有的刀槽花紋5相對于缺口部312及倒角部313分離地配置。由此，可確保中央陸部31的剛性。

[效果]

如以上所說明的那樣，該充氣輪胎1具備多個周向主槽21、22、和由一對周向主槽21、21區(qū)劃而成的陸部31(參照圖2)。另外，陸部31具備多個第一橫槽411、比第一橫槽411的寬度寬的多個第二橫槽412、以及僅形成于第一橫槽411的開口部的多個缺口部312(參照圖4)。

在該構(gòu)成中，(1)通過寬度窄的第一橫槽411和寬度寬的第二橫槽412混合于陸部31，從而可降低輪胎滾動時的花紋噪聲。由此，有輪胎的噪聲性能提高的優(yōu)點。另外，(2)缺口部312對寬度窄的第一橫槽411的開口部進(jìn)行擴(kuò)幅，所以第一橫槽411的排水性及排雪性提高。由此，有輪胎的濕地性能及雪地性能提高的優(yōu)點。另外，(2)寬度窄的第一橫槽411的槽容積由缺口部312補充，從而可使陸部31的輪胎周向的剛性均勻化。由此，有輪胎的操縱穩(wěn)定性能提高的優(yōu)點。

另外，在該充氣輪胎1中，第一橫槽411的槽寬wg1與第二橫槽412的槽寬wg2具有1.0[mm]≤wg2-wg1≤4.0[mm]的關(guān)系(參照圖4)。由此，有可使寬度窄的第一橫槽411的槽寬wg1與寬度寬的第二橫槽412的槽寬wg2的差wg2-wg1適當(dāng)化的優(yōu)點。即，通過為1.0[mm]≤wg2-wg1，從而可確保橫槽411、412的槽寬的差wg2-wg1，可降低輪胎滾動時的花紋噪聲。另外，通過為wg2-wg1≤4.0[mm]，從而可緩和由橫槽411、412的槽寬的差wg2-wg1過大導(dǎo)致的陸部31的剛性的不均勻。

另外，在該充氣輪胎1中，第一橫槽411的槽容積v1及缺口部312的容積vc、與第二橫槽412的槽容積v2具有0.70≤(v1+vc)/v2≤1.30的關(guān)系。在該構(gòu)成中，可使寬度窄的第一橫槽411與缺口部312的容積之和v1+vc、和寬度寬的第二橫槽412的槽容積v2均勻化。由此，有可使陸部31的輪胎周向的剛性均勻化的優(yōu)點。

另外，在該充氣輪胎1中，由相鄰的第一橫槽411及第二橫槽412區(qū)劃出的陸部31的邊緣部的周向長度l1、與形成于邊緣部的缺口部312的周向長度l2具有0.30≤l2/l1≤0.80的關(guān)系(參照圖4)。由此，有可使缺口部312的周向長度l2適當(dāng)化的優(yōu)點。即，通過為0.30≤l2/l1，從而可確保缺口部312的周向長度l2，寬度窄的第一橫槽411的排水性及排雪性提高，另外，噪聲性提高。另外，通過為l2/l1≤0.80，從而可抑制由缺口部312過大導(dǎo)致的陸部31的剛性的下降。

另外，在該充氣輪胎1中，陸部31的最大寬度w1與缺口部312的最大寬度w2具有0.05≤w2/w1≤0.20的關(guān)系(參照圖4)。由此，有可使缺口部312的最大寬度w2適當(dāng)化的優(yōu)點。即，通過為0.05≤w2/w1，從而可確保缺口部312的最大寬度w2，寬度窄的第一橫槽411的排水性及排雪性提高，另外，噪聲性提高。另外，通過為w2/w1≤0.20，從而可抑制由缺口部312過大導(dǎo)致的陸部31的剛性的下降。

另外，在該充氣輪胎1中，第一橫槽411的最大槽深d1與缺口部312的最大深度d2具有0.30≤d2/d1≤1.00的關(guān)系(參照圖5)。由此，有可使缺口部312的最大深度d2適當(dāng)化的優(yōu)點。即，通過為0.30≤d2/d1，從而可確保缺口部312的最大深度d2，第一橫槽411的排水性及排雪性提高，另外，噪聲性提高。另外，通過為d2/d1≤1.00，從而可抑制由缺口部312過深導(dǎo)致的陸部31的剛性的下降。

另外，在該充氣輪胎1中，第一橫槽411的最大槽深d1與缺口部312的最大深度d2具有d2/d1≤0.80的關(guān)系(參照圖5)。即，缺口部312通過具有比第一橫槽411的最大槽深d1淺的最大深度d2，從而使第一橫槽411的開口部底升高。由此，可確保陸部31的剛性，有輪胎的操縱穩(wěn)定性能提高的優(yōu)點。

另外，在該充氣輪胎1中，缺口部312具有在輪胎周向上成為凸的v字形狀的邊緣部(參照圖4)。由此，陸部31的邊緣長度增加，有輪胎的雪地性能及差路跑完性能提高的優(yōu)點。

另外，在該充氣輪胎1中，缺口部312的v字形狀的彎折角θ處于10[deg]≤θ≤70[deg]的范圍(參照圖6)。由此，有可使缺口部312的彎折角θ適當(dāng)化的優(yōu)點。即，通過為10[deg]≤θ，從而可確保缺口部312的大小，寬度窄的第一橫槽411的排水性及排雪性提高，另外，噪聲性提高。另外，通過為θ≤70[deg]，從而可抑制由缺口部312過大導(dǎo)致的陸部31的剛性的下降。

另外，在該充氣輪胎1中，缺口部312橫截第一橫槽411的開口部地配置(參照圖4)。即，缺口部312跨越隔著第一橫槽411相鄰的一對陸部31的部分(塊311、311)的邊緣部地配置。由此，寬度窄的第一橫槽411的開口部由缺口部312向左右擴(kuò)幅，有第一橫槽411的排水性提高的優(yōu)點。

另外，在該充氣輪胎1中，將陸部31稱為第一陸部，將與第一陸部31隔著周向主槽21相鄰的另一陸部32稱為第二陸部(參照圖3)。此時，第二陸部32具有以相互不同的傾斜角傾斜的一對橫槽421、422，并且一對橫槽421、422的槽中心線的延長線在第一陸部31的邊緣部相互交叉。另外，第一陸部31的缺口部312包圍一對橫槽421、422的槽中心線的延長線而形成。在該構(gòu)成中，形成從第一陸部31的缺口部312經(jīng)由第二陸部32的橫槽421、422到位于第二陸部32的輪胎寬度方向外側(cè)的周向主槽22為止的排水路徑。由此，有胎面部中央?yún)^(qū)域的排水性提高且輪胎的濕地性能提高的優(yōu)點。

另外，在該充氣輪胎1中，陸部31具有三維刀槽花紋5(參照圖4)。由此，陸部31的邊緣成分增加，有輪胎的雪地性能提高的優(yōu)點，另外，與二維刀槽花紋相比，可確保陸部31的剛性，有可維持輪胎的操縱穩(wěn)定性能的優(yōu)點。

另外，在該充氣輪胎1中，陸部31具有貫通倒角部313且在周向主槽21開口的三維刀槽花紋5(參照圖4)。在該構(gòu)成中，能夠利用三維刀槽花紋5來調(diào)整陸部31的剛性，所以有能夠容易地使輪胎接地面內(nèi)的剛性分布最優(yōu)化的優(yōu)點。

另外，在該充氣輪胎1中，三維刀槽花紋5對于周向主槽21的開口部和缺口部312在陸部31的邊緣部在輪胎周向上相互分離地配置(參照圖4)。由此，可確保三維刀槽花紋5的開口部與缺口部312的距離g1(省略圖中的尺寸記號)，可抑制以刀槽花紋5為起點的裂紋的產(chǎn)生。

另外，在該充氣輪胎1中，陸部31具有在一方的端部在陸部31的內(nèi)部終止并且在另一方的端部在陸部31的邊緣部開口的三維刀槽花紋5(參照圖4)。另外，三維刀槽花紋5的終止部與倒角部313相互分離地配置。由此，可確保三維刀槽花紋5的終止部與倒角部313的距離g2(省略圖中的尺寸記號)，可抑制以刀槽花紋5為起點的裂紋的產(chǎn)生。

實施例

圖10是示出本發(fā)明的實施方式的充氣輪胎的性能試驗的結(jié)果的圖表。

在該性能試驗中，對多種試驗輪胎，進(jìn)行了關(guān)于(1)雪地性能、(2)噪聲性能以及(3)操縱穩(wěn)定性能的評價。另外，將輪胎尺寸265/65r17112h的試驗輪胎組裝于輪輞尺寸17×8j的輪輞，對該試驗輪胎賦予230[kpa]的氣壓及jatma規(guī)定的最大負(fù)載。另外，將試驗輪胎安裝于作為試驗車輛的排氣量3.5[l]的四輪驅(qū)動的rv(recreationalvehicle：休閑車)車的全輪。

(1)在關(guān)于雪地性能的評價中，試驗車輛在雪路試驗場的雪地路面行駛，測定從行駛速度40[km/h]起的制動距離。并且，基于該測定結(jié)果來進(jìn)行以以往例為基準(zhǔn)(100)的指數(shù)評價。該評價是數(shù)值越大則越優(yōu)選。

(2)在關(guān)于噪聲性能的評價中，試驗車輛在iso(internationalorganizationforstandardization：國際標(biāo)準(zhǔn)化組織)試驗路以速度80[km/h]行駛，測定其通過噪聲(車外噪聲)的聲級而進(jìn)行評價。該評價通過以以往例為基準(zhǔn)(100)的指數(shù)評價來進(jìn)行，其數(shù)值越大則聲級越低，越優(yōu)選。

(3)在關(guān)于操縱穩(wěn)定性能的評價中，試驗車輛在具有平坦的環(huán)形路的干路面的試驗場地以60[km/h]～100[km/h]進(jìn)行行駛。并且，試車員對變換車道時及轉(zhuǎn)彎時的操縱性以及直行時的穩(wěn)定性進(jìn)行感官評價。該評價通過以以往例為基準(zhǔn)(100)的指數(shù)評價來進(jìn)行，其數(shù)值越大則越優(yōu)選。

實施例1～11的試驗輪胎具備圖1～圖5的構(gòu)造，中央陸部31具有橫槽41、缺口部312以及倒角部313。另外，中央陸部31的寬度w1為w1＝30.0[mm]，周向主槽21的槽深d0為d0＝6.0[mm]，第一橫槽411及第二橫槽412的槽深d1為d1＝4.0[mm]。另外，在實施例1～9中，v字形狀的兩邊相對于輪胎周向相互向不同的方向傾斜，缺口部312的v字形狀沒有在輪胎周向上成為凸。另一方面，在實施例10、11中，v字形狀的兩邊相對于輪胎周向相互向同一方向傾斜，缺口部312的v字形狀在輪胎周向上成為凸(參照圖4)。

關(guān)于以往例及比較例的試驗輪胎，在圖1～圖5的構(gòu)成中，中央陸部31不具有缺口部312及倒角部313。

如試驗結(jié)果所示，可知：在實施例1～8的試驗輪胎中，兼顧到輪胎的雪地性能、噪聲性能以及操縱穩(wěn)定性能。

附圖標(biāo)記說明

1：充氣輪胎；21、22：周向主槽；31：中央陸部；311：塊；312：缺口部；313：倒角部；32：第二陸部；321、322：塊；33：胎肩陸部；411、412、421、422、43：橫槽；5：刀槽花紋；11：胎圈芯；12：胎圈填膠；13：胎體層；14：帶束層；141、142：交叉帶束；143：帶束覆層；15：胎面膠；16：胎側(cè)膠；17：輪輞緩沖膠。