本發(fā)明涉及一種由熔融狀態(tài)的發(fā)泡樹(shù)脂成形的發(fā)泡成形體，尤其涉及將用于連接其他部件的凸緣部等的板狀部分連接至管本體上的發(fā)泡成形體。

背景技術(shù)：

在風(fēng)管等中廣泛使用了具有連接在管本體上的凸緣部等的板狀部分的發(fā)泡成形體(例如參見(jiàn)專(zhuān)利文獻(xiàn)1：特開(kāi)2013-63639號(hào)公報(bào))。

尤其是用于使空調(diào)的空氣流通的風(fēng)管，通過(guò)采用管狀的發(fā)泡成形體能夠?qū)崿F(xiàn)良好的隔熱性及輕量化。并且，這樣的風(fēng)管，通過(guò)提高成形時(shí)的發(fā)泡倍率來(lái)增加發(fā)泡體內(nèi)部的氣泡，從而能夠提高隔熱性能和輕量化，因此，這樣的風(fēng)管效果更加顯著。

現(xiàn)有技術(shù)文獻(xiàn)

專(zhuān)利文獻(xiàn)

專(zhuān)利文獻(xiàn)1：特開(kāi)2013-63639號(hào)公報(bào)

技術(shù)實(shí)現(xiàn)要素：

發(fā)明所要解決的問(wèn)題

例如，如圖1所示，管狀的發(fā)泡成形體是通過(guò)分割模具201a，201b以指定的按壓力Z對(duì)熔融狀態(tài)的發(fā)泡樹(shù)脂200進(jìn)行合模而成形的。通過(guò)指定的吹塑壓力將熔融狀態(tài)的發(fā)泡樹(shù)脂200按壓至腔體202a，202b上而獲取作為管本體X8的部分。并且，壓縮熔融狀態(tài)的發(fā)泡樹(shù)脂200后以指定的按壓力Z向板狀部分Y8的厚度方向按壓，壓縮至分割模具201a，201b的腔體202a，202b之間的厚度T而獲取作為凸緣部等的板狀部分Y8的部分。

如圖1所示，將凸緣部等的板狀部分Y8連接至風(fēng)管等的管本體X8上時(shí)，為了將該板狀部分Y8牢固地連接至其他部件上，大多數(shù)情況下對(duì)所期望的結(jié)構(gòu)強(qiáng)度有較高的要求。因此，通過(guò)分割模具201a，201b進(jìn)行合模時(shí)，按壓板狀部分Y8使板狀部分Y8的發(fā)泡樹(shù)脂內(nèi)的氣泡擠碎。

管本體X8的內(nèi)側(cè)具有中空部，由于具有空間，如圖2所示，若過(guò)于用力擠壓板狀部分Y8，則合模的按壓力Z會(huì)使板狀部分Y8的發(fā)泡樹(shù)脂內(nèi)的氣泡向管本體X8移動(dòng)。因此，通過(guò)分割模具201a，201b進(jìn)行合模的結(jié)果是氣泡移動(dòng)到連接有板狀部分Y8的管本體X8的部分上，在該管本體X8的部分容易聚集很多氣泡，通過(guò)該氣泡，在連接有板狀部分Y8的管本體X8的內(nèi)側(cè)有可能形成氣球形狀的氣泡81。

若發(fā)生氣球形狀的氣泡81，則導(dǎo)致管本體X8的內(nèi)側(cè)形狀不同于設(shè)計(jì)的形狀。其結(jié)果，導(dǎo)致通過(guò)內(nèi)部的流體的流量效率低下。并且，還會(huì)引起異音或振動(dòng)。同時(shí)，無(wú)論發(fā)泡倍率是低倍率還是高倍率，氣球形狀的氣泡81都會(huì)發(fā)生。

其中，為了避免如圖2所示的氣球形狀的發(fā)泡81發(fā)生，在通過(guò)分割模具201a，201b進(jìn)行合模時(shí)，可以減弱按壓至板狀部分Y8上的按壓力Z，或者，加厚圖1所示的分割模具201a，201b的腔體202a，202b之間的厚度T，使氣泡不移動(dòng)至連接有板狀部分Y8的管本體X8的部分上。

但是，減弱按壓至板狀部分Y8上的按壓力Z，或者，加厚腔體202a，202b之間的厚度T都會(huì)產(chǎn)生如下問(wèn)題。即，如圖3所示，壓縮熔融狀態(tài)的發(fā)泡樹(shù)脂200后，即使構(gòu)成板狀部分Y8的部分的發(fā)泡樹(shù)脂200彼此相互熔接，構(gòu)成板狀部分Y8的部分的發(fā)泡樹(shù)脂200也無(wú)法在期望的熔接狀態(tài)下彼此熔接，例如，在圖3所示的狀態(tài)下，以指定的吹塑壓力進(jìn)行吹塑成形時(shí)，如圖4所示，在管本體X8中連接有板狀部分Y8的部位的內(nèi)面因吹塑壓力P而撕裂，因此，有可能導(dǎo)致從管本體X8的內(nèi)面?zhèn)认虬鍫畈糠諽8側(cè)，在發(fā)泡樹(shù)脂200之間形成有間隙82。其中，即使通過(guò)構(gòu)成板狀部分Y8的部分的發(fā)泡樹(shù)脂200成形收縮，也有可能發(fā)生圖4所示的間隙82。如圖4所示，若在管本體X8的內(nèi)面形成間隙82，則與圖2所示的氣球形狀的氣泡81相同，管本體X8的內(nèi)側(cè)形狀會(huì)變成與設(shè)計(jì)不同的形狀，導(dǎo)致通過(guò)內(nèi)部的流體的流量效率低下。并且，引起異音或振動(dòng)。

并且，如果構(gòu)成板狀部分Y8的部分的發(fā)泡樹(shù)脂200未在期望的熔接狀態(tài)下彼此熔接，例如，如圖5所示，在構(gòu)成板狀部分Y8的內(nèi)部發(fā)泡樹(shù)脂200彼此之間有可能形成空洞83。構(gòu)成板狀部分Y8的內(nèi)部的空洞83，在發(fā)泡樹(shù)脂200彼此未熔接的狀態(tài)下形成，或者在發(fā)泡樹(shù)脂200彼此暫時(shí)熔接后，發(fā)泡樹(shù)脂200彼此局部剝離的情況下形成。圖5所示的管本體X8的內(nèi)面不會(huì)發(fā)生圖2所示的氣球形狀的氣泡81或圖4所示的間隙82，因此，不會(huì)產(chǎn)生通過(guò)內(nèi)部的流體的流量效率低下的問(wèn)題或引起異音或振動(dòng)。但是，板狀部分Y8是連接于其他部件的部分，因此，板狀部分Y8上形成有用于插入螺栓等的貫通孔，在該貫通孔上貫通螺栓等后用螺母緊固，從而板狀部分Y8連接于其他部件上。因此，若在形成貫通孔的部位上發(fā)生空洞83，則貫通孔周?chē)膹?qiáng)度變?nèi)?，或者，將板狀部分Y8連接至其他部件上時(shí)有可能發(fā)生松動(dòng)。這樣的貫通孔周?chē)膹?qiáng)度低下或發(fā)生松動(dòng)的問(wèn)題，在形成圖4所示的間隙82時(shí)也會(huì)發(fā)生。其中，在發(fā)泡樹(shù)脂200彼此未熔接的狀態(tài)下形成的空洞83，在生產(chǎn)時(shí)，可以通過(guò)推壓板狀部分Y8來(lái)判斷板狀部分Y8的內(nèi)部發(fā)生了空洞83。但是，對(duì)于發(fā)泡樹(shù)脂200彼此暫時(shí)熔接后發(fā)泡樹(shù)脂200彼此局部剝離而形成的空洞83，在生產(chǎn)時(shí)，即使推壓板狀部分Y8，也很難判斷板狀部分Y8的內(nèi)部是否發(fā)生了空洞83。

并且，當(dāng)圖2所示的氣球形狀的氣泡81或圖4所示的間隙82發(fā)生時(shí)，可以通過(guò)檢查管本體X8的內(nèi)面來(lái)去除產(chǎn)生了氣球形狀的氣泡81或間隙82的不良發(fā)泡成形體。

但是，圖5所示的空洞83，形成在板狀部分Y8的內(nèi)部，因此，即使檢查管本體X8的內(nèi)面也無(wú)法發(fā)現(xiàn)。為此，需要成形一種圖5所示的板狀部分Y8的內(nèi)部不會(huì)形成空洞83的發(fā)泡成形體。

其中，為了避免圖2，圖4，以及圖5所示的形狀的問(wèn)題，例如，如圖6所示，具有一種在板狀部分Y8之間形成一體連通于管本體X8的中空部84的中空部85的方法。但是，圖6所示的構(gòu)成在板狀部分Y8之間形成中空部85，因此，很難使板狀部分Y8保持有指定的結(jié)構(gòu)強(qiáng)度。另外，在板狀部分Y8上形成用于插入螺栓等的貫通孔時(shí)，導(dǎo)致板狀部分Y8凹陷，因此難以形成貫通孔。此外，板狀部分Y8的中空部85與管本體X8的中空部84一體連通，因此，若在板狀部分Y8上形成貫通孔，則有可能發(fā)生管本體X8內(nèi)部的空氣從貫通孔中消失的情況。

為此，如圖1所示，需要成形一種發(fā)泡成形體，該發(fā)泡成形體具有在所期望的熔接狀態(tài)下彼此熔接的發(fā)泡樹(shù)脂200和連接于管本體X8上的板狀部分Y8。

其中，作為防止上述的圖2所示的氣球形狀的氣泡81發(fā)生的方法，專(zhuān)利文獻(xiàn)1中公開(kāi)了在板狀部分與管主體之間的連接面附近形成凹部，阻止氣泡移動(dòng)到管本體的部分，從而防止氣球形狀的氣泡81發(fā)生的方法。

但是，在專(zhuān)利文獻(xiàn)1的方法中，需要在板狀部分與管本體之間的連接面附近形成凹部。并且，專(zhuān)利文獻(xiàn)1的方法的目的在于防止氣球形狀的氣泡81的發(fā)生。專(zhuān)利文獻(xiàn)1中并未考慮要防止圖4所示的間隙82及圖5所示的空洞83的發(fā)生的問(wèn)題。

本發(fā)明的目的在于，在具有管本體和連接于管本體的外側(cè)的板狀部分的發(fā)泡成形體中，提供一種在板狀部分的內(nèi)部不會(huì)發(fā)生空洞的發(fā)泡成形體。

解決問(wèn)題的手段

根據(jù)本發(fā)明的發(fā)泡成形體，其包括：管本體和連接于所述管本體的外側(cè)的板狀部分，所述發(fā)泡成形體的特征在于，

所述發(fā)泡成形體的發(fā)泡倍率小于2倍，

并且，所述管本體中連接有所述板狀部分Y1的部位周?chē)谋诤馎和所述板狀部分的壁厚B的關(guān)系是所述壁厚B/所述壁厚A的值小于2.82。

另外，根據(jù)本發(fā)明的發(fā)泡成形體，其包括：管本體和連接于所述管本體的外側(cè)的板狀部分，所述發(fā)泡成形體的特征在于，

所述發(fā)泡成形體的發(fā)泡倍率大于等于2倍，

并且，所述管本體中連接有所述板狀部分Y1的部位周?chē)谋诤馎和所述板狀部分的壁厚B的關(guān)系是所述壁厚B/所述壁厚A的值小于2.88。

發(fā)明的效果

根據(jù)本發(fā)明，能夠獲取在板狀部分的內(nèi)部不會(huì)發(fā)生空洞的發(fā)泡成形體。

附圖說(shuō)明

圖1是示出發(fā)泡成形體的成形方法例子的圖。

圖2是示出管本體X8的內(nèi)面發(fā)生了氣球形狀的氣泡81的狀態(tài)的圖。

圖3是示出構(gòu)成板狀部分Y8的部分的發(fā)泡樹(shù)脂200彼此熔接的狀態(tài)的圖。

圖4是示出管本體X8的內(nèi)面發(fā)生了間隙82的狀態(tài)的圖。

圖5是示出板狀部分Y8的內(nèi)部發(fā)生了空洞83的狀態(tài)的圖。

圖6是示出板狀部分Y8之間形成了中空部85的狀態(tài)的圖。

圖7是示出本實(shí)施方式的儀表板管(Instrument panel duct)1的俯視圖。

圖8是示出儀表板管中的嵌合部102d周?chē)膱D。

圖9是圖8的D-D’截面圖。

圖10是示出本實(shí)施方式的儀表板管1的成形方法例子的第一圖。

圖11是示出本實(shí)施方式的儀表板管1的成形方法例子的第二圖。

圖12是示出本實(shí)施方式的儀表板管1的成形方法例子的第三圖。

圖13是示出分割模具中的合模時(shí)的圖。

圖14是示出其他成形方法例子的圖。

圖15是示出本實(shí)施例的儀表板管1的圖。

圖16是示出第一實(shí)施例的檢查結(jié)果的第一圖。

圖17是示出第一實(shí)施例的檢查結(jié)果的第二圖。

圖18是示出第二實(shí)施例的檢查結(jié)果的第一圖。

圖19是示出第二實(shí)施例的檢查結(jié)果的第二圖。

具體實(shí)施方式

(根據(jù)本發(fā)明的一種形態(tài)的發(fā)泡成形體1的概要)

首先，參照?qǐng)D7至圖9對(duì)根據(jù)本發(fā)明的一種形態(tài)的發(fā)泡成形體1的概要進(jìn)行說(shuō)明。圖7至圖9是示出根據(jù)本發(fā)明的一種形態(tài)的發(fā)泡成形體1的構(gòu)成例的圖。

如圖9所示，根據(jù)本發(fā)明的一種形態(tài)的發(fā)泡成形體1是具有管本體X1和連接于管本體X1的外側(cè)的板狀部分Y1的發(fā)泡成形體。

根據(jù)本發(fā)明的一種形態(tài)的發(fā)泡成形體1的特征在于發(fā)泡成形體1的發(fā)泡倍率小于2倍時(shí)，壁厚B/壁厚A的值小于2.82。在此，壁厚B/壁厚A表示管本體X1中連接有板狀部分Y1的部位周?chē)谋诤馎和板狀部分Y1的壁厚B之間的關(guān)系。

并且，發(fā)泡成形體1的發(fā)泡倍率大于等于2倍時(shí)，其特征在于，壁厚B/壁厚A的值小于2.88。在此，壁厚B/壁厚A表示管本體X1中的連接有板狀部分Y1的部位周?chē)谋诤馎和板狀部分Y1的壁厚B之間的關(guān)系。

根據(jù)本發(fā)明的一種形態(tài)的發(fā)泡成形體1，當(dāng)發(fā)泡成形體1的發(fā)泡倍率小于2倍時(shí)，壁厚B/壁厚A的值小于2.82，并且，當(dāng)發(fā)泡成形體1的發(fā)泡倍率大于等于2倍時(shí)，壁厚B/壁厚A的值小于2.88，如圖5所示，從而能夠獲取板狀部分的內(nèi)部不會(huì)發(fā)生空洞83的發(fā)泡成形體1。另外，如圖4所示，能夠獲取管本體的內(nèi)面上不會(huì)發(fā)生間隙82的發(fā)泡成形體1。下面參照附圖，對(duì)根據(jù)本發(fā)明的一種形態(tài)的發(fā)泡成形體1的實(shí)施方式進(jìn)行詳細(xì)說(shuō)明。其中，在以下的實(shí)施方式中，發(fā)泡成形體1以?xún)x表板管(Instrument panel duct)1為例進(jìn)行說(shuō)明。

<儀表板管1的構(gòu)成例>

首先，參照?qǐng)D7至圖9對(duì)本實(shí)施方式的儀表板管1的構(gòu)成例進(jìn)行說(shuō)明。圖7是儀表板管1的概略俯視圖，圖7示出了具有用于連接至空氣調(diào)節(jié)單元(未圖示)的供給部105的一側(cè)的儀表板管1。圖8示出了圖7所示的嵌合部102d周?chē)母怕愿┮晥D，圖9示出了圖8的D-D’截面圖。

本實(shí)施方式的儀表板管1是使空氣調(diào)節(jié)單元中供給的冷暖風(fēng)流通至所期望部位上的輕量型的儀表板管1。

本實(shí)施方式的儀表板管1由聚丙烯類(lèi)樹(shù)脂制成，優(yōu)選地，由混合了1～20wt％的聚乙烯類(lèi)樹(shù)脂及/或5～40wt％的氫化苯乙烯類(lèi)熱塑性彈性體的混合樹(shù)脂構(gòu)成。這時(shí)，優(yōu)選地，在-10℃中的拉伸破壞伸長(zhǎng)率為40％以上、且常溫中的拉伸彈性率為1000kg/cm²以上。更優(yōu)選地，在-10℃中的拉伸破壞伸長(zhǎng)率為100％以上。其中，對(duì)于本實(shí)施方式中所采用的各種術(shù)語(yǔ)定義如下。

發(fā)泡倍率：在后述的本實(shí)施方式的成形方法中所使用的發(fā)泡樹(shù)脂密度除以通過(guò)本實(shí)施方式的成形方法獲取到的儀表板管1的管本體X1(參見(jiàn)圖9)中的表觀(guān)密度而得出的值。

拉伸破壞伸長(zhǎng)率：切取通過(guò)后述的本實(shí)施方式的成形方法獲取到的儀表板管1的管本體X1，在-10℃下進(jìn)行保管后，以JIS K-7113為準(zhǔn)，將保管的管本體X1作為2號(hào)形試驗(yàn)片以伸張速度50mm/分鐘進(jìn)行測(cè)量而得出的值。

拉伸彈性率：切取通過(guò)后述的本實(shí)施方式的成形方法獲取到的儀表板管1的管本體X1，在常溫(例如23℃)下，以JIS K-7113為準(zhǔn)，將切取的管本體X1作為2號(hào)形試驗(yàn)片以伸張速度50mm/分鐘進(jìn)行測(cè)量而得出的值。

如圖7所示，在本實(shí)施方式的儀表板管1上，用于連接至空氣調(diào)節(jié)單元(未圖示)的供給部105設(shè)在管部101(101a～101d)的一端上。并且，嵌合部102(102a～102d)設(shè)在管部101(101a～101d)的另一端上。并且，由管部101(101a～101d)，供給部105，以及嵌合部102(102a～102d)構(gòu)成的管本體X1(參見(jiàn)圖9)上連接有凸緣部103(103a～103g)。

本實(shí)施方式的儀表板管1由具有1.3倍以上的發(fā)泡倍率及多個(gè)氣泡的獨(dú)立氣泡結(jié)構(gòu)(例如，獨(dú)立氣泡率為70％以上)構(gòu)成。并且，儀表板管1的平均壁厚為0.5mm以上。

本實(shí)施方式中的平均壁厚是指向成形品的中空延伸方向以約100mm的等間距測(cè)量出的壁厚的平均值。如果是中空的成形品，通過(guò)分模線(xiàn)熔接的兩個(gè)壁部中分別測(cè)量了以分模線(xiàn)90°方向的位置的壁厚，該測(cè)量的壁厚的平均值表示平均壁厚。但是，測(cè)量位置不包含上述的凸緣部103等。

管本體X1的內(nèi)側(cè)具有流通流體的流路，從而能夠使空氣調(diào)節(jié)單元的冷暖風(fēng)流通。

如圖7所示，從供給部105的開(kāi)口部111供給至管本體X1的內(nèi)側(cè)的流體的流路可分為4條，即流路a，b-1，b-2，c。像這樣從供給部105的開(kāi)口部111供給至管本體X1的內(nèi)側(cè)的流體，在流路a中，從嵌合部102a的開(kāi)口部流出。在流路b-1中，從嵌合部102b的開(kāi)口部流出。在流路b-2中，從嵌合部102c的開(kāi)口部流出。在流路c中，從嵌合部102d的開(kāi)口部流出。

作為儀表板管1中的流路a周?chē)臉?gòu)成，在管部101a的一端上設(shè)有供給部105，另一端上設(shè)有嵌合部102a。并且，由管部101a，供給部105以及嵌合部102a構(gòu)成的管本體X1上連接有凸緣部103a，103e。凸緣部103a上設(shè)有固定用孔107a，固定用孔107a固定于通過(guò)嵌合部102a連接的其他管狀部件上。在該固定用孔107a上貫通未圖示的螺栓后用螺母進(jìn)行緊固，從而將儀表板管1固定至其他管狀部件上。并且，在凸緣部103e上也設(shè)有固定用孔107e。

作為儀表板管1中的流路b-1周?chē)臉?gòu)成，在管部101b的一端上設(shè)有供給部105，另一端上設(shè)有嵌合部102b。并且，由管部101b，供給部105以及嵌合部102b構(gòu)成的管本體X1上連接有凸緣部103b。凸緣部103b上設(shè)有固定用孔107b，固定用孔107b固定于通過(guò)嵌合部102b連接的其他管狀部件上。

并且，在管部101a和101b之間的間隔狹窄的部分上設(shè)有分別連接于這些管部101a和101b的用于保持強(qiáng)度的架橋部104e。

儀表板管1中的流路b-2周?chē)臉?gòu)成與上述的流路b-1周?chē)臉?gòu)成相同。

儀表板管1中的流路c周?chē)臉?gòu)成與上述的流路a周?chē)臉?gòu)成相同。

管部101b和101c之間設(shè)有凸緣部103g，且分別連接于管部101b，101c上。凸緣部103g上也設(shè)有固定用孔107g。

如圖7所示，在本實(shí)施方式的儀表板管1上，管本體X1(參見(jiàn)圖9)的外側(cè)上連接有凸緣部103(103a～103g)。管本體X1是指由管部101(101a～101d)，供給部105，以及嵌合部102(102a～102d)構(gòu)成的部分。

并且，在發(fā)泡倍率小于2倍的情況下，如圖9所示，壁厚B/壁厚A的值大于1.40且小于2.82地構(gòu)成本實(shí)施方式的儀表板管1。在此，壁厚B/壁厚A表示管本體X1中的連接有板狀部分Y1的部位周?chē)诤馎和板狀部分Y1的壁厚B之間的關(guān)系。這是因?yàn)槿舯诤馚/壁厚A的值小于等于1.40，則成形發(fā)泡倍率小于2倍的儀表板管1時(shí)，可看到圖2所示的氣球形狀的氣泡81發(fā)生的征兆，或發(fā)生氣球形狀的氣泡81。并且，還因?yàn)槿舯诤馚/壁厚A的值大于等于2.82，則會(huì)發(fā)生圖4所示的間隙82或圖5所示的板狀部分Y1的內(nèi)部的空洞83。

如圖9所示，壁厚A是在管本體X1中的從連接有板狀部分Y1的部位α至5mm范圍L1內(nèi)的壁厚。如圖9所示，壁厚B是板狀部分Y1的厚度方向的壁厚。

并且，在發(fā)泡倍率大于等于2倍的情況下，壁厚B/壁厚A的值大于1.46且小于2.88地構(gòu)成本實(shí)施方式的儀表板管1。這是因?yàn)槿舯诤馚/壁厚A的值小于等于1.46，則成形發(fā)泡倍率大于等于2倍的儀表板管1時(shí)，可看到圖2所示的氣球形狀的氣泡81發(fā)生的征兆，或發(fā)生氣球形狀的氣泡81。并且，還因?yàn)槿舯诤馚/壁厚A的值大于等于2.88，則會(huì)發(fā)生圖4所示的間隙82或圖5所示的板狀部分Y1的內(nèi)部的空洞83。

因此，本實(shí)施方式的儀表板管1，在發(fā)泡倍率小于2倍的情況下，壁厚B/壁厚A的值大于1.40且小于2.82地構(gòu)成。并且，在發(fā)泡倍率大于等于2倍的情況下，壁厚B/壁厚A的值大于1.46且小于2.88地構(gòu)成。從而能夠獲取不會(huì)發(fā)生圖2所示的氣球形狀的氣泡81，圖4所示的間隙82，以及圖5所示的板狀部分Y1的內(nèi)部的空洞83的儀表板管1。

其中，儀表板管1的板狀部分Y1是與其他部件相連接的部分，因此，板狀部分Y1應(yīng)具有所期望的結(jié)構(gòu)強(qiáng)度。為此，優(yōu)選地，壁厚B/壁厚A的值大于等于1.80。更優(yōu)選地，大于等于2.0。從而，通過(guò)使壁厚B的厚度大于壁厚A的厚度來(lái)使板狀部分Y1具有所期望的結(jié)構(gòu)強(qiáng)度。其中，為了使板狀部分Y1具有所期望的結(jié)構(gòu)強(qiáng)度，優(yōu)選地將壁厚B設(shè)計(jì)為大于等于4.0mm。

并且，本實(shí)施方式的儀表板管1的嵌合部102的開(kāi)口部100的開(kāi)口面積大于管部101的開(kāi)口面積。管部101的開(kāi)口面積是指在與儀表板管1的流路進(jìn)行方向正交的方向上切斷管部101時(shí)的管部101的開(kāi)口部的面積。例如，可通過(guò)將嵌合部102的形狀構(gòu)成為喇叭形狀來(lái)使嵌合部102的開(kāi)口部100的開(kāi)口面積大于管部101的開(kāi)口面積。喇叭形狀是指越接近開(kāi)口端部開(kāi)口面積越大的形狀。

<儀表板管1的成形方法例子>

其次，參照?qǐng)D10至圖12對(duì)本實(shí)施方式的儀表板管1的成形方法例子進(jìn)行說(shuō)明。圖10是從分割模具側(cè)面示出分割模具的開(kāi)狀態(tài)的圖，圖11是從分割模具側(cè)面示出分割模具閉狀態(tài)的圖。圖12是示出從分割模具的閉狀態(tài)的兩個(gè)分割模具的抵接面中觀(guān)察的分割模具12a的圖。

首先，如圖10所示，通過(guò)環(huán)狀鍛模11射出發(fā)泡型坯，且將圓筒形狀的發(fā)泡型坯13擠壓到分割模具12a，12b之間。

其次，如圖11所示，通過(guò)對(duì)分割模具12a，12b進(jìn)行合模，用分割模具12a，12b夾入發(fā)泡型坯13，從而發(fā)泡型坯13收納至分割模具12a，12b的腔體10a，10b上。

其次，如圖11，圖12所示，在對(duì)分割模具12a，12b進(jìn)行合模的狀態(tài)下，在設(shè)于分割模具12a，12b的指定的孔上貫通吹入針14和吹出針15的同時(shí)穿刺發(fā)泡型坯13。若吹入針14，吹出針15的頂端進(jìn)入發(fā)泡型坯13內(nèi)，則立刻從吹入針14將空氣等的壓縮氣體吹進(jìn)發(fā)泡型坯13的內(nèi)部，經(jīng)過(guò)發(fā)泡型坯13的內(nèi)部從吹出針15中吹出壓縮氣體，以指定的吹塑壓力進(jìn)行吹塑成形。

吹入針14穿刺相當(dāng)于圖7所示的儀表板管1的供給部105的開(kāi)口部111的位置，且吹入針14形成吹入口，該吹入口用于將壓縮氣體吹入發(fā)泡型坯13的內(nèi)部。并且，吹出針15穿刺分別相當(dāng)于圖7所示的儀表板管1的嵌合部102(102a～102d)的開(kāi)口部100(100a～100d)的位置，且吹出口15形成吹出口，該吹出口將壓縮氣體從發(fā)泡型坯13的內(nèi)部吹到外部。

從而，從吹入針14將壓縮氣體吹入發(fā)泡型坯13的內(nèi)部中，且經(jīng)由發(fā)泡型坯13的內(nèi)部從吹出針15吹出壓縮氣體，從而能夠以指定的吹塑壓力進(jìn)行吹塑成形。

吹塑壓力設(shè)定為0.5～3.0kg/cm²，優(yōu)選地，設(shè)定為0.5～1.0kg/cm²。若將吹塑壓力設(shè)定為3.0kg/cm²以上，則發(fā)泡型坯13的壁厚容易倒塌，或發(fā)泡倍率容易低下。并且，若將吹塑壓力設(shè)定為0.5kg/cm²以下，則難以調(diào)整調(diào)節(jié)器16和排氣壓力調(diào)節(jié)器17之間的差壓。為此，吹塑壓力設(shè)定為0.5～3.0kg/cm²，優(yōu)選地，設(shè)定為0.5～1.0kg/cm²。

在本實(shí)施方式中，將壓縮氣體從吹入針14中吹入發(fā)泡型坯13內(nèi)的同時(shí)，通過(guò)從分割模具12a，12b的腔體10a，10b中進(jìn)行排氣來(lái)消除發(fā)泡型坯13和腔體10a，10b之間的間隙，從而形成負(fù)壓狀態(tài)。從而，設(shè)定收納至分割模具12a，12b內(nèi)部的腔體10a，10b的發(fā)泡型坯13的內(nèi)外的壓力差(表示發(fā)泡型坯13的內(nèi)部具有高于外部的壓力)，發(fā)泡型坯13擠壓至腔體10a，10b的壁面上。

其中，在上述的成形工序中，無(wú)需同時(shí)進(jìn)行將壓縮氣體吹入發(fā)泡型坯13的內(nèi)部的工序和使發(fā)泡型坯13的外部產(chǎn)生負(fù)壓的工序，也可以錯(cuò)開(kāi)時(shí)間進(jìn)行各自的工序。

并且，在本實(shí)施方式中，如圖13所示，通過(guò)分割模具12a，12b以按壓力Z對(duì)發(fā)泡型坯13進(jìn)行合模。因此，對(duì)于相當(dāng)于如上述的發(fā)泡型坯13中的管本體X1的部分，通過(guò)指定的吹塑壓力擠壓至腔體10a，10b上的同時(shí)，對(duì)于相當(dāng)于凸緣部103(103a～103g)及架橋部104(104e，104f)的板狀部分Y1的部分，將其向厚度方向擠壓后，壓縮至分割模具12a，12b的腔體10a，10b之間的厚度T。

對(duì)于相當(dāng)于發(fā)泡型坯13中的管本體X1的部分，如上述將空氣等的壓縮氣體從吹入針14中吹入發(fā)泡型坯13的內(nèi)部，且經(jīng)由發(fā)泡型坯13的內(nèi)部從吹出針15吹出壓縮氣體。并且，通過(guò)指定的吹塑壓力僅在指定的時(shí)間內(nèi)將發(fā)泡型坯13擠壓至腔體10a，10b。另外，從管本體X1的厚度方向的腔體10a，10b側(cè)冷卻固定5～8成左右的發(fā)泡型坯13。然后，不進(jìn)行壓縮氣體的冷卻，通過(guò)分割模具12a，12b進(jìn)行合模的狀態(tài)下，將剩余的熔融狀態(tài)的發(fā)泡型坯13自然固定。

從吹入針14供給至發(fā)泡型坯13內(nèi)的用于冷卻的壓縮氣體的溫度設(shè)定為10℃～30℃，優(yōu)選地，室溫設(shè)定為(例如，23℃)。通過(guò)將壓縮氣體的氣溫設(shè)定為室溫，從而無(wú)需設(shè)置用于調(diào)整壓縮氣體的溫度的溫控設(shè)備，因此，能夠用低成本來(lái)成形儀表板管1。并且，設(shè)置溫控設(shè)備，且使從吹入針14供給至發(fā)泡型坯13內(nèi)的壓縮氣體的溫度低于室溫時(shí)，能夠縮短儀表板管1的冷卻時(shí)間。其中，雖然根據(jù)壓縮氣體的溫度不同而不同，但優(yōu)選地，壓縮氣體的冷卻時(shí)間(表示施加時(shí)間)為35秒以下。從而，從管本體X1的厚度方向的腔體10a，10b側(cè)冷卻固定5～8成左右的發(fā)泡型坯13，且能夠使管本體X1的內(nèi)面?zhèn)鹊陌l(fā)泡型坯13維持熔融狀態(tài)。然后，不進(jìn)行壓縮氣體的冷卻，通過(guò)分割模具12a，12b進(jìn)行合模的狀態(tài)下，將熔融狀態(tài)的剩余的發(fā)泡型坯13自然固定。

在成形本實(shí)施方式的儀表板管1時(shí)可適用的聚丙烯類(lèi)樹(shù)脂優(yōu)選為230℃中熔體張力在30～350mN的范圍內(nèi)的聚丙烯。尤其優(yōu)選地，聚丙烯類(lèi)樹(shù)脂為具有長(zhǎng)支鏈結(jié)構(gòu)的丙烯均聚物，更優(yōu)選地，聚丙烯類(lèi)樹(shù)脂上添加乙烯-丙烯嵌段共聚物。

并且，混合至聚丙烯類(lèi)樹(shù)脂的氫化苯乙烯類(lèi)熱塑性彈性體，為了改善耐沖擊性的同時(shí)維持儀表板管1的剛性，相對(duì)于聚丙烯類(lèi)樹(shù)脂添加5～40wt％，優(yōu)選地，在15～30wt％的范圍內(nèi)添加。

具體地，使用苯乙烯-丁二烯-苯乙烯嵌段共聚物，苯乙烯-異戊二烯-苯乙烯嵌段共聚物，苯乙烯-丁二烯無(wú)規(guī)共聚物等的氫化聚合物。并且，氫化苯乙烯類(lèi)熱塑性彈性體的苯乙烯含量小于30wt％，優(yōu)選地，少于20wt％，230℃中的MFR(MFR是以JIS K-7210為準(zhǔn)在試驗(yàn)溫度230℃，試驗(yàn)載荷2.16kg下進(jìn)行測(cè)量的)為10g/10分鐘以下，優(yōu)選為，5.0g/10分鐘以下且1.0g/10分鐘以上。

并且，混合至聚丙烯類(lèi)樹(shù)脂的聚烯烴類(lèi)聚合物，優(yōu)選為低密度的乙烯-α-烯烴。該聚烯烴類(lèi)聚合物，優(yōu)選地在1～20wt％的范圍內(nèi)混合。優(yōu)選地，使用具有0.91g/cm³以下的密度的低密度的乙烯-α-烯烴。優(yōu)選為乙烯與碳原子數(shù)3～20的α-烯烴共聚而獲取到的乙烯-α-烯烴共聚物。作為α-烯烴的例子，例如優(yōu)選有丙烯，1-丁烯，1-戊烯，1-己烯，1-庚烯，1-辛烯，1-壬烯，1-癸烯，1-十二烯，4-甲基-1-戊烯，4-甲基-1-己烯等。尤其優(yōu)選為1-丁烯，1-己烯，1-辛烯等。并且，可單獨(dú)使用上述的碳原子數(shù)3～20的α-烯烴，或也可合并使用兩種以上。乙烯-α-烯烴共聚物中的基于乙烯的單體單元的含量，相對(duì)于乙烯-α-烯烴共聚物，優(yōu)選在50～99wt％的范圍內(nèi)。并且，基于α-烯烴的單體單元的含量，相對(duì)于乙烯-α-烯烴共聚物，優(yōu)選在1～50wt％的范圍內(nèi)。尤其優(yōu)選地，使用茂金屬類(lèi)催化劑進(jìn)行聚合的直鏈狀超低密度聚乙烯，或乙烯類(lèi)彈性體，或丙烯類(lèi)彈性體。

成形儀表板管1時(shí)所使用的發(fā)泡樹(shù)脂，其可通過(guò)采用粉碎成形儀表板管1時(shí)發(fā)生的毛刺而獲取到的粉碎材料來(lái)形成。這時(shí)，與其用100％的粉碎材料來(lái)形成發(fā)泡樹(shù)脂，優(yōu)選地，熔融混煉粉粹材料和原材料來(lái)形成發(fā)泡樹(shù)脂。原材料是未使用的樹(shù)脂，在本實(shí)施方式中，作為原材料使用上述的聚乙烯類(lèi)樹(shù)脂。通過(guò)使用原材料，能夠避免構(gòu)成儀表板管1的樹(shù)脂劣化。熔融混煉粉碎材料和原材料來(lái)形成發(fā)泡樹(shù)脂時(shí)，例如，以粉碎材料90％及原材料10％的比例熔融混煉而形成。

并且，作為成形本實(shí)施方式的儀表板管1時(shí)可適用的發(fā)泡劑，例如有物理發(fā)泡劑，化學(xué)發(fā)泡劑，及其混合物。可適用的物理發(fā)泡劑，例如有空氣，二氧化碳，氮?dú)?，水等的無(wú)機(jī)物理發(fā)泡劑，以及丁烷、戊烷、己烷、二氯甲烷和二氯乙烷等的有機(jī)物理發(fā)泡劑，此外還有這些的超臨界流體。作為超臨界流體，優(yōu)選地，使用二氧化碳或氮?dú)獾葋?lái)制作，采用氮?dú)鈺r(shí)，在臨界溫度為-149.1℃，臨界壓力為3.4MPa以上的情況下制作，采用二氧化碳時(shí)，在臨界溫度為31℃，臨界壓力為7.4MPa以上的情況下制作。

其次，從分割模具12a，12b中取出上述成形的儀表板管1。具體地，通過(guò)指定的機(jī)械(夾具等)夾緊形成于儀表板管1的上部的毛刺的狀態(tài)下，打開(kāi)分割模具12a，12b，從分割模具12a，12b之間取出儀表板管1。

其次，去除毛刺等不要的部分，該毛刺等不要的部分形成在從分割模具12a，12b中取出來(lái)的儀表板管1周?chē)?。從而能夠獲取圖7所示的復(fù)雜形狀的儀表板管1。

如圖7所示，本實(shí)施方式的儀表板管1，在形成于構(gòu)成管本體X1的嵌合部102(102a～102d)及供給部105的所有的開(kāi)口部100(100a～100d)，111附近設(shè)置凸緣部103(103a～103g)及架橋部104(104e，104f)。為此，本實(shí)施方式的儀表板管1在開(kāi)口部100，111的周?chē)軌驅(qū)x表板管1固定至其他管狀部件上。并且能夠加強(qiáng)開(kāi)口部100，111的周?chē)膹?qiáng)度。

(其他成形方法)

作為上述實(shí)施方式的儀表板管1，例如，也可利用圖14所示的成形方法來(lái)成形。

圖14所示的成形方法，代替通過(guò)上述成形方法將圓筒形狀的發(fā)泡型坯13擠壓至分割模具12a，12b之間的成形方法，將片狀的發(fā)泡樹(shù)脂擠壓至分割模具12a，12b之間而成形。

如圖14所示，用于其他的成形方法的成形裝置具有2臺(tái)的擠壓裝置50a，50b，以及與上述成形方法例子相同的分割模具12a，12b。

擠壓裝置50(50a，50b)，在分割模具12a，12b之間以指定的間隔大致平行垂下地配置上述成形方法例子中包含與發(fā)泡型坯13相同材質(zhì)的熔融狀態(tài)的發(fā)泡樹(shù)脂的樹(shù)脂片材P1，P2。擠壓樹(shù)脂片材P1，P2的T模28a，28b的下方配置有調(diào)節(jié)輥30a，30b。通過(guò)該調(diào)節(jié)輥30a，30b調(diào)節(jié)厚度等。通過(guò)分割模具12a，12b插入并夾緊這樣被擠壓的樹(shù)脂片材P1，P2來(lái)成形。

2臺(tái)的擠壓裝置50(50a，50b)的構(gòu)成相同，因此，參照?qǐng)D14說(shuō)明一擠壓裝置50。

擠壓裝置50由附設(shè)有料斗21的氣缸22，設(shè)在氣缸22內(nèi)的螺釘(未圖示)，連接于螺釘?shù)挠蛪厚R達(dá)20，內(nèi)部與氣缸22相互連通的蓄能器24，設(shè)于蓄能器24內(nèi)的柱塞26，T模28，以及一對(duì)調(diào)節(jié)輥30構(gòu)成。

從料斗21投入的樹(shù)脂顆粒，在氣缸22內(nèi)通過(guò)油壓馬達(dá)20的螺釘?shù)男D(zhuǎn)熔融且混煉，熔融狀態(tài)的發(fā)泡樹(shù)脂被移送至蓄能器24且存儲(chǔ)一定量的發(fā)泡樹(shù)脂。并且，通過(guò)柱塞26的驅(qū)動(dòng)向T模28發(fā)送發(fā)泡樹(shù)脂。像這樣，從T模28下端的擠壓縫隙中擠出熔融狀態(tài)中的發(fā)泡樹(shù)脂的連續(xù)的樹(shù)脂片材，通過(guò)隔開(kāi)間隔配置的一對(duì)調(diào)節(jié)輥30夾壓樹(shù)脂片材的同時(shí)將其向下方發(fā)送，并且樹(shù)脂片材在分割模具12a，12b之間垂下。

并且，T模28上設(shè)有用于調(diào)節(jié)擠壓縫隙的縫隙間隔的模具螺栓29?？p隙間隔的調(diào)節(jié)機(jī)構(gòu)不僅可以具備使用了該模具螺栓29的機(jī)械式的機(jī)構(gòu)，還可具備公知的各種調(diào)節(jié)機(jī)構(gòu)。

根據(jù)這樣的構(gòu)成，從兩個(gè)T模28a，28b的擠壓縫隙中擠壓出內(nèi)部具有氣泡單元的樹(shù)脂片材P1，P2，且在上下方向(表示擠壓方向)上具有相同厚度的狀態(tài)地調(diào)節(jié)樹(shù)脂片材P1，P2，并且其在分割模具12a，12b之間垂下。

若像這樣樹(shù)脂片材P1，P2配置于分割模具12a，12b之間，則沿水平方向向前移動(dòng)該分割模具12a，12b，將位于分割模具12a，12b外周的未圖示的模板緊貼于樹(shù)脂片材P1，P2上。像這樣根據(jù)分割模具12a，12b外周的模板保持樹(shù)脂片材P1，P2后，通過(guò)在分割模具12a，12b的腔體10a，10b上真空吸引樹(shù)脂片材P1，P2，從而分別使樹(shù)脂片材P1，P2具有沿腔體10a，10b的形狀。

其次，沿水平方向向前移動(dòng)分割模具12a，12b后對(duì)其進(jìn)行合模，與上述成形方法相同地，吹入針14和吹出針15刺破樹(shù)脂片材P1，P2。并且，空氣等的壓縮氣體從吹入針14吹入樹(shù)脂片材P1，P2的內(nèi)部，經(jīng)過(guò)樹(shù)脂片材P1，P2的內(nèi)部從吹出針15吹出壓縮氣體。這樣冷卻相當(dāng)于儀表板管1的管本體X1的部分的內(nèi)側(cè)。

其次，沿水平方向向后移動(dòng)分割模具12a，12b，從而分割模具12a，12b從儀表板管1中脫模。

但是，為了防止因下拉(draw down)或收縮(neck in)等引起的壁厚的不均，在一對(duì)分割模具12a，12b之間垂下的樹(shù)脂片材P1，P2，需要個(gè)別調(diào)節(jié)樹(shù)脂片材的厚度，擠壓速度，擠壓方向的壁厚分布等。

可通過(guò)公知的各種方法來(lái)調(diào)節(jié)這樣的樹(shù)脂片材的厚度，擠壓速度，擠壓方向的壁厚等。

如上述，對(duì)于圖14所示的其他成形方法的例子，與圖10～圖12中說(shuō)明的成形方法相同地，能夠適當(dāng)?shù)爻尚伪緦?shí)施方式中的儀表板管1。并且，在如圖14所示的其他成形方法例子中，通過(guò)將兩個(gè)樹(shù)脂片材P1，P2設(shè)置為不同的材料，發(fā)泡倍率，厚度等，能夠成形對(duì)應(yīng)各種條件的儀表板管1。

<實(shí)施例>

接下來(lái)，根據(jù)實(shí)施例對(duì)上述儀表板管1進(jìn)行說(shuō)明。但是，并不局限于下面的實(shí)施例。

(實(shí)施例1)

在本實(shí)施例中，作為儀表板管1的原料樹(shù)脂，使用了通過(guò)以下原料配合制成的發(fā)泡型坯。同時(shí)使用了發(fā)泡吹塑成形機(jī)，該發(fā)泡吹塑成形機(jī)具備在氣缸上具有供氣口的螺釘式擠壓機(jī)。并且從供氣口添加了氮?dú)獾某R界流體。通過(guò)與上述的圖10～圖12相同的成形方法，成形了圖15所示的簡(jiǎn)易形狀的儀表板管1。圖15所示的儀表板管1是在管部101的兩端上設(shè)有嵌合部102的簡(jiǎn)易的結(jié)構(gòu)。與圖7所示的儀表板管1相同地，圖15所示的儀表板管1也在由管部101，嵌合部102構(gòu)成的管本體X1(參見(jiàn)圖9)上連接有凸緣部103。為此，在圖15所示的儀表板管1中，凸緣部103所連接的部位的切斷面(圖15的E-E截面)具有與圖9相同的形狀。

發(fā)泡型坯的原料配合

WB140/C4BSW/DF605＝55部/40部/5部

PO217K：1部，黑MB：1部

但是，WB140：Borealis公司制造的HMS-PP(High Melt Strength-PP：高熔融張力聚丙烯)

BC4BSW:日本聚丙烯(株)制造的聚丙烯

DF605：三井化學(xué)(株)制造的乙烯和丁烯的共聚物

PO217K：大日精華工業(yè)(株)制造的無(wú)機(jī)發(fā)泡劑

黑MB：TOKYO INK(株)制造的炭黑母煉膠

發(fā)泡倍率：1.5～1.8倍(比重0.60～0.50)

吹塑壓力：0.1Mpa

在本實(shí)施例中，在設(shè)定凸緣厚度為3.05mm和4.57mm的情況下，改變圖15所示的簡(jiǎn)易形狀的儀表板管1的重量而成形。設(shè)定凸緣厚度表示圖13所示的分割模具12a，12b的腔體10a，10b之間的厚度T。若儀表板管1的重量小，則發(fā)泡型坯在腔體10a，10b之間難以壓縮，若儀表板管1的重量大，則發(fā)泡型坯在腔體10a，10b之間容易壓縮。

在本實(shí)施例中，通過(guò)測(cè)量成形后的儀表板管1的凸緣肋壁厚和凸緣壁厚，從而計(jì)算凸緣壁厚/凸緣肋壁厚的值。

如圖9所示，凸緣肋壁厚是管本體X1中的連接有板狀部分Y1的部位周?chē)谋诤馎。凸緣肋壁厚是連接有板狀部分Y1的部位α至5mm的范圍L1的壁厚。如圖9所示，凸緣壁厚是板狀部分Y1的厚度方向的壁厚B。

并且，在成形后的儀表板管1的管本體X1的內(nèi)面上檢查是否發(fā)生了圖2所示的氣球形狀的氣泡81或圖4所示的間隙82，或在板狀部分Y1的內(nèi)部上是否發(fā)生了圖5所示的空洞83。

圖16示出了設(shè)定凸緣厚度T為3.05mm時(shí)成形的儀表板管1的檢查結(jié)果。并且，圖17示出了設(shè)定凸緣厚度T為4.57mm時(shí)成形的儀表板管1的檢查結(jié)果。

在圖16及圖17所示的檢查結(jié)果中，當(dāng)未發(fā)生圖2所示的氣球形狀的氣泡81或圖4所示的間隙82或圖5所示的板狀部分Y1的內(nèi)部的空洞83時(shí)評(píng)價(jià)為OK。并且，當(dāng)發(fā)生圖2所示的氣球形狀的氣泡81時(shí)，評(píng)價(jià)為NG1。另外，雖然未發(fā)生圖2所示的氣球形狀的氣泡81，但發(fā)現(xiàn)有可能發(fā)生氣球形狀的氣泡81的征兆時(shí)，評(píng)價(jià)為BAD1。發(fā)生氣球形狀的氣泡81的征兆是指由于管本體X1部分上聚集較多的氣泡，因此管本體X1的內(nèi)部上發(fā)生拉結(jié)現(xiàn)象，該拉結(jié)的氣泡破裂而使管本體X1的內(nèi)面變得粗糙的狀態(tài)。并且，發(fā)生圖4所示的間隙82時(shí)，評(píng)價(jià)為NG2。另外，發(fā)生圖5所示的空洞83時(shí)，評(píng)價(jià)為NG3。

從圖16所示的檢查結(jié)果來(lái)看，若凸緣壁厚/凸緣肋壁厚的值小于等于1.40，則可發(fā)現(xiàn)圖2所示的氣球形狀的氣泡81發(fā)生的征兆，或發(fā)生氣球形狀的氣泡81。為此，成形凸緣壁厚/凸緣肋壁厚的值為1.43的多個(gè)儀表板管1后，檢查該樣本時(shí)發(fā)現(xiàn)凸緣壁厚/凸緣肋壁厚的值為1.43時(shí)，所有的樣品都未發(fā)生圖2所示的氣球形狀的氣泡81或未發(fā)現(xiàn)氣球形狀的氣泡81發(fā)生的征兆。并且，成形凸緣壁厚/凸緣肋壁厚的值為1.40的多個(gè)儀表板管1后，檢查該樣本時(shí)，在多個(gè)樣品中發(fā)現(xiàn)了氣球形狀的氣泡81發(fā)生的征兆，且部分樣品發(fā)生了氣球形狀的氣泡81。

并且，從圖17所示的檢查結(jié)果來(lái)看，若凸緣壁厚/凸緣肋壁厚的值為大于等于2.82，則發(fā)生圖4所示的間隙82或圖5所示的板狀部分Y1的內(nèi)部的空洞83。為此，成形凸緣壁厚/凸緣肋壁厚的值為2.80的多個(gè)儀表板管1后，檢查該樣本時(shí)發(fā)現(xiàn)凸緣壁厚/凸緣肋壁厚的值為2.80時(shí)，所有的樣品都未發(fā)生圖4所示的間隙82或圖5所示的板狀部分Y1的內(nèi)部的空洞83。并且，成形凸緣壁厚/凸緣肋壁厚的值為2.82的多個(gè)儀表板管1后，檢查該樣本時(shí)部分樣品發(fā)生了圖4所示的間隙82或圖5所示的板狀部分Y1的內(nèi)部的空洞83。

因此，從圖16及圖17的檢查結(jié)果來(lái)看，當(dāng)成形發(fā)泡倍數(shù)小于2倍的儀表板管1時(shí)，為了避免發(fā)生圖2所示的氣球形狀的氣泡81或圖4所示的間隙82或圖5所示的板狀部分Y1的內(nèi)部的空洞83，可以判斷出需要將凸緣壁厚/凸緣肋壁厚的值設(shè)置為大于1.40且小于2.82。

其中，圖2所示的氣球形狀的氣泡81，或發(fā)生氣球形狀的氣泡81的征兆可作為不良的儀表板管1，通過(guò)生產(chǎn)時(shí)確認(rèn)管本體X1的內(nèi)面來(lái)去除。但是，發(fā)生有圖5所示的板狀部分Y1的內(nèi)部的空洞83的儀表板管1，即使確認(rèn)管本體X1的內(nèi)面也無(wú)法進(jìn)行判別，因此，生產(chǎn)時(shí)無(wú)法作為不良的儀表板管1去除。為此，形成發(fā)泡倍數(shù)小于2倍的儀表板管1時(shí)，凸緣壁厚/凸緣肋壁厚的值必須小于2.82。但是，鑒于儀表板管1是批量生產(chǎn)，生產(chǎn)時(shí)很難全部確認(rèn)管本體X1的內(nèi)面。因此，形成發(fā)泡倍數(shù)小于2倍的儀表板管1時(shí)，優(yōu)選地，凸緣壁厚/凸緣肋壁厚的值大于1.40且小于2.82。

并且，考慮到儀表板管1的重量，比重的偏差±15％，優(yōu)選地，凸緣壁厚/凸緣肋壁厚的值大于等于1.70且小于等于2.40。

另外，板狀部分Y1是與其他部件連接的部分，因此，要使板狀部分Y1具有所期望的結(jié)構(gòu)強(qiáng)度。為此，優(yōu)選地，凸緣壁厚/凸緣肋壁厚的值大于等于1.80，更優(yōu)選地，大于等于2.0。從而，相對(duì)于凸緣肋壁厚，通過(guò)加厚凸緣壁厚來(lái)使板狀部分Y1具有所期望的結(jié)構(gòu)強(qiáng)度。其中，為了使板狀部分Y1具有所期望的結(jié)構(gòu)強(qiáng)度，凸緣壁厚，優(yōu)選為大于等于4.0mm。

并且，上述的圖16及圖17示出的檢查結(jié)果是成形圖15所示的簡(jiǎn)易形狀的儀表板管1時(shí)的檢查結(jié)果。但是，即使成形圖7所示的復(fù)雜形狀的儀表板管1時(shí)，也可通過(guò)使凸緣壁厚/凸緣肋壁厚的值大于1.40且小于2.82，從而能夠成形未發(fā)生圖2所示的氣球形狀的氣泡81或圖4所示的間隙82以及圖5示出的板狀部分Y1的空洞83的儀表板管1。

并且，圖15所示的簡(jiǎn)易形狀的儀表板管1，凸緣肋厚度和儀表板管1的平均厚度是大致相同的值。平均厚度是指向儀表板管1的中空延伸方向以大約100mm的等間距測(cè)量的壁厚的平均值。但是，測(cè)量位置不包含上述的板狀部分Y1的部位等。但是，圖7所示的復(fù)雜形狀的儀表板管1，凸緣肋厚度和儀表板管1的平均厚度是不同的值。為此，若測(cè)量圖7所示的復(fù)雜形狀的儀表板管1的平均壁厚，且計(jì)算凸緣壁厚/平均壁厚的值，則凸緣壁厚/平均壁厚的值小于2.0時(shí)，判斷為具有發(fā)生圖2所示的氣球形狀的氣泡81的可能性。為此，考慮到凸緣肋壁厚和儀表板管1的平均厚度是大致相同值，圖15所示的簡(jiǎn)易形狀的儀表板管1，優(yōu)選地，凸緣壁厚/凸緣肋壁厚(平均壁厚)的值大于等于2.0且小于等于2.4。

(實(shí)施例2)

通過(guò)與實(shí)施例1相同的成形方法成形了發(fā)泡倍率為2.25～3.0倍(比重為0.40～0.30)的圖15所示的簡(jiǎn)易形狀的儀表板管1。

圖18示出了設(shè)定凸緣厚度T為3.05mm時(shí)成形的儀表板管1的檢查結(jié)果。并且，圖19示出了設(shè)定凸緣厚度T為4.57mm時(shí)成形的儀表板管1的檢查結(jié)果。

在圖18及圖19所示的檢查結(jié)果中，當(dāng)未發(fā)生圖2所示的氣球形狀的氣泡81或圖4所示的間隙82或圖5所示的板狀部分Y1的內(nèi)部的空洞83時(shí)評(píng)價(jià)為OK。并且，當(dāng)發(fā)生圖2所示的氣球形狀的氣泡81時(shí)，評(píng)價(jià)為NG1。另外，雖然未發(fā)生圖2所示的氣球形狀的氣泡81，但發(fā)現(xiàn)有可能發(fā)生氣球形狀的氣泡81的征兆時(shí)，評(píng)價(jià)為BAD1。并且，發(fā)生圖4所示的間隙82時(shí)，評(píng)價(jià)為NG2。另外，發(fā)生圖5所示的空洞83時(shí)，評(píng)價(jià)為NG3。

從圖18所示的檢查結(jié)果來(lái)看，若凸緣壁厚/凸緣肋壁厚的值小于等于1.46，則可發(fā)現(xiàn)圖2所示的氣球形狀的氣泡81發(fā)生的征兆，或發(fā)生氣球形狀的氣泡81。為此，成形凸緣壁厚/凸緣肋壁厚的值為1.47的多個(gè)儀表板管1后，檢查該樣本時(shí)發(fā)現(xiàn)凸緣壁厚/凸緣肋壁厚的值為1.47時(shí)，所有的樣品都未發(fā)生圖2所示的氣球形狀的氣泡81或未發(fā)現(xiàn)氣球形狀的氣泡81發(fā)生的征兆。并且，成形凸緣壁厚/凸緣肋壁厚的值為1.46的多個(gè)儀表板管1后，檢查該樣本時(shí)，在多個(gè)樣品中發(fā)現(xiàn)了氣球形狀的氣泡81發(fā)生的征兆，且部分樣品發(fā)生了氣球形狀的氣泡81。

并且，從圖19所示的檢查結(jié)果來(lái)看，若凸緣壁厚/凸緣肋壁厚的值為大于等于2.88，則發(fā)生圖4所示的間隙82或圖5所示的板狀部分Y1的內(nèi)部的空洞83。為此，成形凸緣壁厚/凸緣肋壁厚的值為2.87的多個(gè)儀表板管1后，檢查該樣本時(shí)發(fā)現(xiàn)凸緣壁厚/凸緣肋壁厚的值為2.87時(shí)，所有的樣品都未發(fā)生圖4所示的間隙82或圖5所示的板狀部分Y1的內(nèi)部的空洞83。并且，成形凸緣壁厚/凸緣肋壁厚的值為2.88的多個(gè)儀表板管1后，檢查該樣本時(shí)部分樣品發(fā)生了圖4所示的間隙82或圖5所示的板狀部分Y1的內(nèi)部的空洞83。

因此，從圖18及圖19的檢查結(jié)果來(lái)看，當(dāng)成形發(fā)泡倍數(shù)大于等于2倍的儀表板管1時(shí)，為了避免發(fā)生圖2所示的氣球形狀的氣泡81或圖4所示的間隙82或圖5所示的板狀部分Y1的內(nèi)部的空洞83，判斷出需要將凸緣壁厚/凸緣肋壁厚的值設(shè)置為大于1.46且小于2.88。

其中，圖2所示的氣球形狀的氣泡81，或發(fā)生氣球形狀的氣泡81的征兆可作為不良的儀表板管1，通過(guò)生產(chǎn)時(shí)確認(rèn)管本體X1的內(nèi)面來(lái)去除。但是，發(fā)生有圖5所示的板狀部分Y1的內(nèi)部的空洞83的儀表板管1，即使確認(rèn)管本體X1的內(nèi)面也無(wú)法進(jìn)行判別，因此，生產(chǎn)時(shí)無(wú)法作為不良的儀表板管1去除。為此，形成發(fā)泡倍數(shù)大于等于2倍的儀表板管1時(shí)，凸緣壁厚/凸緣肋壁厚的值必須小于2.88。但是，鑒于儀表板管1是批量生產(chǎn)，生產(chǎn)時(shí)很難全部確認(rèn)管本體X1的內(nèi)面。因此，形成發(fā)泡倍數(shù)大于等于2倍的儀表板管1時(shí)，優(yōu)選地，凸緣壁厚/凸緣肋壁厚的值大于1.46且小于2.88。

并且，考慮到儀表板管1的重量，比重的偏差±15％，優(yōu)選地，凸緣壁厚/凸緣肋壁厚的值大于等于1.70且小于等于2.40。

另外，板狀部分Y1是與其他部件連接的部分，因此，要使板狀部分Y1具有所期望的結(jié)構(gòu)強(qiáng)度。為此，優(yōu)選地，凸緣壁厚/凸緣肋壁厚的值大于等于1.80，更優(yōu)選地，大于等于2.0。從而，相對(duì)于凸緣肋壁厚，通過(guò)加厚凸緣壁厚的厚度來(lái)使板狀部分Y1具有所期望的結(jié)構(gòu)強(qiáng)度。其中，為了使板狀部分Y1具有所期望的結(jié)構(gòu)強(qiáng)度，凸緣壁厚，優(yōu)選為大于等于4.0mm。

并且，上述的圖18及圖19示出的檢查結(jié)果是成形圖15所示的簡(jiǎn)易形狀的儀表板管1時(shí)的檢查結(jié)果。但是，即使成形圖7所示的復(fù)雜形狀的儀表板管1，也可通過(guò)使凸緣壁厚/凸緣肋壁厚的值大于1.46且小于2.88，從而能夠成形未發(fā)生圖2所示的氣球形狀的氣泡81或圖4所示的間隙82以及圖5示出的板狀部分Y1的內(nèi)部的空洞83的儀表板管1。

并且，圖15所示的簡(jiǎn)易形狀的儀表板管1，凸緣肋厚度和儀表板管1的平均厚度是大致相同的值。為此，若測(cè)量圖7所示的復(fù)雜形狀的儀表板管1的平均壁厚，且計(jì)算凸緣壁厚/平均壁厚的值，則凸緣壁厚/平均壁厚的值小于2.0時(shí)，判斷為具有發(fā)生圖2所示的氣球形狀的氣泡81的可能性。為此，考慮到凸緣肋厚度和儀表板管1的平均壁厚是大致相同值，圖15所示的簡(jiǎn)易形狀的儀表板管1，優(yōu)選地，凸緣壁厚/凸緣肋壁厚(平均壁厚)的值大于等于2.0且小于等于2.4。

其中，上述的實(shí)施方式是本發(fā)明的優(yōu)選實(shí)施方式，本發(fā)明并不局限于此，可基于本發(fā)明的技術(shù)思想進(jìn)行各種變形后實(shí)施本發(fā)明。

附圖標(biāo)記

1 儀表板管

101 管部

102 嵌合部

103 凸緣部

104 架橋部

105 供給部

107 固定用孔

100，111 開(kāi)口部

10a，10b 腔體

12a，12b 分割模具

13 發(fā)泡型坯

X1 管本體

Y1 板狀部分

Z 合模的按壓力

A 凸緣肋壁厚

B 凸緣壁厚

81 氣球形狀的氣泡

82 間隙

83 空洞

84，85 中空部