本發(fā)明涉及水泥生產(chǎn)預(yù)分解窯低氮燃燒技術(shù)領(lǐng)域，是一種實(shí)現(xiàn)預(yù)分解窯難燃煤高效燃燒暨低NO_x排放的分級(jí)燃燒技術(shù)，該發(fā)明能夠協(xié)同提高分解爐內(nèi)難燃煤空氣分級(jí)燃燒燃盡率、生料分解率及NO_x還原率。

背景技術(shù)：

水泥生產(chǎn)作為國(guó)民經(jīng)濟(jì)發(fā)展不可或缺的基礎(chǔ)性產(chǎn)業(yè)，耗煤量、NO_x排放量巨大，僅次于火力發(fā)電行業(yè)。隨著節(jié)能減排國(guó)策的強(qiáng)力推進(jìn)和生態(tài)文明建設(shè)的實(shí)施，水泥生產(chǎn)節(jié)能減排工作面臨著新的要求和挑戰(zhàn)。

結(jié)合國(guó)家能源利用新常態(tài)，為降低熟料燒成成本，水泥生產(chǎn)用煤已逐漸由高價(jià)易燃優(yōu)質(zhì)煙煤向低價(jià)的難燃煤(混煤、無煙煤等)轉(zhuǎn)變，預(yù)分解窯系統(tǒng)煤質(zhì)的轉(zhuǎn)變引起了煤粉燃盡率低、生料分解率低、降氮成本高等一系列的亟待解決的問題。低成本實(shí)現(xiàn)預(yù)分解窯難燃煤的高效燃燒和低NO_x排放，對(duì)推進(jìn)水泥生產(chǎn)節(jié)能減排工作具有十分重要的意義。

新型干法水泥生產(chǎn)過程中排放的NO_x，以NO為主，主要產(chǎn)生于回轉(zhuǎn)窯中，少量生成于分解爐中?；剞D(zhuǎn)窯生成的NO_x隨高溫?zé)煔馔ㄟ^窯尾煙室和上升煙道進(jìn)入到分解爐中?，F(xiàn)有水泥生產(chǎn)降氮技術(shù)分為煙氣脫硝技術(shù)及低氮燃燒技術(shù)。其中，以選擇性非催化還原技術(shù)(SNCR)為主的煙氣脫硝技術(shù)脫硝成效顯著，在新型干法水泥生產(chǎn)工藝中獲得了廣泛應(yīng)用，然而大量還原劑(尿素、液氨)的使用不僅大幅增加了熟料生產(chǎn)成本，而且還增加了氨的逃逸量。

分解爐空氣分級(jí)低氮燃燒技術(shù)，是通過分級(jí)供風(fēng)的方式將爐內(nèi)分成主燃區(qū)和燃盡區(qū)實(shí)現(xiàn)低氮燃燒的。主燃區(qū)煤粉缺氧低溫燃燒，產(chǎn)生還原性氣氛，以抑制NO_x生成，并還原煙氣中的NO_x，降低分解爐出口煙氣中的NO_x濃度，實(shí)現(xiàn)煙氣脫硝成本的大幅降低。然而，現(xiàn)有的研究成果及技術(shù)應(yīng)用表明，空氣分級(jí)燃燒技術(shù)會(huì)導(dǎo)致爐內(nèi)煤粉燃盡率和生料分解率一定程度地下降，且其下降程度與降氮幅度及煤種的燃燒特性緊密相關(guān)：隨著降氮幅度增大，煤粉燃盡率和生料分解率下降程度更大；相同運(yùn)行參數(shù)下，隨著煤種燃燒特性的變差，分級(jí)燃燒降氮效果變差，煤粉燃盡率、生料分解率降幅更大。

因此，協(xié)同提高分解爐內(nèi)難燃煤空氣分級(jí)燃燒燃盡率、生料分解率及NO_x還原率，成為水泥生產(chǎn)節(jié)能減排工作之必須。

技術(shù)實(shí)現(xiàn)要素：

本發(fā)明設(shè)計(jì)出了一種實(shí)現(xiàn)預(yù)分解窯難燃煤高效燃燒暨低NO_x排放的分級(jí)燃燒技術(shù)，其主要目的在于協(xié)同提高分解爐內(nèi)難燃煤空氣分級(jí)燃燒燃盡率、生料分解率及NO_x還原率，其技術(shù)方案如下：

在預(yù)分解窯系統(tǒng)連通回轉(zhuǎn)窯與分解爐的窯尾煙室上部設(shè)置一組四角切圓布置的蒸汽-煤粉噴管，通過蒸汽-煤粉噴管，將一定量的源自余熱鍋爐的高溫高壓水蒸氣及一定量的分解爐用煤同步噴入到窯尾煙室內(nèi)。噴入到窯尾煙室中的水蒸氣與煤粉在窯尾煙室及分解爐內(nèi)高溫條件下發(fā)生水煤氣反應(yīng)，水煤氣反應(yīng)產(chǎn)物參與煤粉燃燒及NO_x還原反應(yīng)，協(xié)同提高了煤粉燃盡率、生料分解率以及NO_x還原率。

難燃煤分級(jí)燃燒技術(shù)主要燃燒反應(yīng)方程式如下：

①C(固)+O₂(氣)→CO₂(氣)

②2C(固)+O₂(氣)→2CO(氣)

③2CO(氣)+O₂(氣)→2CO₂(氣)

④2H₂(氣)+O₂(氣)→2H₂O(氣)

分解爐內(nèi)煤粉燃燒生成NO_x主要反應(yīng)方程式如下：

⑤2N+O₂(氣)→2NO(氣)

難燃煤分級(jí)燃燒技術(shù)NO_x還原反應(yīng)主要方程式如下：

⑥2C(固)+2NO(氣)→2CO(氣)+N₂(氣)

⑦C(固)+2NO(氣)→CO₂(氣)+N₂(氣)

⑧CO(氣)+NO(氣)→CO₂(氣)+N₂(氣)

⑨2H₂(氣)+2NO(氣)→2H₂O(氣)+N₂(氣)

水蒸氣與焦炭在高溫條件下的水煤氣反應(yīng)方程式如下：

⑩C(固)+H₂O(氣)→CO(氣)+H₂(氣)

預(yù)分解窯系統(tǒng)中，來自回轉(zhuǎn)窯的高溫?zé)煔庾韵露辖?jīng)窯尾煙室及上升煙道進(jìn)入到分解爐內(nèi)，水蒸氣及煤粉從窯尾煙室上部設(shè)置的蒸汽-煤粉噴管噴入窯尾煙室后即與高溫?zé)煔饣旌?，發(fā)生水煤氣反應(yīng)⑩，產(chǎn)生CO及H₂，CO及H₂在高溫條件下遇到煙氣中的NO_x發(fā)生反應(yīng)⑧、⑨，將煙氣中的部分NO_x還原成N₂；同時(shí)，未參與水煤氣反應(yīng)⑩的焦炭在高溫條件下遇到煙氣中的NO_x發(fā)生反應(yīng)⑥、⑦，又還原了部分回轉(zhuǎn)窯煙氣中的NO_x。蒸汽-煤粉噴管以四角切圓方式布置，能夠使煤粉、水蒸氣、煙氣之間充分混合，利于窯尾煙室內(nèi)化學(xué)反應(yīng)的進(jìn)行，有效減小了進(jìn)入分解爐內(nèi)煙氣的NO_x含量，減輕了分解爐空氣分級(jí)燃燒技術(shù)的降氮負(fù)荷。水煤氣反應(yīng)⑩屬于吸熱反應(yīng)，水蒸氣及水煤氣反應(yīng)⑩的吸熱特性，一定程度上降低了窯尾煙室內(nèi)煙氣的溫度，有利于減少窯尾煙室結(jié)皮現(xiàn)象的發(fā)生。

窯尾煙室內(nèi)未反應(yīng)的焦炭、水蒸氣、CO及H₂等隨煙氣經(jīng)上升煙道進(jìn)入到分解爐內(nèi)，上升煙道的存在延長(zhǎng)了水煤氣反應(yīng)⑩及NO_x還原反應(yīng)⑥、⑦、⑧、⑨進(jìn)行的時(shí)間；在分解爐底部入口，上升煙氣因錐體結(jié)構(gòu)產(chǎn)生噴騰效應(yīng)，使得煙氣中各成分之間混合效果更好，有利于水煤氣反應(yīng)⑩及NO_x還原反應(yīng)⑥、⑦、⑧、⑨的繼續(xù)進(jìn)行。在分解爐底部錐體區(qū)域，上升煙氣中的可燃物遇到還原風(fēng)而燃燒，尤其是可燃性氣體的劇烈燃燒，提高了進(jìn)入分解爐主燃區(qū)的煙氣溫度，有利于主燃區(qū)難燃煤的著火和燃燒。

分解爐空氣分級(jí)燃燒技術(shù)是將入爐三次風(fēng)按一定比例(約17:3)分為還原風(fēng)和燃盡風(fēng)兩路分別送入到分解爐的主燃區(qū)及燃盡區(qū)。分解爐內(nèi)，煙氣中的水蒸氣與煤粉在高溫條件下繼續(xù)發(fā)生水煤氣反應(yīng)⑩的同時(shí)，噴入分解爐內(nèi)的煤粉及上升煙道煙氣帶入的可燃物遇還原風(fēng)劇烈燃燒。因主燃區(qū)過?？諝庀禂?shù)小于1，燃燒過程在缺氧、低溫條件下進(jìn)行，抑制了NO_x生成反應(yīng)⑤的進(jìn)行，分解爐內(nèi)新生成的NO_x量減少；未燃盡的焦炭、反應(yīng)②及水煤氣反應(yīng)⑩的產(chǎn)物遇到煙氣中的NO_x，發(fā)生NO_x還原反應(yīng)⑥、⑦、⑧、⑨，進(jìn)一步減少了煙氣中的NO_x含量。主燃區(qū)殘余可燃物隨煙氣上升到燃盡區(qū)，遇到燃盡風(fēng)后繼續(xù)燃燒，使燃料盡可能地燃盡。

難燃煤的揮發(fā)分含量低，煤粉的燃燒屬多相反應(yīng)，炭氧反應(yīng)①、②需要的活化能很大，煤粉燃燒除需要足夠高的溫度和氧濃度條件外，還需足夠高的氣-固混合速度及氣相擴(kuò)散速度。燃燒反應(yīng)①、②發(fā)生在多孔炭外表面及微孔隙的內(nèi)表面上，隨著反應(yīng)的進(jìn)行，固相界面的周圍逐漸積聚了生成物惰性氣幕，阻礙了氧氣向炭粒表面的擴(kuò)散，阻礙了未燃盡炭粒的進(jìn)一步燃燒，降低了煤粉的燃燒效率，這種現(xiàn)象在分解爐主燃區(qū)缺氧燃燒條件下，變得更為嚴(yán)重。燃燒反應(yīng)③、④屬于均相反應(yīng)，反應(yīng)易于完全進(jìn)行，燃燒效率高。窯尾煙室中殘余水蒸氣隨窯尾煙氣進(jìn)入到分解爐內(nèi)的主燃區(qū)，與分解爐內(nèi)焦炭粒子繼續(xù)發(fā)生水煤氣反應(yīng)⑩，使得爐內(nèi)部分焦炭粒子氣化，產(chǎn)生CO及H₂，這樣，后續(xù)的部分燃燒反應(yīng)就由多相反應(yīng)①、②轉(zhuǎn)變?yōu)榱司喾磻?yīng)③、④，從而提高了難燃煤的燃燒效率；H₂及水蒸氣的擴(kuò)散系數(shù)均高于CO及CO₂，其存在能增強(qiáng)焦炭表面的煙氣擴(kuò)散能力，有利于炭氧接觸和快速燃燒；水煤氣反應(yīng)⑩過程中產(chǎn)生的自由氫基及其遇氧時(shí)產(chǎn)生的氫氧基連鎖反應(yīng)刺激物，能降低炭和CO燃燒反應(yīng)①、②、③的活化能，引起炭和CO的連鎖反應(yīng)和分支連鎖反應(yīng)，加快了燃燒速度，利于燃燒的充分進(jìn)行和燃燒效率的提高。綜上所述，在預(yù)分解窯系統(tǒng)窯尾煙室引入水蒸氣及煤粉，能夠改善分解爐空氣分級(jí)燃燒技術(shù)的煤粉燃盡性能，提高難燃煤的燃燒效率，并使生料分解率得到了相應(yīng)的提高。

所述的高溫高壓水蒸氣源自新型干法水泥生產(chǎn)線的余熱鍋爐，無需另增供汽設(shè)備，該技術(shù)的應(yīng)用成本極低。

所述的蒸汽-煤粉噴管按四角切圓方式布置，能夠使煤粉、水蒸氣、煙氣在窯尾煙室上部區(qū)域充分混合，有利于煙室內(nèi)水煤氣反應(yīng)⑩和NO_x還原反應(yīng)⑥、⑦、⑧、⑨的充分進(jìn)行。

所述的噴入窯尾煙室煤粉量約為分解爐用煤量的10％，既保證了窯尾煙室內(nèi)水煤氣的生成量能夠滿足還原回轉(zhuǎn)窯煙氣中NO_x的需要，又不會(huì)導(dǎo)致分解爐底部錐體區(qū)域燃燒的可燃物過多、煙氣溫度過高而引起結(jié)皮問題。

所述的分解爐空氣分級(jí)燃燒技術(shù)是將入爐三次風(fēng)按一定比例分為兩路送入到分解爐的主燃區(qū)及燃盡區(qū)，空氣分級(jí)比例約為17:3。主燃區(qū)85％左右的分風(fēng)量既保證了主燃區(qū)的還原性氣氛以抑制和還原煙氣中的NO_x，又保證了較大部分煤粉等可燃物能夠在主燃區(qū)內(nèi)劇烈燃燒，利于煤粉燃盡和生料分解。

所述的分解爐用煤從煤粉噴管噴入，燃盡風(fēng)從燃盡風(fēng)管噴入，生料從生料管進(jìn)入，蒸汽-煤粉噴管包括煤粉管和蒸汽管。

所述的還原風(fēng)管、燃盡風(fēng)管、煤粉噴管、蒸汽-煤粉噴管均設(shè)有閥門和流量自動(dòng)控制裝置，以根據(jù)實(shí)際運(yùn)行情況控制和調(diào)節(jié)進(jìn)入預(yù)分解窯系統(tǒng)內(nèi)的風(fēng)量、煤量及蒸汽量。

本發(fā)明通過在新型干法水泥生產(chǎn)線預(yù)分解窯系統(tǒng)窯尾煙室部分設(shè)置蒸汽-煤粉噴管，利用水煤氣反應(yīng)高效低成本地協(xié)同提高了分解爐內(nèi)難燃煤空氣分級(jí)燃燒燃盡率、生料分解率及NO_x還原率。

附圖說明

圖1是實(shí)現(xiàn)預(yù)分解窯難燃煤高效燃燒暨低NO_x排放的分級(jí)燃燒技術(shù)系統(tǒng)示意圖。

圖2是窯尾煙室蒸汽-煤粉噴管所在位置的截面剖視圖。

圖中，1、分解爐；2、燃盡風(fēng)管；3、生料管；4、煤粉噴管×2；5、還原風(fēng)管；6、上升煙道；7、蒸汽-煤粉噴管×4；8、窯尾煙室；9、回轉(zhuǎn)窯；10、煤粉管；11、蒸汽管。

具體實(shí)施方式

現(xiàn)結(jié)合附圖對(duì)本發(fā)明作進(jìn)一步的詳細(xì)介紹。

如圖1、圖2所示，一種實(shí)現(xiàn)預(yù)分解窯難燃煤高效燃燒暨低NO_x排放的分級(jí)燃燒技術(shù)，其主要目的在于協(xié)同提高分解爐1內(nèi)難燃煤空氣分級(jí)燃燒燃盡率、生料分解率及NO_x還原率，其技術(shù)方案如下：

在預(yù)分解窯系統(tǒng)連通回轉(zhuǎn)窯9與分解爐1的窯尾煙室8上部設(shè)置一組四角切圓布置的蒸汽-煤粉噴管7，通過蒸汽-煤粉噴管7，將一定量的源自余熱鍋爐的高溫高壓水蒸氣及一定量的分解爐1用煤同步噴入到窯尾煙室8內(nèi)。噴入到窯尾煙室8中的水蒸氣與煤粉在窯尾煙室8及分解爐1內(nèi)高溫條件下發(fā)生水煤氣反應(yīng)，水煤氣反應(yīng)產(chǎn)物參與煤粉燃燒及NO_x還原反應(yīng)，協(xié)同提高了煤粉燃盡率、生料分解率以及NO_x還原率。

預(yù)分解窯系統(tǒng)中，來自回轉(zhuǎn)窯9的高溫?zé)煔庾韵露辖?jīng)窯尾煙室8及上升煙道6進(jìn)入到分解爐1內(nèi)，水蒸氣及煤粉從窯尾煙室8上部設(shè)置的蒸汽-煤粉噴管7噴入窯尾煙室8后即與高溫?zé)煔饣旌?，發(fā)生水煤氣反應(yīng)⑩，產(chǎn)生CO及H₂，CO及H₂在高溫條件下遇到煙氣中的NO_x發(fā)生反應(yīng)⑧、⑨，將煙氣中的部分NO_x還原成N₂；同時(shí)，未參與水煤氣反應(yīng)⑩的焦炭在高溫條件下遇到煙氣中的NO_x發(fā)生反應(yīng)⑥、⑦，又還原了部分回轉(zhuǎn)窯9煙氣中的NO_x。蒸汽-煤粉噴管7以四角切圓方式布置，能夠使煤粉、水蒸氣、煙氣之間充分混合，利于窯尾煙室8內(nèi)化學(xué)反應(yīng)的進(jìn)行，有效減小了進(jìn)入分解爐1內(nèi)煙氣的NO_x含量，減輕了分解爐1空氣分級(jí)燃燒技術(shù)的降氮負(fù)荷。水煤氣反應(yīng)⑩屬于吸熱反應(yīng)，水蒸氣及水煤氣反應(yīng)⑩的吸熱特性，一定程度上降低了窯尾煙室8內(nèi)煙氣的溫度，有利于減少窯尾煙室8結(jié)皮現(xiàn)象的發(fā)生。

窯尾煙室8內(nèi)未反應(yīng)的焦炭、水蒸氣、CO及H₂等隨煙氣經(jīng)上升煙道6進(jìn)入到分解爐1內(nèi)，上升煙道6的存在延長(zhǎng)了水煤氣反應(yīng)⑩及NO_x還原反應(yīng)⑥、⑦、⑧、⑨進(jìn)行的時(shí)間；在分解爐1底部入口，上升煙氣因錐體結(jié)構(gòu)產(chǎn)生噴騰效應(yīng)，使得煙氣中各成分之間混合效果更好，有利于水煤氣反應(yīng)⑩及NO_x還原反應(yīng)⑥、⑦、⑧、⑨的繼續(xù)進(jìn)行。在分解爐1底部錐體區(qū)域，上升煙氣中的可燃物遇到還原風(fēng)而燃燒，尤其是可燃性氣體的劇烈燃燒，提高了進(jìn)入分解爐1主燃區(qū)的煙氣溫度，有利于主燃區(qū)難燃煤的著火和燃燒。

分解爐1空氣分級(jí)燃燒技術(shù)是將入爐三次風(fēng)按一定比例(約17:3)分為還原風(fēng)和燃盡風(fēng)兩路分別送入到分解爐1的主燃區(qū)及燃盡區(qū)。分解爐1內(nèi)，煙氣中的水蒸氣與煤粉在高溫條件下繼續(xù)發(fā)生水煤氣反應(yīng)⑩的同時(shí)，噴入分解爐1內(nèi)的煤粉及上升煙道6煙氣帶入的可燃物遇還原風(fēng)劇烈燃燒。因主燃區(qū)過?？諝庀禂?shù)小于1，燃燒過程在缺氧、低溫條件下進(jìn)行，抑制了NO_x生成反應(yīng)⑤的進(jìn)行，分解爐1內(nèi)新生成的NO_x量減少；未燃盡的焦炭、反應(yīng)②及水煤氣反應(yīng)⑩的產(chǎn)物遇到煙氣中的NO_x，發(fā)生NO_x還原反應(yīng)⑥、⑦、⑧、⑨，進(jìn)一步減少了煙氣中的NO_x含量。主燃區(qū)殘余可燃物隨煙氣上升到燃盡區(qū)，遇到燃盡風(fēng)后繼續(xù)燃燒，使燃料盡可能地燃盡。

難燃煤的揮發(fā)分含量低，煤粉的燃燒屬多相反應(yīng)，炭氧反應(yīng)①、②需要的活化能很大，煤粉燃燒除需要足夠高的溫度和氧濃度條件外，還需足夠高的氣-固混合速度及氣相擴(kuò)散速度。燃燒反應(yīng)①、②發(fā)生在多孔炭外表面及微孔隙的內(nèi)表面上，隨著反應(yīng)的進(jìn)行，固相界面的周圍逐漸積聚了生成物惰性氣幕，阻礙了氧氣向炭粒表面的擴(kuò)散，阻礙了未燃盡炭粒的進(jìn)一步燃燒，降低了煤粉的燃燒效率，這種現(xiàn)象在分解爐1主燃區(qū)缺氧燃燒條件下，變得更為嚴(yán)重。燃燒反應(yīng)③、④屬于均相反應(yīng)，反應(yīng)易于完全進(jìn)行，燃燒效率高。窯尾煙室8中殘余水蒸氣隨窯尾煙氣進(jìn)入到分解爐1內(nèi)的主燃區(qū)，與分解爐1內(nèi)焦炭粒子繼續(xù)發(fā)生水煤氣反應(yīng)⑩，使得爐內(nèi)部分焦炭粒子氣化，產(chǎn)生CO及H₂，這樣，后續(xù)的部分燃燒反應(yīng)就由多相反應(yīng)①、②轉(zhuǎn)變?yōu)榱司喾磻?yīng)③、④，從而提高了難燃煤的燃燒效率；H₂及水蒸氣的擴(kuò)散系數(shù)均高于CO及CO₂，其存在能增強(qiáng)焦炭表面的煙氣擴(kuò)散能力，有利于炭氧接觸和快速燃燒；水煤氣反應(yīng)⑩過程中產(chǎn)生的自由氫基及其遇氧時(shí)產(chǎn)生的氫氧基連鎖反應(yīng)刺激物，能降低炭和CO燃燒反應(yīng)①、②、③的活化能，引起炭和CO的連鎖反應(yīng)和分支連鎖反應(yīng)，加快了燃燒速度，利于燃燒的充分進(jìn)行和燃燒效率的提高。綜上所述，在預(yù)分解窯系統(tǒng)窯尾煙室8引入水蒸氣及煤粉，能夠改善分解爐1空氣分級(jí)燃燒技術(shù)的煤粉燃盡性能，提高難燃煤的燃燒效率，并使生料分解率得到了相應(yīng)的提高。

所述的高溫高壓水蒸氣源自新型干法水泥生產(chǎn)線的余熱鍋爐，無需另增供汽設(shè)備，該技術(shù)的應(yīng)用成本極低。

所述的蒸汽-煤粉噴管7按四角切圓方式布置，能夠使煤粉、水蒸氣、煙氣在窯尾煙室8上部區(qū)域充分混合，有利于窯尾煙室8內(nèi)水煤氣反應(yīng)⑩和NO_x還原反應(yīng)⑥、⑦、⑧、⑨的充分進(jìn)行。

所述的噴入窯尾煙室8煤粉量約為分解爐1用煤量的10％，既保證了窯尾煙室8內(nèi)水煤氣的生成量能夠滿足還原回轉(zhuǎn)窯9煙氣中NO_x的需要，又不會(huì)導(dǎo)致分解爐1底部錐體區(qū)域燃燒的可燃物過多、煙氣溫度過高而引起結(jié)皮問題。

所述的分解爐1空氣分級(jí)燃燒技術(shù)是將入爐三次風(fēng)按一定比例分為兩路送入到分解爐1的主燃區(qū)及燃盡區(qū)，空氣分級(jí)比例約為17:3。主燃區(qū)85％左右的分風(fēng)量既保證了主燃區(qū)的還原性氣氛以抑制和還原煙氣中的NO_x，又保證了較大部分煤粉等可燃物能夠在主燃區(qū)內(nèi)劇烈燃燒，利于煤粉燃盡和生料分解。

所述的分解爐1用煤從煤粉噴管4噴入，燃盡風(fēng)從燃盡風(fēng)管2噴入，生料從生料管3進(jìn)入，蒸汽-煤粉噴管7包括煤粉管10和蒸汽管11。

所述的還原風(fēng)管5、燃盡風(fēng)管2、煤粉噴管4、蒸汽-煤粉噴管7均設(shè)有閥門和流量自動(dòng)控制裝置，以根據(jù)實(shí)際運(yùn)行情況控制和調(diào)節(jié)進(jìn)入預(yù)分解窯系統(tǒng)內(nèi)的風(fēng)量、煤量及蒸汽量。

本發(fā)明通過在新型干法水泥生產(chǎn)線預(yù)分解窯系統(tǒng)窯尾煙室8部分設(shè)置蒸汽-煤粉噴管7，利用水煤氣反應(yīng)高效低成本地協(xié)同提高了分解爐1內(nèi)難燃煤空氣分級(jí)燃燒燃盡率、生料分解率及NO_x還原率。