本實用新型涉及能源與環(huán)境的能量轉換技術領域，特別涉及一種燃燒系統(tǒng)。

背景技術：

對于燃燒系統(tǒng)，燃燒器的過量空氣系數(shù)是影響能量利用效率的重要因素之一，過量空氣系數(shù)過大會造成煙氣排放量增加，使排煙熱損失增大，同時，還會使煙氣的露點降低，從而使得煙氣中水蒸氣的潛熱更加難以回收，而過量空氣系數(shù)過低，則會引起燃燒不完全，導致CO等可燃成分的生成與排放和不完全燃燒熱損失的增加。因此，在保證燃料充分燃燒的前提下，盡可能地使燃燒系統(tǒng)整體的過量空氣系數(shù)接近于1.0是提高能量轉換效率的有效途徑。

減少氮氧化物(NOx)排放是現(xiàn)有燃燒系統(tǒng)面臨的另一課題。減少NOx排放的技術途徑包括低氮燃燒和煙氣脫硝?，F(xiàn)有的低氮燃燒技術包括空氣分級燃燒、燃料分級燃燒、煙氣再循環(huán)、全預混燃燒等。可是，這些技術存在NOx排放濃度仍然較高、能量利用效率下降以及成本較高等問題，此外，對于既有的燃燒系統(tǒng)的低氮燃燒改造，往往由于受到空間的限制而無法實施。在煙氣脫硝技術中，NH₃選擇性催化還原NOx(NH₃-SCR)已經(jīng)實現(xiàn)工業(yè)化，但也存在著明顯的不足：NH₃和NOx的比例要求精確控制在0.8～1.0之間才能達到較好的脫硝效果，添加的NH₃過量會造成NH₃的排放污染，而NH₃不足則會導致NOx脫除率降低；由于反應活性較低，因而所需的脫硝反應溫度較高；煙氣中含硫物質會使催化劑中毒而失活；液氨或者氨水的儲存和使用存在安全生產風險；初期投資成本和運行成本較高。

技術實現(xiàn)要素：

有鑒于此，本實用新型實施例提供一種燃燒系統(tǒng)，主要目的是在提高燃燒系統(tǒng)的能量利用效率的同時，顯著減少燃燒系統(tǒng)的NOx和可燃成分的排放。

為達到上述目的，本實用新型主要提供如下技術方案：

一方面，本實用新型提供了一種燃燒系統(tǒng)，包括具有燃燒器的燃燒裝置和與燃燒裝置連接的煙氣主管道，所述燃燒器連接空氣主管道和燃料主管道，所述空氣主管道上設有空氣風機，還包括進行煙氣中氮氧化物的還原脫除反應和可燃成分燃燒反應的第一反應器，所述第一反應器設于所述煙氣主管道上。

作為優(yōu)選，還包括為所述第一反應器提供空氣的第一空氣支管道，所述第一空氣支管道的末端與所述的第一反應器入口端的煙氣主管道連接。

作為優(yōu)選，所述第一空氣支管道的前端與所述空氣風機出口側的所述空氣主管道連接，所述第一空氣支管道上設有調節(jié)空氣流量的調節(jié)閥。

作為優(yōu)選，還包括為所述第一反應器提供還原性氣體的還原性氣體管道，所述的還原性氣體管道與第一反應器入口端的煙氣主管道連接，所述還原性氣體管道上設有用于調節(jié)還原性氣體流量的調節(jié)閥。

作為優(yōu)選，所述還原性氣體包括一氧化碳、氫氣、合成氣、高爐煤氣、轉爐煤氣以及焦爐煤氣等。所述還原性氣體還可以通過設置燃料的重整裝置(包括部分重整、自熱重整、水蒸氣重整以及干重整等)，將燃料轉化為CO和H₂來產生。

作為優(yōu)選，所述第一反應器出口端的煙氣主管道上設有用于檢測第一反應器輸出的煙氣中殘留CO濃度的第一CO傳感器。

作為優(yōu)選，所述第一反應器出口端的煙氣主管道上設有用于檢測第一反應器輸出的煙氣中殘留O₂濃度的第一O₂傳感器。

作為優(yōu)選，所述第一反應器出口端的煙氣主管道上設有用于測量第一反應器輸出的煙氣溫度的溫度傳感器。

作為優(yōu)選，所述第一反應器出口端的煙氣主管道上設有用于調節(jié)燃燒系統(tǒng)背壓的引風機。通過設置引風機來克服第一反應器的壓力損失，從而使所述燃燒系統(tǒng)的背壓處于允許范圍之內。

作為優(yōu)選，所述的第一反應器為充填有載氧體的化學鏈燃燒反應器，所述的載氧體為以銅為主活性物質的銅基載氧體。

作為優(yōu)選，還包括進行煙氣中殘留CO和H₂的燃燒的第二反應器以及為所述第二反應器提供空氣的第二空氣支管道，所述的第二反應器設置于第一反應器出口端的煙氣主管道上，所述的第二空氣支管道與第二反應器入口端的煙氣主管道連接。

作為優(yōu)選，所述第二空氣支管道的前端與所述空氣風機出口側的空氣主管道連接，所述第二空氣支管道上設有調節(jié)空氣流量的調節(jié)閥。

作為優(yōu)選，所述第二反應器出口端的煙氣主管道上設有用于檢測第二反應器輸出的煙氣中殘留CO濃度的第二CO傳感器。

作為優(yōu)選，所述第二反應器出口端的煙氣主管道上設有用于檢測第二反應器輸出的煙氣中殘留濃度O₂的第二O₂傳感器。

作為優(yōu)選，所述的燃燒器為設有比例調節(jié)閥的比例調節(jié)燃燒器。

作為優(yōu)選，所述燃燒裝置為鍋爐，所述鍋爐還連接熱媒輸入管道和熱媒輸出管道，還包括省煤器，所述省煤器的冷流體側的出口連接所述熱媒輸入管道，所述省煤器的冷流體側的入口連接熱媒回路管道，所述省煤器的熱流體側的入口與煙氣主管道連接，省煤器的熱流體側的出口連接煙氣輸出管道，所述熱媒輸入管道通過熱媒支管道連接熱媒輸出管道，所述熱媒支管道上設有熱媒流量調節(jié)閥。

本實用新型與現(xiàn)有技術相比具有如下明顯的優(yōu)點和有益效果：

1、能量利用效率高。通過設置第一反應器，使煙氣中的CO等可燃成分得到基本完全的燃燒，進而，通過調整空氣流量，使燃燒系統(tǒng)整體的過量空氣系數(shù)非常接近于1.0，明顯減少煙氣流量，從而使排煙熱損失降低到最小，同時，由于煙氣的露點得到了提高，因而煙氣中水蒸氣的潛熱可以得到更完全的回收；

2、NOx生成量減少。過?？諝獾臏p少使得燃燒區(qū)內的O₂濃度降低，從而使熱力型NOx的生成量減少；

3、NOx近零排放。以煙氣中的CO和H₂為還原劑，采用以銅為主要活性物質的銅基載氧體，基于化學鏈燃燒反應機理的還原脫硝具有很高的NOx脫除率，可以達到NOx近零排放的目標；

4、煙氣脫硝反應所需的溫度低。本實用新型的脫硝反應在120℃以上便可發(fā)揮良好的脫硝性能。當燃燒裝置出口的煙氣溫度低于120℃時，只要該溫度不低于60℃左右的CO化學鏈燃燒起燃溫度，就可通過調低燃燒器的過量空氣系數(shù)來增加煙氣中的CO等可燃成分的濃度，使CO燃燒反應等強放熱反應在第一反應器中進行，從而使第一反應器的煙氣出口溫度高于目標的120℃。因此實質上，本實用新型的煙氣脫硝所需的最低溫度僅為60℃；

5、成本低。不同于煙氣再循環(huán)、分級燃燒等低氮燃燒技術，該技術方案不需要對燃燒器或爐膛等做改動，同時，不同于現(xiàn)有的NH₃-SCR煙氣脫硝技術，無需使用NH₃，因而初期投資成本和運行成本低。

附圖說明

圖1是本實用新型的燃燒系統(tǒng)的第一實施例的示意圖。

圖2是本實用新型的燃燒系統(tǒng)的第二實施例的示意圖。

圖3是本實用新型的燃燒系統(tǒng)的第三實施例的示意圖。

圖4是本實用新型的燃燒系統(tǒng)的第四實施例的示意圖。

圖5是本實用新型的燃燒系統(tǒng)的第五實施例的示意圖。

圖6是本實用新型的燃燒系統(tǒng)的第六實施例的示意圖。

圖7是本實用新型的燃燒系統(tǒng)的第七實施例的示意圖。

圖8是本實用新型的燃燒系統(tǒng)的第七實施例的示意圖。

具體實施方式

下面結合具體實施例對本實用新型作進一步詳細描述，但不作為對本實用新型的限定。在下述說明中，不同的“一實施例”或“實施例”指的不一定是同一實施例。此外，一或多個實施例中的特定特征、結構、或特點可由任何合適形式組合。

圖1至圖8是本實用新型的燃燒系統(tǒng)的不同實施例的結構示意圖。參見圖1至圖8，燃燒系統(tǒng)，包括具有燃燒器10的燃燒裝置50和與燃燒裝置50連接的煙氣主管道15，燃燒器10連接空氣主管道12和燃料主管道14，空氣主管道12上設有空氣風機13，還包括進行煙氣中氮氧化物的還原脫除反應和可燃成分燃燒反應的第一反應器11，第一反應器11設于煙氣主管道15上。

本實用新型通過設置第一反應器，使燃燒器排出的煙氣中的氮氧化物進行還原脫除反應，并可使CO等可燃成分得到基本完全的燃燒，進而，通過調整空氣流量，使燃燒系統(tǒng)整體的過量空氣系數(shù)非常接近于1.0，使煙氣流量明顯減少，從而使排煙熱損失降低到最小，同時，由于煙氣的露點得到了提高，因而煙氣中水蒸氣的潛熱可以得到更完全的回收。因此，燃燒系統(tǒng)的能量利用率得到提高。

作為上述實施例的優(yōu)選，參見圖3至圖7，燃燒系統(tǒng)還包括為第一反應器11提供空氣的第一空氣支管道24，第一空氣支管道24的末端與第一反應器11入口端的煙氣主管道15連接。本實施例通過第一空氣支管道24為第一反應器11提供空氣，使可燃組分在第一反應器11內充分燃燒。

參見圖4至圖7，第一空氣支管道24可以是單獨設置，或者如圖3所示，也可以是第一空氣支管道24的前端與空氣風機13出口側的空氣主管道12連接，第一空氣支管道24上設有調節(jié)空氣流量的調節(jié)閥25。本實施例通過將第一空氣支管道24接入空氣主管道12，利用一個空氣風機13實現(xiàn)為燃燒器和第一反應器24提供空氣，可以節(jié)省成本。在燃燒系統(tǒng)運行過程中，可以通過調節(jié)閥25實現(xiàn)對第一空氣支管道24內空氣流量的控制。如圖4至圖7所示，第一空氣支管道24單獨設置時，在第一空氣支管道24上設置第二空氣風機16。通過第二空氣風機16為第一反應器11輸送空氣，實現(xiàn)了為燃燒器10和第一反應器11輸送空氣單獨控制，更有利于整個系統(tǒng)的控制。

作為上述實施例的優(yōu)選，參見圖5至圖8，本實施例的燃燒系統(tǒng)還包括為第一反應器11提供還原性氣體的還原性氣體管道34，還原性氣體管道34與第一反應器11入口端的煙氣主管道15連接，還原性氣體管道34上設有用于調節(jié)還原性氣體流量的調節(jié)閥35。在第一反應器11中，燃燒裝置50的出口煙氣中含有的CO及H₂即可進行氮氧化物的還原和為第一反應器升溫的CO及H₂的燃燒。當所述煙氣本身含有的CO及H₂不足時，本實施例可通過還原性氣體管道34向第一反應器11輸入還原性氣體，以保證第一反應器11內相關反應對還原性氣體的需求。

本實用新型實施例中，用于煙氣中氮氧化物還原和可燃成分燃燒的還原性氣體包括一氧化碳、氫氣、合成氣、高爐煤氣、轉爐煤氣以及焦爐煤氣等。通過還原性氣體管道34向第一反應器11輸入還原性氣體可以保證足夠的還原性氣體將煙氣中的氮氧化物還原，或者保證第一反應器11的反應溫度。

作為上述實施例的優(yōu)選，參見圖2至圖8，第一反應器11出口端的煙氣主管道15上設有用于檢測第一反應器輸11出的煙氣中殘留CO濃度的第一CO傳感器23。本實施例通過在第一反應器11出口端的煙氣主管道15上設置第一CO傳感器23可以及時獲取第一反應器11輸出的煙氣中CO濃度，進而可以根據(jù)獲取的該CO濃度及時調整燃燒器的過量空氣系數(shù)，使燃燒器的過量空氣系數(shù)在0.9～0.995的范圍內，這樣，即可為第一反應器提供CO和H₂，還可使煙氣流量明顯減少，從而使排煙熱損失降低到最小，同時，由于煙氣的露點得到了提高，因而煙氣中水蒸氣的潛熱可以得到更完全的回收。同時，根據(jù)獲取的CO濃度及時調整輸入第一反應器11的空氣量和還原氣體量。另外也可以在第一反應器11出口端的煙氣主管道15上設置用于檢測第一反應器11輸出的煙氣中殘留O₂濃度的第一O₂傳感器22，通過檢測第一反應器11輸出的煙氣中殘留O₂濃度，進而可以根據(jù)獲取的該O₂濃度及時調整燃燒器的過量空氣系數(shù)，使燃燒器的過量空氣系數(shù)在0.9～0.995的范圍內。作為一種優(yōu)選，在設置第一CO傳感器23的同時也設置第一O₂傳感器22。

作為上述實施例的優(yōu)選，參見圖3至圖7，第一反應器11出口端的煙氣主管道15上設有用于測量第一反應器11輸出的煙氣溫度的溫度傳感器26。通過該溫度傳感器26可以及時獲取第一反應器11輸出的煙氣溫度，并根據(jù)獲取的煙氣溫度對調整燃燒器的過量空氣系數(shù)，使燃燒器的過量空氣系數(shù)在0.9-0.995范圍內。

作為上述實施例的優(yōu)選，參見圖6至圖8，第一反應器11出口端的煙氣主管道15上設有用于調節(jié)燃燒系統(tǒng)背壓的引風機60。通過設置引風機60來克服第一反應器11的壓力損失，從而使燃燒系統(tǒng)的背壓處于允許范圍之內。

作為上述實施例的優(yōu)選，第一反應器11為充填有載氧體的化學鏈燃燒反應器，載氧體為以銅為主活性物質的銅基載氧體。

當?shù)谝环磻?1充填的載氧體為以銅為主活性物質的銅基載氧體時，通過氮氧化物與還原態(tài)銅基載氧體的氧化反應，可在第一反應器出口溫度120℃以上的條件下實現(xiàn)氮氧化物的脫除。

2NO+2Cu＝N₂+2CuO (1)

2NO₂+4Cu＝N₂+4CuO (2)

此時，煙氣中的O₂也會與還原態(tài)銅基載氧體發(fā)生氧化反應：

Cu+0.5O₂＝CuO △H₃₉₃⁰＝-155.3kJ/mol (3)

為了將反應(1)～(3)生成的氧化態(tài)銅基載氧體全部還原再生為還原態(tài)銅基載氧體以保證氮氧化物脫除的持續(xù)進行，第一反應器11入口的煙氣中必須含有過量的CO和H₂，以進行如下的還原再生反應。

CuO+CO＝Cu+CO₂ △H₃₉₃⁰＝-128.0kJ/mol (4)

CuO+H₂＝Cu+H₂O △H₃₉₃⁰＝-87.4kJ/mol (5)

為此，本實用新型通過調節(jié)主空氣管道的空氣流量或者燃料管道的燃料流量或者比例閥，將燃燒器的過量空氣系數(shù)設定于0.9～0.995的范圍。也就是說，通過在燃燒器進行一定程度的不完全燃燒，使第一反應器入口的煙氣中含有CO和H₂，在數(shù)量上CO和H₂的濃度之和為煙氣中O₂濃度的2倍以上。

另一方面，按式(3)～(5)進行的反應為強放熱反應，且其起燃溫度較低，僅為60℃左右。因此，當?shù)谝环磻鞒隹诘臏囟葌鞲衅鳒y定的煙氣溫度低于120℃時，只要煙氣溫度不低于60℃，就可通過調節(jié)主空氣管道的空氣流量或者燃料管道的燃料流量或者比例閥降低燃燒器的過量空氣系數(shù)，來提高第一反應器入口煙氣的CO和H₂的濃度，同時，根據(jù)第一CO傳感器23檢測得到的CO濃度來控制第一空氣支管道24的空氣流量，便可以在保證第一反應器11輸出煙氣的CO濃度和O₂濃度的條件下，將煙氣溫度提高到120℃以上。

進而，當燃燒器10的過量空氣系數(shù)無法進一步調節(jié)時，可以通過還原性氣體管道34導入含有CO和/或H₂的還原性氣體。

作為上述實施例的優(yōu)選，參見圖6和圖7，本實施例的燃燒系統(tǒng)還包括進行煙氣中殘留CO和H₂的燃燒的第二反應器41以及為第二反應器41提供空氣的第二空氣支管道44，第二反應器41設置于第一反應器11出口端的煙氣主管道15上，第二空氣支管道44與第二反應器41入口端的煙氣主管道15連接。本實施例通過在第一反應器11出口端的煙氣主管道15上設置第二反應器41使煙氣中殘留的可燃燒組分燃燒完全。

參考第一空氣支管道24設置的相關描述。同樣，第二空氣支管道44可以是單獨設置，也可與空氣主管道12和/或第一空氣支管道24連接。作為上述實施例的優(yōu)選，參見圖6和圖7，第二空氣支管道44的前端與第二空氣風機16出口側的第一空氣支管道24連接，第二空氣支管道44上設有調節(jié)空氣流量的調節(jié)閥45。本實施例通過將第二空氣支管道44接入第一空氣支管道24，利用第二空氣風機16為第一反應器11和第二反應器41提供空氣。在燃燒系統(tǒng)運行過程中，可以通過調節(jié)閥45實現(xiàn)對第二空氣支管道44內空氣流量的控制。通過設置第二空氣風機16，對第一反應器11和第二反應器41的空氣供應與燃燒器10的空氣供應進行分別控制，可避免流量波動對燃燒裝置50內燃燒的影響。當然，第二空氣支管道44也可以獨立設置，通過在第二空氣支管道44上設置第三風機來給第二反應器41供給空氣。

作為上述實施例的優(yōu)選，參見圖6和圖7，第二反應器41出口端的煙氣主管道15上設有用于檢測第二反應器41輸出的煙氣中殘留CO濃度的第二CO傳感器43。本實施例通過在第二反應器41出口端的煙氣主管道15上設置第二CO傳感器43可以及時獲取第二反應器41輸出的煙氣中殘留CO濃度，進而可以根據(jù)獲取的該CO濃度及時調整輸入第二反應器41的空氣量，以使煙氣中殘留的可燃燒組分充分燃燒。同樣，也可以在第二反應器41出口端的煙氣主管道15上設置用于檢測第二反應器41輸出的煙氣中殘留濃度O₂的第二O₂傳感器42，通過第二O₂傳感器42檢測第二反應器41輸出的煙氣中殘留O₂濃度，并據(jù)此調整輸入第二反應器41的空氣量。優(yōu)選為，在第二反應器41出口端的煙氣主管道15上設置第二CO傳感器43的同時，也設置第二O₂傳感器42。

作為上述實施例的優(yōu)選，參見圖2至圖7，燃燒器10為設有比例調節(jié)閥17的比例調節(jié)燃燒器。比例調節(jié)閥17的具體種類及型號可根據(jù)需要確定。并且比例調節(jié)閥17的具體連接本領域技術人員可根據(jù)現(xiàn)有技術或相關說明書確定，在此不再贅述，也不再提供具體的附圖。

本實用新型的技術可以在多個領域應用，所述燃燒系統(tǒng)包括加熱爐系統(tǒng)、燃氣輪機發(fā)電系統(tǒng)、蒸汽輪機發(fā)電系統(tǒng)、燃氣輪機-蒸汽輪機聯(lián)合發(fā)電系統(tǒng)以及發(fā)動機發(fā)電系統(tǒng)以及鍋爐系統(tǒng)等。

作為上述實施例的一種優(yōu)選，燃燒裝置50為鍋爐，本實施例的燃燒系統(tǒng)即為鍋爐系統(tǒng)，參見圖7，鍋爐50連接熱媒輸入管道53和熱媒輸出管道56，該燃燒系統(tǒng)還包括省煤器51，省煤器51的冷流體側的出口連接熱媒輸入管道53，省煤器51的冷流體側的入口連接熱媒回路管道52，熱媒向外供熱后由熱媒回路管道輸送，流經(jīng)省煤器51吸收煙氣的熱量后沿熱媒輸入管道53輸入鍋爐50，省煤器51的熱流體側的入口與煙氣主管道15連接，省煤器51的熱流體側的出口連接煙氣輸出管道18，省煤器51與鍋爐50之間的熱媒輸入管道通53過熱媒支管道54連接熱媒輸出管道56，熱媒支管道54上設有熱媒流量調節(jié)閥55。

對于鍋爐系統(tǒng)，特別是熱水鍋爐系統(tǒng)，當?shù)谝环磻?1出口的溫度傳感器26測定的煙氣溫度低于120℃時，還可以在熱媒總流量一定的條件下增加熱媒支管道54的熱媒流量來減少熱媒輸入管道53的熱媒即進入鍋爐的熱媒的流量，從而使鍋爐輸出煙氣的溫度得到提高。

參考上述燃燒系統(tǒng)的實施例的相關說明。本實用新型實施例提供的燃燒系統(tǒng)的運行方法如下，通過調節(jié)空氣主管道的空氣流量和/或調節(jié)燃料管道的燃料流量和/或調節(jié)比例閥，將燃燒器的過量空氣系數(shù)設定于0.9～0.995的范圍。

作為上述實施例的優(yōu)選，根據(jù)檢測到的第一反應器輸出煙氣中殘留的CO濃度調整燃燒器的過量空氣系數(shù)，第一反應器輸出煙氣中應殘留有CO，以便使一氧化氮去除得更加徹底，但第一反應器輸出煙氣中應殘留的CO又不能過多，CO過多會影響燃燒系統(tǒng)的熱效率，并增加第二反應器的負荷。因此，通過調整燃燒器的過量空氣系數(shù)使第一反應器輸出煙氣中應殘留的CO在一定范圍內。一般第一反應器輸出煙氣中殘留的CO體積濃度應大于0，小于等于0.2％。作為優(yōu)選，第一反應器輸出煙氣中殘留的CO體積濃度最小為0.01％，最大為0.1％。具體操作如舉例如下：當CO的體積濃度低于0.01％時，降低燃燒器的過量空氣系數(shù)，而當CO的體積濃度高于0.2％時，通過調節(jié)空氣主管道的空氣流量和/或調節(jié)燃料管道的燃料流量和/或調節(jié)比例閥增加燃燒器的過量空氣系數(shù)。或者根據(jù)檢測到的第一反應器輸出煙氣中殘留的O₂濃度調整燃燒器的過量空氣系數(shù)，如當O₂體積濃度高于0.01％時，降低燃燒器的過量空氣系數(shù)?；蛘咭愿鶕?jù)CO濃度調整為主，以根據(jù)O₂濃度調整為輔。

作為上述實施例的優(yōu)選，通過檢測的第一反應器輸出煙氣的溫度調整燃燒器的過量空氣系數(shù)，當煙氣溫度低于120℃時，調節(jié)空氣主管道的空氣流量和/或調節(jié)燃料管道的燃料流量和/或調節(jié)比例閥降低燃燒器的過量空氣系數(shù)。

作為上述實施例的優(yōu)選，根據(jù)檢測的第一反應器輸出的煙氣中殘留的CO的濃度調整輸入第一反應器的空氣量，當CO的體積濃度高于0.2％時，增加輸入第一反應器的空氣流量，當CO的體積濃度低于0.01％時，減少輸入第一反應器的空氣流量。結合上述燃燒系統(tǒng)的實施例可知，通過第一空氣支管道的調節(jié)閥25即可實現(xiàn)第一空氣支管道的空氣流量，進而調整輸入第一反應器的空氣量。

作為上述實施例的優(yōu)選，根據(jù)檢測的第一反應器輸出的煙氣中殘留的CO的濃度調整輸入第一反應器的還原性氣體的量，當CO的體積濃度低于0.01％時，增加輸入第一反應器的還原性氣體的流量，當CO的體積濃度高于0.2％時，減少輸入第一反應器的還原性氣體的流量?；蛘吒鶕?jù)檢測的第一反應器輸出的煙氣中殘留的O₂的濃度調整輸入第一反應器的還原性氣體的量，當O₂濃度高于0.01％時，增加還原性氣體的流量?；蛘咭愿鶕?jù)CO濃度調整為主，以根據(jù)O₂濃度調整為輔。通過還原性氣體管道的調節(jié)閥即可調整輸入第一反應器的還原性氣體的流量。

作為上述實施例的優(yōu)選，在第一反應器輸出端的煙氣主管道上設置有進行煙氣中殘留CO和H₂的燃燒的第二反應器時，根據(jù)檢測的第二反應器輸出的煙氣中殘留的CO的濃度調整輸入第二反應器的空氣量，當CO的體積濃度高于0.01％時，增加輸入第二反應器的空氣流量。

作為上述實施例的優(yōu)選，當檢測第一反應器輸出的煙氣溫度低于120℃時，通過熱媒支管道上的調節(jié)閥增加熱媒支管道的熱媒流量。

以上所述，僅為本實用新型的具體實施方式，但本實用新型的保護范圍并不局限于此，任何熟悉本技術領域的技術人員在本實用新型揭露的技術范圍內，可輕易想到變化或替換，都應涵蓋在本實用新型的保護范圍之內。因此，本實用新型的保護范圍應以所述權利要求的保護范圍為準。