本發(fā)明涉及一種集熱器控制領域，尤其涉及一種光熱電站集熱器的給水量控制方法及其系統(tǒng)。

背景技術：

光熱發(fā)電系統(tǒng)包括集熱器及用于將太陽光反射聚集于集熱器上的反射鏡。其中，集熱器包括蒸發(fā)段和過熱段，輸送至集熱器蒸發(fā)段的水在蒸發(fā)段中吸收熱量，溫度升高產生高溫蒸汽，并繼續(xù)通過過熱段實施高溫蒸汽的過熱，從而獲得所需蒸汽品質的過熱蒸汽，進而驅動發(fā)電機組發(fā)電。

目前，以水直接作為換熱介質的集熱器多采用再循環(huán)模式，該模式高度可控，能夠保證末端出口過熱蒸汽的參數(shù)。由于不同天氣、不同時刻下，太陽輻射強度不同，而太陽輻射強度直接影響到集熱器輸出的過熱蒸汽的品質，因此，為保證過熱段出口的蒸汽品質，需調節(jié)蒸發(fā)段的給水量。目前，多通過測定蒸發(fā)段出口的溫度，根據(jù)蒸發(fā)段出口的溫度與預設的溫度進行比較，從而調節(jié)蒸發(fā)段的給水量。

由于集熱管蒸發(fā)段管道較長，導致了給水調節(jié)有很大的滯后性，而且需要操作人員判斷的參數(shù)較多，整體效果并不理想，無法根據(jù)太陽輻射強度的變化及時調節(jié)蒸發(fā)段的給水量，從而很難保證集熱器輸出所需品質的過熱蒸汽。

技術實現(xiàn)要素：

本發(fā)明的目的在于提供一種光熱電站集熱器的給水量控制方法，可根據(jù)太陽輻射強度的變化及時、有效地調節(jié)集熱器蒸發(fā)段的給水量。

本發(fā)明的目的還在于提供一種光熱電站集熱器的給水量控制系統(tǒng)，可根據(jù)太陽輻射強度的變化及時、有效地調節(jié)集熱器蒸發(fā)段的給水量。

本發(fā)明提供的光熱電站集熱器的給水量控制方法，包括：

測量太陽法向直射輻射值，并根據(jù)該太陽法向直射輻射值計算出該時刻集熱器蒸發(fā)段吸收的有效熱功率；

測量該時刻所述集熱器蒸發(fā)段入口處的給水溫度以及給水壓力，并計算出當前的給水焓值；

測量該時刻所述集熱器蒸發(fā)段出口處的蒸汽壓力，并得到該蒸汽壓力下的干飽和蒸汽溫度值；

通過該蒸汽壓力和該干飽和蒸汽溫度值計算出干飽和蒸汽的理論焓值；

利用所述給水焓值、所述干飽和蒸汽的理論焓值以及所述集熱器蒸發(fā)段吸收的有效熱功率計算出該時刻所述集熱器蒸發(fā)段的理論給水量；

測量該時刻所述集熱器蒸發(fā)段的實際給水量，并調節(jié)所述集熱器蒸發(fā)段的給水量。

進一步地，所述根據(jù)該太陽法向直射輻射值計算出該時刻的集熱器蒸發(fā)段吸收的有效熱功率，具體為：

根據(jù)該時刻的太陽法向直射輻射值，計算所述集熱器蒸發(fā)段吸收的理論熱功率；

計算經過反射鏡后的可利用的熱功效率和計算所述集熱器蒸發(fā)段的有效吸收的熱功效率；

利用所述集熱器蒸發(fā)段吸收的理論熱功率、所述經過反射鏡后的可利用的熱功效率和所述集熱器蒸發(fā)段的有效吸收熱功效率計算出該時刻所述集熱器蒸發(fā)段吸收的有效熱功率。

進一步地，所述計算經過反射鏡后的可利用的熱功效率包括：

計算所述反射鏡的入射有效熱功效率、計算所述反射鏡的反射有效熱功效率和計算所述反射鏡被遮擋造成的熱功損失效率。

進一步地，所述計算反射鏡被遮擋造成的熱功損失效率包括：計算所述反射鏡被安裝結構遮擋造成的熱功損失效率、計算所述反射鏡被集熱器蒸發(fā)段遮擋造成的熱功損失效率和計算相鄰的所述反射鏡之間相互遮擋造成的熱功損失效率。

進一步地，所述計算集熱器蒸發(fā)段的有效吸收熱功效率包括：計算所述集熱器蒸發(fā)段的端部損失效率、計算所述集熱器蒸發(fā)段的吸收效率和計算所述集熱器蒸發(fā)段的外部輻射及對流損失效率。

進一步地，所述計算集熱器蒸發(fā)段的有效吸收熱功效率還包括：計算復合拋物面聚光器的二次反射效率。

進一步地，所述計算集熱器蒸發(fā)段的有效吸收熱功效率還包括：計算所述復合拋物面聚光器的玻璃蓋板透射效率。

進一步地，所述計算集熱器蒸發(fā)段的有效吸收熱功效率還包括：計算所述集熱器蒸發(fā)段的玻璃套管透射效率。

進一步地，所述計算集熱器蒸發(fā)段的有效吸收熱功效率還包括：計算所述集熱器蒸發(fā)段的玻璃套管透射效率。

進一步地，在所述利用所述給水焓值、所述干飽和蒸汽的理論焓值以及所述集熱器蒸發(fā)段吸收的有效熱功率計算出該時刻所述集熱器蒸發(fā)段的理論給水量后，還包括：

對所述集熱器蒸發(fā)段的理論給水量進行動態(tài)補償調節(jié)。

進一步地，所述對所述集熱器蒸發(fā)段的理論給水量進行動態(tài)補償調節(jié)，具體為：

實時測量所述集熱器蒸發(fā)段的出口處的蒸汽壓力，并得到與蒸汽壓力相對應的干飽和蒸汽溫度值；

實時測量所述集熱器蒸發(fā)段的出口處的蒸汽溫度測量值；

利用得到的干飽和蒸汽溫度值和蒸汽溫度測量值得到動態(tài)的實際過熱度值；

在預設補償給水量的范圍內，對所述集熱器蒸發(fā)段的理論給水量進行動態(tài)補償調節(jié)，直至所述實際過熱度值與預設過熱度值趨于相等。

進一步地，所述預設補償給水量的范圍為±α，所述α的值為所述集熱器蒸發(fā)段的最大給水量值的5％～15％。

進一步地，所述預設過熱度值為7～12℃。

進一步地，本發(fā)明提供的一種光熱電站集熱器的給水量控制系統(tǒng)，包括：

設置在集熱器蒸發(fā)段的入口處的給水壓力測量裝置和給水溫度測量裝置；

設置在所述集熱器蒸發(fā)段的出口處的蒸汽壓力測量裝置；

設置在水箱和所述集熱器蒸發(fā)段之間管路上的流量控制裝置及流量監(jiān)測裝置；

以及第一數(shù)據(jù)處理模塊和第一比例-積分-微分控制器；

其中，所述給水壓力測量裝置、所述給水溫度測量裝置和所述蒸汽壓力測量裝置與所述第一數(shù)據(jù)處理模塊相連；所述第一數(shù)據(jù)處理模塊的輸出端和所述流量監(jiān)測裝置均與所述第一比例-積分-微分控制器的輸入端相連；所述第一比例-積分-微分控制器的輸出端與所述流量控制裝置相連。

進一步地，還包括設置在所述集熱器蒸發(fā)段的出口處的蒸汽溫度測量裝置、第二數(shù)據(jù)處理模塊和第二比例-積分-微分控制器；

其中，所述蒸汽壓力測量裝置和所述蒸汽溫度測量裝置均與所述第二數(shù)據(jù)處理模塊相連；所述第二數(shù)據(jù)處理模塊的輸出端與所述第二比例-積分-微分控制器的輸入端相連；所述第二比例-積分-微分控制器的輸出端與所述第一比例-積分-微分控制器的輸入端相連。

與現(xiàn)有技術相比，本發(fā)明提供的光熱電站集熱器的給水量控制方法，根據(jù)太陽法向直射輻射值，判斷集熱器蒸發(fā)段所處環(huán)境的太陽輻照強度，并可根據(jù)不同時刻太陽輻射強度的不同，及時、有效地調節(jié)集熱器蒸發(fā)段的給水量，從而提升集熱器蒸發(fā)段的出口蒸汽的穩(wěn)定性，進而保證集熱器過熱段出口蒸汽的品質。

在進一步的技術方案中，通過引入影響集熱器蒸發(fā)段吸收的有效熱功率的多個因素，進一步明確了該光熱電站集熱器的給水量控制方法的可靠性、及時性，通過該多個影響因素的 綜合判定，可較精確地判斷該光熱電站集熱器的給水量隨太陽法向直射輻射值的變化，進而及時、有效地明確不同時刻不同太陽法向直射輻射值下該光熱電站集熱器的給水量。

在進一步的技術方案中，通過對集熱器蒸發(fā)段的理論給水量進行動態(tài)補償調節(jié)，調節(jié)至至集熱器蒸發(fā)段出口的實際過熱度值與預設過熱度值趨于相等，更進一步提高了該光熱電站集熱器的給水量控制方法的準確度，便于獲得所需參數(shù)的蒸汽品質。

與現(xiàn)有技術相比，本發(fā)明提供的光熱電站集熱器的給水量控制系統(tǒng)，利用該給水量控制系統(tǒng)可及時、準確地調節(jié)集熱器蒸發(fā)段的給水量，便于獲得所需參數(shù)的蒸汽品質。

附圖說明

在下文中將基于僅為非限定性的實施例并參考附圖來對本發(fā)明進行更詳細的描述。其中：

圖1為本發(fā)明實施例一提供的光熱電站集熱器的給水量控制方法的流程圖。

圖2、3、4為本發(fā)明實施例二提供的光熱電站集熱器的給水量控制方法的流程圖。

圖5為本發(fā)明實施例三提供的光熱電站集熱器的給水量控制方法的流程圖。

圖6、7、8為本發(fā)明實施例四提供的光熱電站集熱器的給水量控制系統(tǒng)的結構示意圖。

附圖說明：

1-集熱器蒸發(fā)段，2-給水壓力測量裝置，3-給水溫度測量裝置，4-蒸汽壓力測量裝置，5-水箱，6-流量監(jiān)測裝置，7-流量控制裝置，8-蒸汽溫度測量裝置

具體實施方式

下面結合附圖和實施例對本發(fā)明實施例中的技術方案進行清楚、完整地描述，顯然，所描述的實施例僅僅是本發(fā)明一部分實施例，而不是全部的實施例?；诒景l(fā)明中的實施例，本領域普通技術人員在沒有作出創(chuàng)造性勞動的前提下所獲得的所有其他實施例，都屬于本發(fā)明保護的范圍。

實施例一

如圖1所示，本實施例提供的光熱電站集熱器的給水量控制方法，具體包括以下步驟：

S1：測量太陽法向直射輻射值，并根據(jù)該太陽法向直射輻射值計算出該時刻集熱器蒸發(fā)段吸收的有效熱功率；

S2：測量該時刻集熱器蒸發(fā)段入口處的給水溫度以及給水壓力，并計算出當前的給水焓值；

S3：測量該時刻所述集熱器蒸發(fā)段出口處的蒸汽壓力，并得到該蒸汽壓力下的干飽和蒸汽溫度值；

S4：通過該蒸汽壓力和該干飽和蒸汽溫度值計算出干飽和蒸汽的理論焓值；

S5：利用所述給水焓值、所述干飽和蒸汽的理論焓值以及集熱器蒸發(fā)段吸收的有效熱功率計算出該時刻集熱器蒸發(fā)段的理論給水量；

S6：測量該時刻所述集熱器蒸發(fā)段的實際給水量，并調節(jié)所述集熱器蒸發(fā)段的給水量。

在光熱電站集熱器的運行過程中，由于不同天氣、不同時刻下，太陽輻射強度不同，而太陽輻射強度直接影響到集熱器輸出的過熱蒸汽的品質?，F(xiàn)有技術中通過測定蒸發(fā)段出口的溫度，根據(jù)蒸發(fā)段出口的溫度與預設的溫度進行比較，從而調節(jié)蒸發(fā)段的給水量，由于集熱管蒸發(fā)段管道較長，該種調節(jié)方式具有很大的滯后性，無法根據(jù)太陽輻射強度的變化直接、快速地調節(jié)蒸發(fā)段的給水量，很難保證集熱器輸出所需品質的過熱蒸汽。本發(fā)明通過實時監(jiān)測光熱電站集熱器所處環(huán)境的太陽輻照強度，根據(jù)太陽輻射強度的變化，確定集熱器蒸發(fā)段吸收的有效熱功率，從而可直接、有效地調節(jié)集熱器蒸發(fā)段的給水量，進而保證集熱器過熱段出口蒸汽的品質。

實施例二

為便于清楚地理解如何根據(jù)太陽法向直射輻射值計算出該時刻的集熱器蒸發(fā)段吸收的有效熱功率，將該集熱器蒸發(fā)段吸收的有效熱功率的具體過程作如下闡述：

如圖2所示，步驟S1：根據(jù)該太陽法向直射輻射值計算出該時刻的集熱器蒸發(fā)段吸收的有效熱功率，具體為以下步驟：

S11：根據(jù)該時刻的太陽法向直射輻射值，計算所述集熱器蒸發(fā)段吸收的理論熱功率；

S12：計算經過反射鏡后的可利用的熱功效率和計算所述集熱器蒸發(fā)段的有效吸收的熱功效率；

S13：利用所述集熱器蒸發(fā)段吸收的理論熱功率、所述經過反射鏡后的可利用的熱功效率和所述集熱器蒸發(fā)段的有效吸收熱功效率計算出該時刻所述集熱器蒸發(fā)段吸收的有效熱功率。

其中，S11步驟中的所述集熱器蒸發(fā)段吸收的理論熱功率是指在當前太陽法向直射輻射值下，在無任何損失的情況下全部反射至集熱器蒸發(fā)段并被其全部吸收的太陽光照的熱功率。

但在實際情況中，太陽光在傳輸過程中因受到各種因素的影響而損失輻照能量，大體可分為兩個方面。

其一為計算經過反射鏡后的可利用的熱功效率。經過反射鏡后的可利用的熱功效率是指在當前太陽法向直射輻射值下，太陽光從入射到反射鏡并經過反射鏡將太陽光反射至集熱器蒸發(fā)段的這一過程中，太陽光經損失后實際能夠利用的熱功效率。具體的影響因素與反射鏡的安裝結構及其自身性能具有極大的關系。

如圖3所示，本實施例中，計算經過反射鏡后的可利用的熱功效率具體包括：

S121：計算反射鏡的入射有效熱功效率、計算反射鏡的反射有效熱功效率和計算反射鏡被遮擋造成的熱功損失效率。

其中計算反射鏡被遮擋造成的熱功損失效率具體包括：

S1211：計算反射鏡被安裝結構遮擋造成的熱功損失效率、計算反射鏡被集熱器蒸發(fā)段遮擋造成的熱功損失效率和計算相鄰的反射鏡之間相互遮擋造成的熱功損失效率。

需說明的是，在計算經過反射鏡后的可利用的熱功效率時，計算反射鏡的入射有效熱功效率時需要考慮的影響因素主要包括：反射鏡的安裝精度的影響；反射鏡傾斜角度的影響等。計算反射鏡的反射有效熱工效率時需要考慮的影響因素主要包括：反射鏡自身反射效率的影響等。

綜上所述，在計算經過反射鏡后的可利用的熱功效率的過程中考慮的因素應包括但不限于上述幾個方面，本領域技術人員根據(jù)安裝結構和反射鏡性能的不同而考慮的其他能夠影響經過反射鏡后的可利用的熱功效率的因素，均應當落入本發(fā)明的保護范圍。

其二為計算集熱器蒸發(fā)段的有效吸收的熱功效率。計算集熱器蒸發(fā)段的有效吸收的熱功效率是指經過反射鏡反射后的太陽光照射至集熱器后，集熱器能夠將太陽光轉化為實際能夠吸收并利用的熱能的熱功效率值。具體的影響因素與集熱器蒸發(fā)段的結構及其自身性能具有極大的關系。

如圖4所示，在本實施例中，計算集熱器蒸發(fā)段的有效吸收熱功效率具體包括：

S122：計算集熱器蒸發(fā)段的端部損失效率、計算集熱器蒸發(fā)段的吸收效率、計算集熱器蒸發(fā)段的外部輻射及對流損失效率。

進一步的，在計算集熱器蒸發(fā)段的有效吸收的熱功效率時，因不同類型的光熱電站中集熱器蒸發(fā)段的結構不同，該集熱器蒸發(fā)段的有效吸收的熱功效率會受到不同因素的影響，以下通過舉例的方式說明集熱器蒸發(fā)段的不同結構，并對計算集熱器蒸發(fā)段的有效吸收的熱功效率的具體計算過程予以說明。

集熱器蒸發(fā)段的第一種結構：該集熱器蒸發(fā)段包括集熱管、復合拋物面聚光器。該復合拋物面聚光器接收反射鏡反射的光線，并將該光線反射至集熱管上。針對集熱器蒸發(fā)段的第一種結構，在計算該集熱器蒸發(fā)段的有效吸收熱功效率時，除包括計算集熱器蒸發(fā)段的端部損失效率；計算集熱器蒸發(fā)段的吸收效率；計算集熱器蒸發(fā)段的外部輻射以及對流損失效率以外；還應當包括計算復合拋物面聚光器的二次反射效率。

集熱器蒸發(fā)段的第二種結構：該集熱器蒸發(fā)段包括集熱管、復合拋物面聚光器及復合拋物面聚光器的玻璃蓋板。該復合拋物面聚光器接收反射鏡反射的光線，并將該光線反射至集熱管上，并通過設置復合拋物面聚光器的玻璃蓋板，減少集熱管與環(huán)境的熱對流。針對集熱器蒸發(fā)段的第二種結構，在計算該集熱器蒸發(fā)段的有效吸收熱功效率時，除包括計算集熱器蒸發(fā)段的端部損失效率；計算集熱器蒸發(fā)段的吸收效率；計算集熱器蒸發(fā)段的外部輻射以及對流損失效率以外；還應當包括計算復合拋物面聚光器的二次反射效率以及計算復合拋物面聚光器的玻璃蓋板透射效率。

集熱器蒸發(fā)段的第三種結構：該集熱器蒸發(fā)段包括集熱管、套接于集熱管外部的玻璃套管及復合拋物面聚光器。該玻璃套管與集熱管之間的空間抽真空，從而減少集熱管的熱損。針對集熱器蒸發(fā)段的第三種結構，在計算該集熱器蒸發(fā)段的有效吸收熱功效率的計算時，除包括計算集熱器蒸發(fā)段的端部損失效率；計算集熱器蒸發(fā)段的吸收效率；計算集熱器蒸發(fā)段的外部輻射及對流損失效率以外；還應當包括計算復合拋物面聚光器的二次反射效率及計算集熱器蒸發(fā)段的玻璃套管透射效率。

集熱器蒸發(fā)段的第四種結構：該集熱器蒸發(fā)段包括集熱管、套接于集熱管外部的玻璃套管。該玻璃套管與集熱管之間的空間抽真空，從而減少集熱管的熱損。針對集熱器蒸發(fā)段的第四種結構，在計算其集熱器蒸發(fā)段的有效吸收熱功效率時，除包括計算集熱器蒸發(fā)段的端部損失效率，計算集熱器蒸發(fā)段的吸收效率，計算集熱器蒸發(fā)段的外部輻射及對流損失效率以外；還應當包括計算集熱器蒸發(fā)段的玻璃套管透射效率。

綜上所述，需要進一步說明的是，在計算集熱器蒸發(fā)段的有效吸收的熱功效率的過程時，考慮的因素應當包括以下幾方面：因集熱器蒸發(fā)段端部損失的影響；因集熱器蒸發(fā)段的吸收性能的影響；以及因集熱器蒸發(fā)段的外部輻射及對流損失的影響。在計算集熱器蒸發(fā)段的有效吸收的熱功效率的過程中考慮的因素應包括但不限于上述幾個方面，本領域技術人員根據(jù)集熱器蒸發(fā)段的結構及其自身性能的不同而考慮的其他能夠影響集熱器蒸發(fā)段的有效吸收的熱功效率的因素，均應當落入本發(fā)明的保護范圍。

實施例三

上述實施例一和實施例二闡述了光熱電站集熱器的給水量控制方法，闡述了集熱器蒸發(fā)段給水量的控制方式，為進一步提高該控制方法的精確度，在上述控制方法中引入輔助調節(jié)方法。即在利用給水焓值、干飽和蒸汽的理論焓值以及集熱器蒸發(fā)段吸收的有效熱功率計算出該時刻集熱器蒸發(fā)段的理論給水量后，還包括：

對集熱器蒸發(fā)段的理論給水量進行動態(tài)補償調節(jié)。

利用實施例一或實施例二提供的集熱器的給水量控制方法與本實施例提供的集熱器的給水量的輔助調節(jié)方法的共同調節(jié)，提高光熱電站集熱器的給水量控制方法的準確性，便于高效獲得所需參數(shù)的蒸汽品質。

如圖5所示，針對本實施例提供的集熱器的給水量控制方法的具體包括：

S1：測量太陽法向直射輻射值，并根據(jù)該太陽法向直射輻射值計算出該時刻集熱器蒸發(fā)段吸收的有效熱功率；

S2：測量該時刻集熱器蒸發(fā)段入口處的給水溫度以及給水壓力，并計算出當前的給水焓值；

S3：測量該時刻所述集熱器蒸發(fā)段出口處的蒸汽壓力，并得到該蒸汽壓力下的干飽和蒸汽溫度值；

S4：通過該蒸汽壓力和該干飽和蒸汽溫度值計算出干飽和蒸汽的理論焓值；

S5：利用所述給水焓值、所述干飽和蒸汽的理論焓值以及所述集熱器蒸發(fā)段吸收的有效熱功率計算出該時刻所述集熱器蒸發(fā)段的理論給水量；

在步驟S5之后，還包括：

T：對所述集熱器蒸發(fā)段的理論給水量進行動態(tài)補償調節(jié)。

其中，步驟T：對集熱器蒸發(fā)段的理論給水量進行動態(tài)補償調節(jié)，具體可為：實時測量集熱器蒸發(fā)段的出口處的蒸汽壓力，并得到與蒸汽壓力相對應的干飽和蒸汽溫度值；

實時測量集熱器蒸發(fā)段的出口處的蒸汽溫度測量值；

利用得到的干飽和蒸汽溫度值和蒸汽溫度測量值得到動態(tài)的實際過熱度值；

在預設補償給水量的范圍內，對集熱器蒸發(fā)段的理論給水量進行動態(tài)補償調節(jié)，直至實際過熱度值與預設過熱度值趨于相等。

需要說明的，本實施例的光熱電站集熱器蒸發(fā)段的給水量的控制方法中關于影響集熱器吸收的有效熱功率的因素及其計算過程均與實施例一或實施例二公開的內容大致相同，在此不再贅述，以下針對對集熱器蒸發(fā)段的理論給水量的動態(tài)補償調節(jié)給予具體說明。

為便于更加清楚地理解對集熱器蒸發(fā)段的理論給水量進行動態(tài)補償調節(jié)這一過程，將其具體調節(jié)過程作如下闡述：

首先，根據(jù)該光熱電站集熱器蒸發(fā)段的具體結構，結合技術人員的先驗知識，為該集熱器蒸發(fā)段出口處的蒸汽過熱度確定一個預設過熱度值。實時測量集熱器蒸發(fā)段出口處的蒸汽壓力，并得到與蒸汽壓力相對應的干飽和蒸汽溫度值；實時測量集熱器蒸發(fā)段的出口處的蒸汽溫度測量值；根據(jù)干飽和蒸汽溫度值與蒸汽溫度測量值得到實際過熱度值。

其次，將該實際過熱度值與預設過熱度值進行比較，若實際過熱度值與預設過熱度值不相同，則需在預設補償給水量的范圍內，對集熱器蒸發(fā)段的理論給水量進行補償調節(jié)。即確定一個補償調節(jié)量，將該補償調節(jié)量與理論給水量的和值作為最終的理論給水量，并測量此時集熱器蒸發(fā)段的實際給水量，根據(jù)最終的理論給水量及實際給水量，調節(jié)給水泵的給水頻率，從而調節(jié)集熱器蒸發(fā)段的給水量。在對該集熱器蒸發(fā)段的理論給水量進行動態(tài)補償調節(jié)的過程中，根據(jù)實際過熱度值與預設過熱度值的差別，通過減少補償調節(jié)量或增加補償調節(jié)量，從而減少最終的理論給水量或增加最終的理論給水量，直至實際過熱度值與預設過熱度值趨于相等。

其中，預設補償給水量的范圍為±α，該α的值為集熱器蒸發(fā)段的最大給水量值的5％～15％。其中，預設過熱度值為7～12℃。其中，預設補償給水量和預設過熱度值的范圍均為根據(jù)光熱電站集熱器的具體結構，通過反復試驗而得，針對不同類型的光熱電站中不同的集熱器的結構，該預設補償給水量和預設過熱度值的范圍也不同。

實施例四

如圖6至8所示，本實施例提供的光熱電站集熱器的給水量控制系統(tǒng)，包括：

設置在集熱器蒸發(fā)段1的入口處的給水壓力測量裝置2和給水溫度測量裝置3；

設置在集熱器蒸發(fā)段1的出口處的蒸汽壓力測量裝置4；

設置在水箱5和集熱器蒸發(fā)段1之間管路上的流量控制裝置7及流量監(jiān)測裝置6；

以及第一數(shù)據(jù)處理模塊和第一比例-積分-微分控制器；

其中，該給水壓力測量裝置2、給水溫度測量裝置3和蒸汽壓力測量裝置4與第一數(shù)據(jù)處理模塊相連；該第一數(shù)據(jù)處理模塊的輸出端和流量監(jiān)測裝置6均與所述第一比例-積分-微分控制器的輸入端相連；該第一比例-積分-微分控制器的輸出端與流量控制裝置7相連。

通過設置在集熱器蒸發(fā)段1的入口處的給水壓力測量裝置2和給水溫度測量裝置3獲得集熱器蒸發(fā)段1入口處的給水壓力值和給水溫度值，并通過設置在集熱器蒸發(fā)段1的出口處的蒸汽壓力測量裝置4獲得集熱器蒸發(fā)段1出口處的蒸汽壓力值。將采集的集熱器蒸發(fā)段1入口處的給水壓力值和給水溫度值及集熱器蒸發(fā)段1出口處的蒸汽壓力值在第一數(shù)據(jù)處理模塊中進行運算處理，計算出集熱器蒸發(fā)段1的理論給水量，并通過流量監(jiān)測裝置6獲得集熱器蒸發(fā)段1的實際給水量，經第一數(shù)據(jù)處理模塊處理獲得的集熱器蒸發(fā)段1的理論給水量及通過流量監(jiān)測裝置6獲得的集熱器蒸發(fā)段1的實際給水量通過第一比例-積分-微分控制器的處理調節(jié)流量控制裝置7，實施集熱器蒸發(fā)段1給水量的調節(jié)。

另外，該光熱電站集熱器的給水量控制系統(tǒng)，還可包括設置在集熱器蒸發(fā)段1的出口處 的蒸汽溫度測量裝置8、第二數(shù)據(jù)處理模塊和第二比例-積分-微分控制器；

其中，蒸汽壓力測量裝置4和蒸汽溫度測量裝置8均與第二數(shù)據(jù)處理模塊相連；第二數(shù)據(jù)處理模塊的輸出端與第二比例-積分-微分控制器的輸入端相連；第二比例-積分-微分控制器的輸出端與第一比例-積分-微分控制器的輸入端相連。

通過設置在集熱器蒸發(fā)段1的出口處的蒸汽溫度測量裝置8獲得集熱器蒸發(fā)段1的出口處的蒸汽溫度測量值，將采集的集熱器蒸發(fā)段1出口處的蒸汽溫度測量值與集熱器蒸發(fā)段1出口處的蒸汽壓力值在第二數(shù)據(jù)處理模塊中進行運算處理，獲得實際過熱度值；在預設流量補償范圍內確定針對集熱器蒸發(fā)段1的理論給水量的補償量，結合集熱器蒸發(fā)段1的理論給水量，通過第一比例-積分-微分控制器和第二比例-積分-微分控制器調節(jié)流量控制裝置7，實施集熱器蒸發(fā)段1給水量的調節(jié)。

通過本實施例提供的光熱電站集熱器的給水量控制系統(tǒng)，利用該給水量控制系統(tǒng)可及時、準確地調節(jié)集熱器蒸發(fā)段1的給水量，從而可高效率地獲得所需參數(shù)的蒸汽品質。

最后需要說明的是：以上實施例僅用以說明本發(fā)明的技術方案，而非對其限制；盡管參照前述實施方式對本發(fā)明進行了詳細的說明，本領域的普通技術人員應當理解：其依然可以對前述實施方式記載的技術方案進行修改，或者對其中部分技術特征進行等同替換；而這些修改或者替換，并不使相應技術方案的本質脫離本發(fā)明實施方式技術方案的精神和范圍。