本發(fā)明涉及鋼鐵工業(yè)的燒結(jié)領(lǐng)域，尤其涉及一種雙取風(fēng)雙通道燒結(jié)環(huán)冷機(jī)余熱鍋爐取風(fēng)流量測量方法。

背景技術(shù)：

在鋼鐵生產(chǎn)過程中，燒結(jié)工序能耗僅次于煉鐵工序，占鋼鐵生產(chǎn)總能耗的10％～12％，而在燒結(jié)工序中，以燒結(jié)機(jī)煙氣和冷卻機(jī)廢氣顯熱的形式排入大氣的熱量占燒結(jié)工序總能耗的50％左右。由于燒結(jié)環(huán)冷機(jī)廢氣的溫度不高，大致為150～450℃，加上此前余熱回收技術(shù)的局限，燒結(jié)環(huán)冷機(jī)廢氣余熱回收項目長期只在少數(shù)大型鋼廠獲得應(yīng)用。

近年來，隨著低溫余熱回收技術(shù)的發(fā)展，鋼鐵行業(yè)的余熱回收項目的成本和投資大幅度降低，同時余熱回收裝置的效率顯著提高，大批中小型鋼鐵企業(yè)也紛紛上馬余熱回收項目，燒結(jié)環(huán)冷機(jī)余熱鍋爐得到了大量應(yīng)用，尤其是在當(dāng)前資源日益緊張和環(huán)保要求越來越高的形勢下，更能凸顯其經(jīng)濟(jì)效益和社會效益。

對于燒結(jié)環(huán)冷機(jī)余熱回收系統(tǒng)來說，環(huán)冷機(jī)余熱回收段取風(fēng)量(煙氣量)是最基本的輸入條件，也是余熱回收系統(tǒng)運(yùn)行的主要監(jiān)測參數(shù)之一，然而，由于燒結(jié)環(huán)冷機(jī)余熱回收系統(tǒng)需求占地面積較大，而實(shí)際場地條件大多都比較有限(尤其是改造項目)，對于雙取風(fēng)(環(huán)冷機(jī)高溫段和環(huán)冷機(jī)低溫段兩段取風(fēng))雙通道系統(tǒng)來說，很難保證兩段取風(fēng)管道都能有較長的直管段，實(shí)際工程中經(jīng)常會出現(xiàn)其中一根取風(fēng)管道較長，而另一根取風(fēng)管道較短的情況。而另外一方面，由于煙氣量(風(fēng)量)較大，導(dǎo)致環(huán)冷機(jī)取風(fēng)管道管徑很大(大型環(huán)冷機(jī)的取風(fēng)管道管徑甚至高達(dá)3～4m)，而流量計量對于前后直管段的長度有著比較嚴(yán)格的要求，如此一來工程現(xiàn)場很難滿足取風(fēng)管道(尤其是較短那根取風(fēng)管道)的流量計量要求，這必然會導(dǎo)致取風(fēng)流量測量結(jié)果大大偏離真實(shí)值，從而失去有效性。

因此，針對目前在工程上廣泛應(yīng)用的雙取風(fēng)雙通道燒結(jié)環(huán)冷機(jī)余熱回收系統(tǒng)，構(gòu)建一個燒結(jié)環(huán)冷機(jī)取風(fēng)流量測量方法，在現(xiàn)場不具備直接測量的條件下間接獲取雙取風(fēng)雙通道燒結(jié)環(huán)冷機(jī)余熱鍋爐的取風(fēng)流量，為余熱鍋爐的運(yùn)行監(jiān)視和操作調(diào)整提供可靠數(shù)據(jù)，具有重要的實(shí)用意義。

技術(shù)實(shí)現(xiàn)要素：

針對上述問題，本發(fā)明提供一種能夠獲取雙取風(fēng)雙通道燒結(jié)環(huán)冷機(jī)余熱鍋爐取風(fēng)流量的雙取風(fēng)雙通道燒結(jié)環(huán)冷機(jī)余熱鍋爐取風(fēng)流量測量方法。

為達(dá)到上述目的，本發(fā)明雙取風(fēng)雙通道燒結(jié)環(huán)冷機(jī)余熱鍋爐取風(fēng)流量測量方法，所述測量方法為：

選取兩根取風(fēng)管道中的其中一根取風(fēng)管道作為第一取風(fēng)管道，另一根取風(fēng)管道作為第二取風(fēng)管道；

測量第一取風(fēng)管道的取風(fēng)流量；

計算第二取風(fēng)管道取風(fēng)流量，具體包括以下步驟：

根據(jù)余熱鍋爐高壓段過熱蒸汽流量、余熱鍋爐高壓段過熱蒸汽焓、余熱鍋爐低壓段過熱蒸汽流量、余熱鍋爐低壓段過熱蒸汽焓、余熱鍋爐進(jìn)口給水焓、獲得余熱鍋爐的有效利用熱；

根據(jù)實(shí)際狀態(tài)下的燒結(jié)環(huán)冷機(jī)余熱鍋爐第一取風(fēng)管道取風(fēng)流量獲得標(biāo)準(zhǔn)狀態(tài)下的燒結(jié)環(huán)冷機(jī)余熱鍋爐第一取風(fēng)管道取風(fēng)流量；

根據(jù)余熱鍋爐出口煙氣溫度、燒結(jié)環(huán)冷機(jī)第一取風(fēng)管道取風(fēng)溫度、燒結(jié)環(huán)冷機(jī)第二取風(fēng)管道取風(fēng)溫度以及取風(fēng)管道內(nèi)的煙氣中水蒸氣的體積占比獲得余熱鍋爐出口煙氣焓值、燒結(jié)環(huán)冷機(jī)第一取風(fēng)管道取風(fēng)焓值以及燒結(jié)環(huán)冷機(jī)第二取風(fēng)管道取風(fēng)焓值；

根據(jù)標(biāo)準(zhǔn)狀態(tài)下的燒結(jié)環(huán)冷機(jī)余熱鍋爐第一取風(fēng)管道取風(fēng)流量、余熱鍋爐有效利用熱、燒結(jié)環(huán)冷機(jī)第一取風(fēng)管道取風(fēng)焓值、燒結(jié)環(huán)冷機(jī)第二取風(fēng)管道取風(fēng)焓值獲得標(biāo)準(zhǔn)狀態(tài)下的燒結(jié)環(huán)冷機(jī)余熱鍋爐第二取風(fēng)管道取風(fēng)流量；

根據(jù)標(biāo)準(zhǔn)狀態(tài)下的燒結(jié)環(huán)冷機(jī)余熱鍋爐第二取風(fēng)管道取風(fēng)流量、當(dāng)?shù)卮髿鈮?、燒結(jié)環(huán)冷機(jī)第二取風(fēng)壓力、燒結(jié)環(huán)冷機(jī)第二取風(fēng)溫度計算獲得實(shí)際狀態(tài)下的燒結(jié)環(huán)冷機(jī)余熱鍋爐第二取風(fēng)管道取風(fēng)流量。

較佳的，雙取風(fēng)雙通道燒結(jié)環(huán)冷機(jī)余熱鍋爐取風(fēng)流量測量方法，所述獲得余熱鍋爐的有效利用熱的計算式為：

Q_l＝D_gr1(h_gr1-h_gs)+D_gr2(h_gr2-h_gs)，其中，

Q_l為余熱鍋爐有效利用熱，kJ/h；

D_gr1為余熱鍋爐高壓段過熱蒸汽流量，kg/h；

h_gr1為余熱鍋爐高壓段過熱蒸汽焓，kJ/kg；

D_gr2為余熱鍋爐低壓段過熱蒸汽流量，kg/h；

h_gr2為余熱鍋爐低壓段過熱蒸汽焓，kJ/kg；

h_gs為余熱鍋爐進(jìn)口給水焓，kJ/kg。

較佳的，雙取風(fēng)雙通道燒結(jié)環(huán)冷機(jī)余熱鍋爐取風(fēng)流量測量方法，所述根據(jù)實(shí)際狀態(tài)下的燒結(jié)環(huán)冷機(jī)余熱鍋爐第一取風(fēng)管道取風(fēng)流量獲得標(biāo)準(zhǔn)狀態(tài)下的燒結(jié)環(huán)冷機(jī)余熱鍋爐第一取風(fēng)管道取風(fēng)流量，計算式為：

其中，

V₁⁰為標(biāo)準(zhǔn)狀態(tài)下的燒結(jié)環(huán)冷機(jī)余熱鍋爐第一取風(fēng)管道取風(fēng)流量，Nm³/h；

V₁為實(shí)際狀態(tài)下的燒結(jié)環(huán)冷機(jī)余熱鍋爐第一取風(fēng)管道取風(fēng)流量，Nm³/h；

p_a為當(dāng)?shù)卮髿鈮?，Pa；

p_f,l為燒結(jié)環(huán)冷機(jī)第一取風(fēng)管道取風(fēng)壓力，Pa；

t_f,1為燒結(jié)環(huán)冷機(jī)第一取風(fēng)管道取風(fēng)溫度，℃。

較佳的，雙取風(fēng)雙通道燒結(jié)環(huán)冷機(jī)余熱鍋爐取風(fēng)流量測量方法，所述根據(jù)余熱鍋爐出口煙氣溫度、燒結(jié)環(huán)冷機(jī)第一取風(fēng)管道取風(fēng)溫度、燒結(jié)環(huán)冷機(jī)第二取風(fēng)管道取風(fēng)溫度以及取風(fēng)管道內(nèi)的煙氣中水蒸氣的體積占比計算獲得余熱鍋爐出口煙氣焓值、燒結(jié)環(huán)冷機(jī)第一取風(fēng)管道取風(fēng)焓值以及燒結(jié)環(huán)冷機(jī)第二取風(fēng)管道取風(fēng)焓值，計算式為：

其中，

H_out為余熱鍋爐出口煙氣焓值，kJ/Nm³；

H₁為燒結(jié)環(huán)冷機(jī)第一取風(fēng)管道取風(fēng)焓值，kJ/Nm³；

H₂為燒結(jié)環(huán)冷機(jī)第二取風(fēng)管道取風(fēng)焓值，kJ/Nm³；

k為取風(fēng)管道內(nèi)的煙氣中水蒸氣的體積占比，—；

h_gk,out為余熱鍋爐出口煙氣溫度下的干空氣焓值，kJ/Nm³；

為余熱鍋爐出口煙氣溫度下的水蒸氣焓值，kJ/Nm³；

h_gk,1為燒結(jié)環(huán)冷機(jī)第一取風(fēng)管道取風(fēng)溫度下的干空氣焓值，kJ/Nm³；

為燒結(jié)環(huán)冷機(jī)第一取風(fēng)管道取風(fēng)溫度下的水蒸氣焓值，kJ/Nm³；

h_gk,2為燒結(jié)環(huán)冷機(jī)第二取風(fēng)管道取風(fēng)溫度下的干空氣焓值，kJ/Nm³；

為燒結(jié)環(huán)冷機(jī)第二取風(fēng)管道取風(fēng)溫度下的水蒸氣焓值，kJ/Nm³。

較佳的，雙取風(fēng)雙通道燒結(jié)環(huán)冷機(jī)余熱鍋爐取風(fēng)流量測量方法，所述根據(jù)標(biāo)準(zhǔn)狀態(tài)下的燒結(jié)環(huán)冷機(jī)余熱鍋爐第一取風(fēng)管道取風(fēng)流量、余熱鍋爐有效利用熱、余熱鍋爐出口煙氣焓值、燒結(jié)環(huán)冷機(jī)第一取風(fēng)管道取風(fēng)焓值、燒結(jié)環(huán)冷機(jī)第二取風(fēng)管道取風(fēng)焓值獲得標(biāo)準(zhǔn)狀態(tài)下的燒結(jié)環(huán)冷機(jī)余熱鍋爐第二取風(fēng)管道取風(fēng)流量，計算式為：

其中，

為標(biāo)準(zhǔn)狀態(tài)下的燒結(jié)環(huán)冷機(jī)余熱鍋爐第二取風(fēng)管道取風(fēng)流量，Nm³/h；

Q_l為余熱鍋爐有效利用熱，kJ/h；

為余熱鍋爐保熱系數(shù)，可取為設(shè)定值；

V₁⁰為標(biāo)準(zhǔn)狀態(tài)下的燒結(jié)環(huán)冷機(jī)余熱鍋爐第一取風(fēng)管道取風(fēng)流量，Nm³/h；

H_out為余熱鍋爐出口煙氣焓值，kJ/Nm³；

H₁為燒結(jié)環(huán)冷機(jī)第一取風(fēng)管道取風(fēng)焓值，kJ/Nm³；

H₂為燒結(jié)環(huán)冷機(jī)第二取風(fēng)管道取風(fēng)焓值，kJ/Nm³。

較佳的，雙取風(fēng)雙通道燒結(jié)環(huán)冷機(jī)余熱鍋爐取風(fēng)流量測量方法，所述根據(jù)標(biāo)準(zhǔn)狀態(tài)下的燒結(jié)環(huán)冷機(jī)余熱鍋爐第二取風(fēng)管道取風(fēng)流量獲得實(shí)際狀態(tài)下的燒結(jié)環(huán)冷機(jī)余熱鍋爐第二取風(fēng)管道取風(fēng)流量，計算式為：

其中，

V₂為實(shí)際狀態(tài)下的燒結(jié)環(huán)冷機(jī)余熱鍋爐第二取風(fēng)管道取風(fēng)流量，Nm³/h；

p_a為當(dāng)?shù)卮髿鈮?，Pa；

p_f,2為燒結(jié)環(huán)冷機(jī)第二取風(fēng)管道取風(fēng)壓力，Pa；

t_f,2為燒結(jié)環(huán)冷機(jī)第二取風(fēng)管道取風(fēng)溫度，℃；

為標(biāo)準(zhǔn)狀態(tài)下的燒結(jié)環(huán)冷機(jī)余熱鍋爐第二取風(fēng)管道取風(fēng)流量，Nm³/h。

較佳的，雙取風(fēng)雙通道燒結(jié)環(huán)冷機(jī)余熱鍋爐取風(fēng)流量測量方法，所述第一取風(fēng)管道對應(yīng)環(huán)冷機(jī)高溫段取風(fēng)，所述第二取風(fēng)管道對應(yīng)環(huán)冷機(jī)低溫段取風(fēng)。

較佳的，雙取風(fēng)雙通道燒結(jié)環(huán)冷機(jī)余熱鍋爐取風(fēng)流量測量方法，所述第一取風(fēng)管道對應(yīng)環(huán)冷機(jī)低溫段取風(fēng)，所述第二取風(fēng)管道對應(yīng)環(huán)冷機(jī)高溫段取風(fēng)。

本發(fā)明雙取風(fēng)雙通道燒結(jié)環(huán)冷機(jī)余熱鍋爐取風(fēng)流量測量方法，用于雙取風(fēng)雙通道燒結(jié)環(huán)冷機(jī)余熱鍋爐取風(fēng)流量的測量，通過余熱鍋爐運(yùn)行數(shù)據(jù)間接獲取雙取風(fēng)雙通道燒結(jié)環(huán)冷機(jī)余熱鍋爐的取風(fēng)流量，在現(xiàn)場不具備流量計量所要求的直管段條件，進(jìn)而導(dǎo)致取風(fēng)流量無法直接測量或者測量精度無法保證的情況下尤為有效，結(jié)果可為余熱鍋爐的運(yùn)行監(jiān)視和操作調(diào)整提供可靠數(shù)據(jù)，具有重要的實(shí)用意義。

附圖說明

圖1是燒結(jié)環(huán)冷機(jī)余熱鍋爐余熱回收工藝流程圖；A臺車運(yùn)行方向，B進(jìn)料，1余熱鍋爐，2環(huán)冷機(jī)高溫段，3環(huán)冷機(jī)低溫段，4環(huán)冷機(jī)高溫段取風(fēng)管道，5環(huán)冷機(jī)低溫段取風(fēng)管道，6余熱鍋爐排煙管道。

圖2是燒結(jié)環(huán)冷機(jī)余熱鍋爐余熱回收工藝流程圖；A臺車運(yùn)行方向，B進(jìn)料，1余熱鍋爐燒結(jié)環(huán)冷機(jī)余熱鍋爐余熱回收工藝流程圖2環(huán)冷機(jī)高溫段，3環(huán)冷機(jī)低溫段，4環(huán)冷機(jī)高溫段取風(fēng)管道，5環(huán)冷機(jī)低溫段取風(fēng)管道，6余熱鍋爐排煙管道。

具體實(shí)施方式

下面結(jié)合說明書附圖對本發(fā)明做進(jìn)一步的描述。

實(shí)施例一

所述第一取風(fēng)管道對應(yīng)高溫段取風(fēng)流量，采用實(shí)際測量值；第二取風(fēng)管道對應(yīng)低溫段取風(fēng)流量，采用軟測量方法，步驟為：

1、采集燒結(jié)環(huán)冷機(jī)余熱鍋爐的運(yùn)行數(shù)據(jù)，包括：環(huán)冷機(jī)高溫段取風(fēng)流量、環(huán)冷機(jī)高溫段取風(fēng)溫度、環(huán)冷機(jī)高溫段取風(fēng)壓力、環(huán)冷機(jī)低溫段取風(fēng)溫度、環(huán)冷機(jī)低溫段取風(fēng)壓力、余熱鍋爐出口煙氣溫度、大氣壓力、余熱鍋爐汽水側(cè)運(yùn)行參數(shù)(包括，高壓段過熱蒸汽溫度、高壓段過熱蒸汽壓力、高壓段過熱蒸汽流量、低壓段過熱蒸汽溫度、低壓段過熱蒸汽壓力、低壓段過熱蒸汽流量、余熱鍋爐進(jìn)口給水溫度、余熱鍋爐進(jìn)口給水壓力、余熱鍋爐進(jìn)口給水流量)。

2、對步驟1獲得的輸入數(shù)據(jù)進(jìn)行預(yù)處理，包括壞點(diǎn)處理和數(shù)據(jù)平滑處理，得到用于求解燒結(jié)環(huán)冷機(jī)余熱鍋爐低溫段取風(fēng)流量的有效數(shù)據(jù)。

3、根據(jù)步驟2獲得的有效數(shù)據(jù)，獲取燒結(jié)環(huán)冷機(jī)余熱鍋爐低溫段取風(fēng)流量，具體包括以下步驟：

3.1計算余熱鍋爐有效利用熱Q_l：

Q_l＝D_gr1(h_gr1-h_gs)+D_gr2(h_gr2-h_gs)

其中，Q_l為余熱鍋爐有效利用熱，kJ/h；D_gr1為余熱鍋爐高壓段過熱蒸汽流量，kg/h；h_gr1為余熱鍋爐高壓段過熱蒸汽焓，kJ/kg，由余熱鍋爐高壓段過熱蒸汽壓力和高壓段過熱蒸汽溫度計算或查表得到；D_gr2為余熱鍋爐低壓段過熱蒸汽流量，kg/h；h_gr2為余熱鍋爐低壓段過熱蒸汽焓，kJ/kg，由余熱鍋爐低壓段過熱蒸汽壓力和低壓段過熱蒸汽溫度計算或查表得到；h_gs為余熱鍋爐進(jìn)口給水焓，kJ/kg，由余熱鍋爐進(jìn)口給水壓力和余熱鍋爐進(jìn)口給水溫度計算或查表得到。

3.2計算標(biāo)準(zhǔn)狀態(tài)下的燒結(jié)環(huán)冷機(jī)余熱鍋爐高溫段取風(fēng)流量

其中，為標(biāo)準(zhǔn)狀態(tài)下的燒結(jié)環(huán)冷機(jī)余熱鍋爐高溫段取風(fēng)流量，Nm³/h；V_h為實(shí)際狀態(tài)下的燒結(jié)環(huán)冷機(jī)余熱鍋爐高溫段取風(fēng)流量，Nm³/h；p_a為當(dāng)?shù)卮髿鈮海琍a；p_f,h為燒結(jié)環(huán)冷機(jī)高溫段取風(fēng)壓力，Pa；t_f,h為燒結(jié)環(huán)冷機(jī)高溫段取風(fēng)溫度，℃。

3.3分別計算燒結(jié)環(huán)冷機(jī)余熱鍋爐出口煙氣焓值、燒結(jié)環(huán)冷機(jī)高溫段取風(fēng)焓值以及燒結(jié)環(huán)冷機(jī)低溫段取風(fēng)焓值：

其中，H_out為余熱鍋爐出口煙氣焓值，kJ/Nm³；H_h為燒結(jié)環(huán)冷機(jī)高溫段取風(fēng)焓值，kJ/Nm³；H_l為燒結(jié)環(huán)冷機(jī)低溫段取風(fēng)焓值，kJ/Nm³；k為取風(fēng)管道內(nèi)的煙氣中水蒸氣的體積占比，可取為設(shè)定值；h_gk,out為余熱鍋爐出口煙氣溫度下的干空氣焓值，kJ/Nm³，由余熱鍋爐出口煙氣溫度計算或查表得到；為余熱鍋爐出口煙氣溫度下的水蒸氣焓值，kJ/Nm³，由余熱鍋爐出口煙氣溫度計算或查表得到；h_gk,h為燒結(jié)環(huán)冷機(jī)高溫段取風(fēng)溫度下的干空氣焓值，kJ/Nm³，由燒結(jié)環(huán)冷機(jī)高溫段取風(fēng)溫度計算或查表得到；為燒結(jié)環(huán)冷機(jī)高溫段取風(fēng)溫度下的水蒸氣焓值，kJ/Nm³，由燒結(jié)環(huán)冷機(jī)高溫段取風(fēng)溫度計算或查表得到；h_gk,l為燒結(jié)環(huán)冷機(jī)低溫段取風(fēng)溫度下的干空氣焓值，kJ/Nm³，由燒結(jié)環(huán)冷機(jī)低溫段取風(fēng)溫度計算或查表得到；為燒結(jié)環(huán)冷機(jī)低溫段取風(fēng)溫度下的水蒸氣焓值，kJ/Nm³，由燒結(jié)環(huán)冷機(jī)低溫段取風(fēng)溫度計算或查表得到。

3.4計算標(biāo)準(zhǔn)狀態(tài)下的燒結(jié)環(huán)冷機(jī)余熱鍋爐低溫段取風(fēng)流量V_l⁰：

其中，V_l⁰為標(biāo)準(zhǔn)狀態(tài)下的燒結(jié)環(huán)冷機(jī)余熱鍋爐低溫段取風(fēng)流量，Nm³/h；Q_l為余熱鍋爐有效利用熱，kJ/h；為余熱鍋爐保熱系數(shù)，可取為設(shè)定值；為標(biāo)準(zhǔn)狀態(tài)下的燒結(jié)環(huán)冷機(jī)余熱鍋爐高溫段取風(fēng)流量，Nm³/h Nm³/h；H_out為余熱鍋爐出口煙氣焓值，kJ/Nm³；H_h為燒結(jié)環(huán)冷機(jī)高溫段取風(fēng)焓值，kJ/Nm³；H_l為燒結(jié)環(huán)冷機(jī)低溫段取風(fēng)焓值，kJ/Nm³。

3.5計算得到實(shí)際狀態(tài)下的燒結(jié)環(huán)冷機(jī)余熱鍋爐低溫段取風(fēng)流量V_l：

其中，V_l為實(shí)際狀態(tài)下的燒結(jié)環(huán)冷機(jī)余熱鍋爐低溫段取風(fēng)流量，Nm³/h；p_a為當(dāng)?shù)卮髿鈮?，Pa；p_f,l為燒結(jié)環(huán)冷機(jī)低溫段取風(fēng)壓力，Pa；t_f,l為燒結(jié)環(huán)冷機(jī)低溫段取風(fēng)溫度，℃；V_l⁰為標(biāo)準(zhǔn)狀態(tài)下的燒結(jié)環(huán)冷機(jī)余熱鍋爐低溫段取風(fēng)流量，Nm³/h。

實(shí)施例二

所述第一取風(fēng)管道對應(yīng)低溫段取風(fēng)流量，采用實(shí)際測量值；第二取風(fēng)管道對應(yīng)高溫段取風(fēng)流量，采用軟測量方法，步驟為：

1、采集燒結(jié)環(huán)冷機(jī)余熱鍋爐的運(yùn)行數(shù)據(jù)，包括：環(huán)冷機(jī)低溫段取風(fēng)流量、環(huán)冷機(jī)低溫段取風(fēng)溫度、環(huán)冷機(jī)低溫段取風(fēng)壓力、環(huán)冷機(jī)高溫段取風(fēng)溫度、環(huán)冷機(jī)高溫段取風(fēng)壓力、余熱鍋爐出口煙氣溫度、大氣壓力、余熱鍋爐汽水側(cè)運(yùn)行參數(shù)(包括，高壓段過熱蒸汽溫度、高壓段過熱蒸汽壓力、高壓段過熱蒸汽流量、低壓段過熱蒸汽溫度、低壓段過熱蒸汽壓力、低壓段過熱蒸汽流量、余熱鍋爐進(jìn)口給水溫度、余熱鍋爐進(jìn)口給水壓力、余熱鍋爐進(jìn)口給水流量)。

2、對步驟1獲得的輸入數(shù)據(jù)進(jìn)行預(yù)處理，包括壞點(diǎn)處理和數(shù)據(jù)平滑處理，得到用于求解燒結(jié)環(huán)冷機(jī)余熱鍋爐高溫段取風(fēng)流量的有效數(shù)據(jù)。

3、根據(jù)步驟2獲得的有效數(shù)據(jù)，獲取燒結(jié)環(huán)冷機(jī)余熱鍋爐高溫段取風(fēng)流量，具體包括以下步驟：

3.1計算余熱鍋爐有效利用熱Q_l：

Q_l＝D_gr1(h_gr1-h_gs)+D_gr2(h_gr2-h_gs)

其中，Q_l為余熱鍋爐有效利用熱，kJ/h；D_gr1為余熱鍋爐高壓段過熱蒸汽流量，kg/h；h_gr1為余熱鍋爐高壓段過熱蒸汽焓，kJ/kg，由余熱鍋爐高壓段過熱蒸汽壓力和高壓段過熱蒸汽溫度計算或查表得到；D_gr2為余熱鍋爐低壓段過熱蒸汽流量，kg/h；h_gr2為余熱鍋爐低壓段過熱蒸汽焓，kJ/kg，由余熱鍋爐低壓段過熱蒸汽壓力和低壓段過熱蒸汽溫度計算或查表得到；h_gs為余熱鍋爐進(jìn)口給水焓，kJ/kg，由余熱鍋爐進(jìn)口給水壓力和余熱鍋爐進(jìn)口給水溫度計算或查表得到。

3.2計算標(biāo)準(zhǔn)狀態(tài)下的燒結(jié)環(huán)冷機(jī)余熱鍋爐低溫段取風(fēng)流量V_l⁰：

其中，V_l⁰為標(biāo)準(zhǔn)狀態(tài)下的燒結(jié)環(huán)冷機(jī)余熱鍋爐低溫段取風(fēng)流量，Nm³/h；V_l為實(shí)際狀態(tài)下的燒結(jié)環(huán)冷機(jī)余熱鍋爐低溫段取風(fēng)流量，Nm³/h；p_a為當(dāng)?shù)卮髿鈮?，Pa；p_f,l為燒結(jié)環(huán)冷機(jī)低溫段取風(fēng)壓力，Pa；t_f,l為燒結(jié)環(huán)冷機(jī)低溫段取風(fēng)溫度，℃。

3.3分別計算燒結(jié)環(huán)冷機(jī)余熱鍋爐出口煙氣焓值、燒結(jié)環(huán)冷機(jī)高溫段取風(fēng)焓值以及燒結(jié)環(huán)冷機(jī)低溫段取風(fēng)焓值：

其中，H_out為余熱鍋爐出口煙氣焓值，kJ/Nm³；H_h為燒結(jié)環(huán)冷機(jī)高溫段取風(fēng)焓值，kJ/Nm³；H_l為燒結(jié)環(huán)冷機(jī)低溫段取風(fēng)焓值，kJ/Nm³；k為取風(fēng)管道內(nèi)的煙氣中水蒸氣的體積占比，可取為設(shè)定值；h_gk,out為余熱鍋爐出口煙氣溫度下的干空氣焓值，kJ/Nm³，由余熱鍋爐出口煙氣溫度計算或查表得到；為余熱鍋爐出口煙氣溫度下的水蒸氣焓值，kJ/Nm³，由余熱鍋爐出口煙氣溫度計算或查表得到；h_gk,h為燒結(jié)環(huán)冷機(jī)高溫段取風(fēng)溫度下的干空氣焓值，kJ/Nm³，由燒結(jié)環(huán)冷機(jī)高溫段取風(fēng)溫度計算或查表得到；為燒結(jié)環(huán)冷機(jī)高溫段取風(fēng)溫度下的水蒸氣焓值，kJ/Nm³，由燒結(jié)環(huán)冷機(jī)高溫段取風(fēng)溫度計算或查表得到；h_gk,l為燒結(jié)環(huán)冷機(jī)低溫段取風(fēng)溫度下的干空氣焓值，kJ/Nm³，由燒結(jié)環(huán)冷機(jī)低溫段取風(fēng)溫度計算或查表得到；為燒結(jié)環(huán)冷機(jī)低溫段取風(fēng)溫度下的水蒸氣焓值，kJ/Nm³，由燒結(jié)環(huán)冷機(jī)低溫段取風(fēng)溫度計算或查表得到。

3.4計算標(biāo)準(zhǔn)狀態(tài)下的燒結(jié)環(huán)冷機(jī)余熱鍋爐高溫段取風(fēng)流量

其中，為標(biāo)準(zhǔn)狀態(tài)下的燒結(jié)環(huán)冷機(jī)余熱鍋爐高溫段取風(fēng)流量，Nm³/h；Q_l為余熱鍋爐有效利用熱，kJ/h；為余熱鍋爐保熱系數(shù)，可取為設(shè)定值；V_l⁰為標(biāo)準(zhǔn)狀態(tài)下的燒結(jié)環(huán)冷機(jī)余熱鍋爐低溫段取風(fēng)流量，Nm³/h；H_out為余熱鍋爐出口煙氣焓值，kJ/Nm³；H_h為燒結(jié)環(huán)冷機(jī)高溫段取風(fēng)焓值，kJ/Nm³；H_l為燒結(jié)環(huán)冷機(jī)低溫段取風(fēng)焓值，kJ/Nm³。

3.5計算得到實(shí)際狀態(tài)下的燒結(jié)環(huán)冷機(jī)余熱鍋爐高溫段取風(fēng)流量V_h：

其中，V_h為實(shí)際狀態(tài)下的燒結(jié)環(huán)冷機(jī)余熱鍋爐高溫段取風(fēng)流量，Nm³/h；p_a為當(dāng)?shù)卮髿鈮?，Pa；p_f,h為燒結(jié)環(huán)冷機(jī)高溫段取風(fēng)壓力，Pa；t_f,h為燒結(jié)環(huán)冷機(jī)高溫段取風(fēng)溫度，℃；為標(biāo)準(zhǔn)狀態(tài)下的燒結(jié)環(huán)冷機(jī)余熱鍋爐高溫段取風(fēng)流量，Nm³/h。

以上，僅為本發(fā)明的較佳實(shí)施例，但本發(fā)明的保護(hù)范圍并不局限于此，任何熟悉本技術(shù)領(lǐng)域的技術(shù)人員在本發(fā)明揭露的技術(shù)范圍內(nèi)，可輕易想到的變化或替換，都應(yīng)涵蓋在本發(fā)明的保護(hù)范圍之內(nèi)。因此，本發(fā)明的保護(hù)范圍應(yīng)該以權(quán)利要求所界定的保護(hù)范圍為準(zhǔn)。