本發(fā)明涉及吸收式熱泵，特別是涉及抑制了高度的吸收式熱泵。

背景技術(shù)：

作為取得溫度比驅(qū)動熱源溫度高的被加熱介質(zhì)的熱源機(jī)械，存在第二種吸收式熱泵。第二種吸收式熱泵作為主要結(jié)構(gòu)具備：使制冷劑液體蒸發(fā)的蒸發(fā)器、用吸收液吸收制冷劑蒸汽的吸收器、使制冷劑從吸收液脫離的再生器、以及使制冷劑蒸汽冷凝的冷凝器，在吸收器中，能夠利用吸收液吸收制冷劑蒸汽時(shí)產(chǎn)生的熱量加熱被加熱介質(zhì)的液體并使其蒸發(fā)，還具備氣液分離器，其導(dǎo)入加熱后的被加熱介質(zhì)并分離為被加熱介質(zhì)的蒸汽和液體。作為這樣的吸收式熱泵，存在以如下方式配置的吸收式熱泵，即：吸收器以及蒸發(fā)器配設(shè)于比再生器以及冷凝器高的位置，并且在高度方向上確保了氣液分離所必需的容積的縱長的氣液分離器的氣相部，處于比主要結(jié)構(gòu)設(shè)備的最上部高的位置(例如，參照專利文獻(xiàn)1)。

專利文獻(xiàn)1：日本特開2010-164248號公報(bào)(0026段、圖1等)

由于專利文獻(xiàn)1記載的吸收式熱泵，配置為使縱長的氣液分離器的氣相部處于比主要結(jié)構(gòu)最上部高的位置，因此吸收式熱泵整體的高度變得過高，并且由于縱長的氣液分離器的水平截面積比較小，因此在應(yīng)該與出現(xiàn)比較大的液位變化對應(yīng)的上限液位的再上方，確保氣液分離所需的容積，從而使高度進(jìn)一步增高，導(dǎo)致設(shè)置條件被制約。

技術(shù)實(shí)現(xiàn)要素：

本發(fā)明鑒于上述的課題，目的在于提供一種抑制了高度的吸收式熱泵。

為了實(shí)現(xiàn)上述目的，例如如圖1以及圖2(a)、圖2(b)所示，本發(fā)明的第一方式的吸收式熱泵，具備：吸收器10，其利用吸收液sa吸收制冷劑的蒸汽ve時(shí)產(chǎn)生的吸收熱加熱傳熱管12內(nèi)的液體wq，生成氣體與液體混合后的混合流體wm；氣液分離器60，其從混合流體wm中將氣體wv與液體wq分離，氣液分離器60(參照圖2(a)、圖2(b))具有：罐體61，其為在水平方向上較長的罐體61，供混合流體wm流入的流入口61a和供從混合流體wm分離出的氣體亦即分離后氣體wv流出的流出口61b，形成于比從混合流體wm分離出的液體亦即分離后液體wq能夠到達(dá)的最高液位wlh高的位置；碰撞壁63，其為使從流入口61a流入罐體61內(nèi)的混合流體wm碰撞的碰撞壁63，并且設(shè)置于比分離后液體wq能夠到達(dá)的最高液位wlh高的位置；以及迂回路形成部件65，其形成將與碰撞壁63碰撞后的流體wm到達(dá)流出口61b為止的行程增大的迂回路，迂回路形成部件65配置為：使與碰撞壁63碰撞后的流體wm繞過迂回路形成部件65的水平方向的端部65e而改變流動方向，在迂回路形成部件65的水平方向的端部65e且在迂回路形成部件65與罐體61之間，形成有使與碰撞壁63碰撞后的流體wm通過的通過流路68。

若這樣構(gòu)成，則氣液分離器的罐體形成為在水平方向上較長，因此能夠抑制氣液分離器的罐體的高度，并且確?；旌狭黧w的氣液分離性能，能夠成為抑制了高度的吸收式熱泵。

另外，例如如圖1以及圖2(a)、圖2(b)所示，本發(fā)明的第二方式的吸收式熱泵，在上述本發(fā)明的第一方式的吸收式熱泵1的基礎(chǔ)上，吸收式熱泵1構(gòu)成為：罐體61的水平方向的長度為傳熱管12的水平方向的長度以下，罐體61配置于傳熱管12的最上部的上方。

若這樣構(gòu)成，則成為容納優(yōu)良的吸收式熱泵。

另外，例如如圖2(a)、圖2(b)所示，本發(fā)明的第三方式的吸收式熱泵，在上述本發(fā)明的第一方式或第二方式的吸收式熱泵的基礎(chǔ)上，具備引導(dǎo)部件66，其將與碰撞壁63碰撞后的流體wm向下方引導(dǎo)。

若這樣構(gòu)成，則能夠多次改變與碰撞壁碰撞后的流體的流動方向，從而能夠提高氣液分離性能。

另外，例如如圖2(a)、圖2(b)所示，本發(fā)明的第四方式的吸收式熱泵，在上述本發(fā)明的第一方式～第三方式中的任一方式的吸收式熱泵的基礎(chǔ)上，流入口61a以及流出口61b形成于罐體61的水平方向的中央部，通過流路68形成于迂回路形成部件65的水平方向的兩端部65e。

若這樣構(gòu)成，則能夠縮短罐體的水平方向的長度。

另外，例如如圖3以及圖4(a)、圖4(b)所示，本發(fā)明的第五方式的吸收式熱泵，在上述本發(fā)明的第一方式～第三方式中的任一方式的吸收式熱泵的基礎(chǔ)上，流入口61a、161a以及流出口61b、161b靠近罐體61、161的水平方向的一端部而形成，通過流路68、168形成于迂回路形成部件65、165的水平方向的、與流入口61a、161a相反的一側(cè)的端部65e、165e。

若這樣構(gòu)成，則能夠得到比較長的分離空間，從而能夠提高氣液分離性能。

根據(jù)本發(fā)明，氣液分離器的罐體形成為在水平方向上較長，因此能夠抑制氣液分離器的罐體的高度并且確?；旌狭黧w的氣液分離性能，能夠成為抑制了高度的吸收式熱泵。

附圖說明

圖1是本發(fā)明的實(shí)施方式的吸收式熱泵的示意的系統(tǒng)圖。

圖2(a)是本發(fā)明的實(shí)施方式的吸收式熱泵所具備的氣液分離器的主視縱剖視圖，圖2(b)是圖2(a)中的iib-iib向視剖視圖。

圖3是本發(fā)明的實(shí)施方式的吸收式熱泵所具備的第一變形例的氣液分離器的主視縱剖視圖。

圖4(a)是本發(fā)明的實(shí)施方式的吸收式熱泵所具備的第二變形例的氣液分離器的主視縱剖視圖，圖4(b)是圖4(a)中的ivb-ivb向視剖視圖。

圖5是本發(fā)明的實(shí)施方式的變形例的二級升溫型吸收式熱泵的示意的系統(tǒng)圖。

附圖標(biāo)記說明：1…吸收式熱泵；10…吸收器；12…傳熱管；60、60a、60b…氣液分離器；61…罐體；61a…流入口；61b…蒸汽流出口；63…對置板；65…分隔板；65e…端部；66…劃分板；68…通過流路；161…罐體；161a…流入口；161b…蒸汽流出口；165…分隔板；165e…端部；168…通過流路；sa…濃溶液；ve…蒸發(fā)器制冷劑蒸汽；wq…被加熱介質(zhì)液；wm…混合被加熱介質(zhì)；wv…被加熱介質(zhì)蒸汽；wlh…最高液位。

具體實(shí)施方式

以下，參照附圖對本發(fā)明的實(shí)施方式進(jìn)行說明。另外，在各圖中，對相互相同或者相當(dāng)?shù)牟考?biāo)注相同或類似的附圖標(biāo)記，并省略重復(fù)的說明。

首先，參照圖1對本發(fā)明的實(shí)施方式的吸收式熱泵1進(jìn)行說明。圖1是吸收式熱泵1的示意的系統(tǒng)圖。吸收式熱泵1具備：構(gòu)成進(jìn)行吸收液s(sa、sw)與制冷劑v(ve、vg、vf)的吸收式熱泵循環(huán)的主要設(shè)備的吸收器10、蒸發(fā)器20、再生器30以及冷凝器40，還具備氣液分離器60。

在本說明書中，關(guān)于吸收液，為了容易進(jìn)行熱泵循環(huán)上的區(qū)別，而根據(jù)性狀、熱泵循環(huán)上的位置將其稱為“稀溶液sw”、“濃溶液sa”等，但在不考慮性狀等時(shí)統(tǒng)稱為“吸收液s”。同樣，關(guān)于制冷劑，為了容易進(jìn)行熱泵循環(huán)上的區(qū)別，而根據(jù)性狀、熱泵循環(huán)上的位置將其稱為“蒸發(fā)器制冷劑蒸汽ve”、“再生器制冷劑蒸汽vg”、“制冷劑液體vf”等，但在不考慮性狀等時(shí)統(tǒng)稱為“制冷劑v”。在本實(shí)施方式中，使用libr水溶液作為吸收液s(吸收劑與制冷劑v的混合物)，并使用水(h2o)作為制冷劑v。另外，被加熱介質(zhì)w是供給至吸收器10的液體的被加熱介質(zhì)w亦即被加熱介質(zhì)液wq、氣體的被加熱介質(zhì)亦即被加熱介質(zhì)蒸汽wv、液體與氣體混合的狀態(tài)下被加熱介質(zhì)w亦即混合被加熱介質(zhì)wm、以及作為從吸收式熱泵1外補(bǔ)充的被加熱介質(zhì)w亦即補(bǔ)給液體的補(bǔ)給水ws的統(tǒng)稱。在本實(shí)施方式中，使用水(h2o)作為被加熱介質(zhì)w。

吸收器10在內(nèi)部具有：傳熱管12，其構(gòu)成被加熱介質(zhì)w的流路；濃溶液散布噴嘴13，其散布濃溶液sa。吸收器10從濃溶液散布噴嘴13散布濃溶液sa，并在濃溶液sa吸收蒸發(fā)器制冷劑蒸汽ve時(shí)產(chǎn)生吸收熱。構(gòu)成為在傳熱管12流動的被加熱介質(zhì)w接收該吸收熱，從而加熱被加熱介質(zhì)w。

蒸發(fā)器20在蒸發(fā)器罐體21的內(nèi)部具有熱源管22，該熱源管22構(gòu)成作為熱源流體的熱源熱水h的流路。蒸發(fā)器20在蒸發(fā)器罐體21的內(nèi)部不具有散布制冷劑液體vf的噴嘴。因此熱源管22以浸在貯存于蒸發(fā)器罐體21內(nèi)的制冷劑液體vf的方式配設(shè)(滿液式蒸發(fā)器)。在吸收式熱泵中，由于蒸發(fā)器內(nèi)的壓力高于吸收制冷機(jī)，因此即使是熱源管浸于制冷劑液體的結(jié)構(gòu)，也能夠獲得所希望的制冷劑蒸汽。蒸發(fā)器20構(gòu)成為：熱源管22周邊的制冷劑液體vf因在熱源管22內(nèi)流動的熱源熱水h的熱而蒸發(fā)，從而產(chǎn)生蒸發(fā)器制冷劑蒸汽ve。在蒸發(fā)器罐體21的下部連接有制冷劑液體管45，用于向蒸發(fā)器罐體21內(nèi)供給制冷劑液體vf。

吸收器10和蒸發(fā)器20相互連通。構(gòu)成為：通過將吸收器10與蒸發(fā)器20連通，由此能夠?qū)⒂烧舭l(fā)器20產(chǎn)生的蒸發(fā)器制冷劑蒸汽ve供給至吸收器10。

再生器30具有：熱源管32，其在內(nèi)部流動作為加熱稀溶液sw的熱源流體的熱源熱水h；稀溶液散布噴嘴33，其散布稀溶液sw。在熱源管32內(nèi)流動的熱源熱水h，在本實(shí)施方式中是與在熱源管22內(nèi)流動的熱源熱水h相同的流體，但也可以是不同的流體。再生器30構(gòu)成為：從稀溶液散布噴嘴33散布的稀溶液sw被熱源熱水h加熱，由此制冷劑v從稀溶液sw蒸發(fā)從而生成濃度上升的濃溶液sa。構(gòu)成為：從稀溶液sw蒸發(fā)的制冷劑v作為再生器制冷劑蒸汽vg而向冷凝器40移動。

冷凝器40在冷凝器罐體41的內(nèi)部具有供作為冷卻介質(zhì)的冷卻水c流動的冷卻水管42。冷凝器40構(gòu)成為：導(dǎo)入由再生器30產(chǎn)生的再生器制冷劑蒸汽vg，并用冷卻水c將其冷卻而使其冷凝。再生器30和冷凝器40使再生器30的罐體與冷凝器罐體41一體地形成，以便相互連通。構(gòu)成為：通過將再生器30與冷凝器40連通，由此能夠?qū)⒂稍偕?0產(chǎn)生的再生器制冷劑蒸汽vg供給至冷凝器40。

再生器30的貯存有濃溶液sa的部分與吸收器10的濃溶液散布噴嘴13，由供濃溶液sa流動的濃溶液管35連接。在濃溶液管35配設(shè)有加壓輸送濃溶液sa的溶液泵35p。吸收器10的貯存有稀溶液sw的部分與稀溶液散布噴嘴33，由供稀溶液sw流動的稀溶液管36連接。在濃溶液管35以及稀溶液管36配設(shè)有在濃溶液sa與稀溶液sw之間進(jìn)行熱交換的溶液熱交換器38。冷凝器40的貯存有制冷劑液體vf的部分與蒸發(fā)器罐體21的下部(代表性地為底部)由供制冷劑液體vf流動的制冷劑液體管45連接。在制冷劑液體管45配設(shè)有加壓輸送制冷劑液體vf的制冷劑泵46。

在蒸發(fā)器20的熱源管22的一端連接有將熱源熱水h向熱源管22導(dǎo)入的熱源熱水導(dǎo)入管51。熱源管22的另一端與再生器30的熱源管32的一端由熱源熱水連結(jié)管52連接。在熱源管32的另一端連接有將熱源熱水h導(dǎo)向吸收式熱泵1之外的熱源熱水流出管53。在熱源熱水流出管53配設(shè)有能夠調(diào)節(jié)在內(nèi)部流動的熱源熱水h的流量的熱源熱水切換閥53v。在比熱源熱水切換閥53v靠下游側(cè)的熱源熱水流出管53與熱源熱水導(dǎo)入管51之間，設(shè)置有熱源熱水旁通管55。在熱源熱水旁通管55配設(shè)有能夠開閉流路的旁通閥55v。

氣液分離器60是導(dǎo)入作為在吸收器10的傳熱管12中流動且加熱后的混合流體的混合被加熱介質(zhì)wm，并將被加熱介質(zhì)蒸汽wv與被加熱介質(zhì)液wq分離的設(shè)備。在氣液分離器60的下部(代表性地為底部)連接有使分離后的被加熱介質(zhì)液wq從氣液分離器60流出的分離液管81。在分離液管81的另一端連接有將被加熱介質(zhì)液wq向傳熱管12引導(dǎo)的被加熱介質(zhì)液管82。傳熱管12的另一端與氣液分離器60的氣相部，由將混合被加熱介質(zhì)wm向氣液分離器60引導(dǎo)的加熱后被加熱介質(zhì)管84連接。另外，在氣液分離器60的上部(代表性地為頂部)連接有作為將分離后的被加熱介質(zhì)蒸汽wv朝向需要對象且向吸收式熱泵1之外引導(dǎo)的供給蒸汽管的被加熱介質(zhì)蒸汽管89。另外，設(shè)置有從吸收式熱泵1之外導(dǎo)入補(bǔ)給水ws的補(bǔ)給水管85，該補(bǔ)給水ws用于補(bǔ)充主要作為蒸汽供給至吸收式熱泵1之外的量的被加熱介質(zhì)w。在本實(shí)施方式中構(gòu)成為：補(bǔ)給水管85連接于分離液管81與被加熱介質(zhì)液管82的連接部，并以使補(bǔ)給水ws與在分離液管81中流來的被加熱介質(zhì)液wq合流。在補(bǔ)給水管85配設(shè)有朝向吸收器10加壓輸送補(bǔ)給水ws的補(bǔ)給水泵86。

在此，參照圖2(a)、圖2(b)對氣液分離器60的構(gòu)造進(jìn)行說明。圖2(a)是氣液分離器60的主視縱剖視圖，圖2(b)是圖2(a)中的iib-iib向視剖視圖，并示出氣液分離器60的側(cè)視縱剖視圖。氣液分離器60具備：罐體61、設(shè)置于罐體61的內(nèi)部的對置板63、分隔板65以及劃分板66。罐體61形成為在水平方向上較長的圓筒狀。因此與圓筒狀的兩端面對應(yīng)的罐體61的鏡板61e形成為圓形。在水平方向上較長的圓筒狀是指圓筒的軸線61x為水平的狀態(tài)。另外，在水平方向上較長是指橫長狀，橫長狀意味著：最大水平截面積大于與水平的軸線61x正交的截面亦即垂直截面的最大面積。在本實(shí)施方式中，罐體61形成為水平方向的長度為吸收器10內(nèi)的傳熱管12的水平方向的長度以下。另外，在本實(shí)施方式中，吸收器10構(gòu)成為：傳熱管12水平地配置于吸收器10的內(nèi)部，在傳熱管12的內(nèi)部流動的被加熱介質(zhì)w整體從下方向上方流動。而且，氣液分離器60的罐體61以使水平的軸線61x與傳熱管12成為平行的方式配置。

在罐體61形成有：流入口61a，其供混合被加熱介質(zhì)wm流入；蒸汽流出口61b，其作為供相當(dāng)于分離后氣體的被加熱介質(zhì)蒸汽wv流出的流出口；液出口61c，其供相當(dāng)于分離后液體的被加熱介質(zhì)液wq流出。流入口61a、蒸汽流出口61b、液出口61c代表性地形成于沿罐體61的水平方向延伸的面(鏡板61e以外的面)，在本實(shí)施方式中，形成于罐體61的水平方向的中央部。另外，流入口61a以及蒸汽流出口61b在罐體61內(nèi)，形成于比被加熱介質(zhì)液wq能夠到達(dá)的最高液位wlh靠上方，在本實(shí)施方式中，流入口61a形成于比軸線61x的高度稍高的罐體61的側(cè)面(流入口61a的下端大致為軸線61x的高度)，蒸汽流出口61b形成于罐體61的頂部。從使貯存于罐體61的下部的被加熱介質(zhì)液wq順利地流出的觀點(diǎn)來看，液出口61c優(yōu)選形成于比最高液位wlh靠下方，更優(yōu)選使液出口61c的最上部形成于比最高液位wlh靠下方，在本實(shí)施方式中形成于罐體61的底部。在流入口61a水平地連接有加熱后被加熱介質(zhì)管84，在蒸汽流出口61b垂直地連接有被加熱介質(zhì)蒸汽管89，在液出口61c垂直地連接有分離液管81。

對置板63是使從流入口61a流入的混合被加熱介質(zhì)wm碰撞的矩形平板狀的部件，相當(dāng)于碰撞壁。在本實(shí)施方式中，對置板63在相對于流入口61a在水平方向上分離對置的位置，以使法線成為水平的方式(使面垂直地延伸)配設(shè)于罐體61的內(nèi)部。對置板63在本實(shí)施方式中，其上邊在比蒸汽流出口61b靠下方處與罐體61的內(nèi)壁接觸，但也可以不與內(nèi)壁接觸。對置板63設(shè)置于比最高液位wlh高的位置。對置板63設(shè)置于比最高液位wlh高的位置意味著：以使對置板63的最下部處于比最高液位wlh靠上方的方式設(shè)置。通過這樣設(shè)置對置板63，由此在對置板63的下方確保流體的流路。對置板63的寬度(水平方向的長度)形成為流入口61a的寬度(水平方向的長度)的大致1.5～3倍，代表性地為2倍。

分隔板65是使混合被加熱介質(zhì)wm在罐體61內(nèi)迂回的平板狀的部件，以便不使從流入口61a流入的混合被加熱介質(zhì)wm直接從蒸汽流出口61b流出，相當(dāng)于迂回路形成部件。分隔板65配設(shè)于罐體61內(nèi)的、將與流入口61a連通的空間以及與蒸汽流出口61b連通的空間分隔的位置。分隔板65在與軸線61x正交的截面(參照圖2(b))中，一端連接于對置板63的上端(上邊)，且面水平地延伸，另一端與流入口61a的上方的罐體61的內(nèi)壁接觸。另外，分隔板65在與軸線61x平行的縱截面(參照圖2(a))中，面水平地延伸，并且兩端位于不到達(dá)罐體61的鏡板61e的鏡板61e的附近。由此在兩側(cè)的分隔板末端65e與鏡板61e之間形成有能夠供流體通過的通過流路68?？紤]到通過的流體的流量，通過流路68的寬度(間隙)以不使阻力過度增大的方式?jīng)Q定即可。

劃分板66是平板狀的部件，其將從流入口61a流入并與對置板63碰撞的混合被加熱介質(zhì)wm向下方引導(dǎo)，相當(dāng)于引導(dǎo)部件。劃分板66在分隔板65的下方，配設(shè)于將與流入口61a連通的空間以及其水平方向相鄰的空間劃分的位置。劃分板66在與軸線61x平行的縱截面(參照圖2(a))中，以使法線與軸線61x成為平行的方式，在對置板63的左右的邊(垂直地延伸的邊)分別各設(shè)置一個(gè)、合計(jì)為兩個(gè)。各劃分板66在與軸線61x正交的截面(參照圖2(b))中，直線狀的上邊與分隔板65接觸，下邊在比最高液位wlh靠上方處以直線狀延伸，并和與對置板63相接的邊相反側(cè)的邊在流入口61a的旁邊相接于罐體61的內(nèi)壁。各劃分板66在本實(shí)施方式中，其下邊成為與對置板63的下邊相同的高度，但也可以是與對置板63的下邊不同的高度。

如圖1所示，如上述那樣構(gòu)成的氣液分離器60的罐體61為傳熱管12的最上部的上方，且配置于濃溶液散布噴嘴13的上方。氣液分離器60的罐體61形成為水平方向的長度為吸收器10內(nèi)的傳熱管12的水平方向的長度以下，因此收斂于吸收器10的罐體的寬度中。

接下來，參照圖1對吸收式熱泵1的作用進(jìn)行說明。在吸收式熱泵1的正常運(yùn)轉(zhuǎn)時(shí)，熱源熱水切換閥53v打開，旁通閥55v關(guān)閉。首先，說明制冷劑側(cè)的循環(huán)。在冷凝器40中，接收在再生器30蒸發(fā)的再生器制冷劑蒸汽vg，并用在冷卻水管42中流動的冷卻水c進(jìn)行冷卻使其冷凝，從而成為制冷劑液體vf。冷凝后的制冷劑液體vf被制冷劑泵46輸送至蒸發(fā)器罐體21。輸送到蒸發(fā)器罐體21的制冷劑液體vf被在熱源管22內(nèi)流動的熱源熱水h加熱，并蒸發(fā)而成為蒸發(fā)器制冷劑蒸汽ve。由蒸發(fā)器20產(chǎn)生的蒸發(fā)器制冷劑蒸汽ve，向與蒸發(fā)器20連通的吸收器10移動。

接下來，對溶液側(cè)的循環(huán)進(jìn)行說明。在吸收器10中，濃溶液sa從濃溶液散布噴嘴13散布，該散布的濃溶液sa吸收從蒸發(fā)器20移動來的蒸發(fā)器制冷劑蒸汽ve。吸收了蒸發(fā)器制冷劑蒸汽ve的濃溶液sa濃度降低而成為稀溶液sw。在吸收器10中，在濃溶液sa吸收蒸發(fā)器制冷劑蒸汽ve時(shí)產(chǎn)生吸收熱。利用該吸收熱，在傳熱管12中流動的被加熱介質(zhì)w被加熱。在吸收器10吸收了蒸發(fā)器制冷劑蒸汽ve的濃溶液sa，濃度降低而成為稀溶液sw，并貯存于吸收器10的下部。貯存的稀溶液sw因吸收器10與再生器30的內(nèi)壓之差而朝向再生器30在稀溶液管36中流動，并在溶液熱交換器38與濃溶液sa進(jìn)行熱交換，使溫度降低并到達(dá)再生器30。

輸送至再生器30的稀溶液sw從稀溶液散布噴嘴33散布，并被在熱源管32中流動的熱源熱水h(在本實(shí)施方式中為大約80℃左右)加熱，散布的稀溶液sw中的制冷劑蒸發(fā)而成為濃溶液sa，并貯存于再生器30的下部。另一方面，從稀溶液sw蒸發(fā)的制冷劑v作為再生器制冷劑蒸汽vg而向冷凝器40移動。貯存于再生器30的下部的濃溶液sa經(jīng)由濃溶液管35而被溶液泵35p加壓輸送至吸收器10的濃溶液散布噴嘴13。在濃溶液管35流動的濃溶液sa在溶液熱交換器38與稀溶液sw進(jìn)行熱交換而溫度上升后，流入吸收器10，并從濃溶液散布噴嘴13被散布。濃溶液sa被溶液泵35p升壓而進(jìn)入吸收器10，且溫度伴隨在吸收器10內(nèi)吸收蒸發(fā)器制冷劑蒸汽ve而上升。返回至吸收器10的濃溶液sa吸收蒸發(fā)器制冷劑蒸汽ve，之后重復(fù)同樣的循環(huán)。

在吸收液s以及制冷劑v進(jìn)行上述那樣的吸收式熱泵循環(huán)的過程中，在吸收器10中，利用濃溶液sa吸收蒸發(fā)器制冷劑蒸汽ve時(shí)產(chǎn)生的吸收熱將被加熱介質(zhì)液wq加熱而成為濕蒸汽(混合被加熱介質(zhì)wm)，并經(jīng)由加熱后被加熱介質(zhì)管84向氣液分離器60引導(dǎo)。流入到氣液分離器60的混合被加熱介質(zhì)wm按照以下的要點(diǎn)被分離為被加熱介質(zhì)蒸汽wv和被加熱介質(zhì)液wq。

在此，參照圖2(a)、圖2(b)對氣液分離器60內(nèi)的作用進(jìn)行說明。在加熱后被加熱介質(zhì)管84中流來且從流入口61a水平地流入罐體61內(nèi)的混合被加熱介質(zhì)wm，與對置板63碰撞。由于在上方存在分隔板65，在兩側(cè)存在劃分板66，因此與對置板63碰撞后的混合被加熱介質(zhì)wm流動的方向改變?yōu)橄蛳路健４藭r(shí)，混合被加熱介質(zhì)wm通過向?qū)χ冒?3的碰撞、以及在碰撞前后將流動方向從水平方向向下方改變，由此進(jìn)行第一階段的氣體(被加熱介質(zhì)蒸汽wv)與液體(被加熱介質(zhì)液wq)的分離。代表性地，包含于混合被加熱介質(zhì)wm中的一部分被加熱介質(zhì)液wq被分離而滴下，并積存在罐體61的下部。

在被對置板63以及劃分板66包圍的空間內(nèi)向下流動的混合被加熱介質(zhì)wm，在劃分板66的下端反轉(zhuǎn)，將流動的方向從下方方向改變?yōu)樗椒较颉Ｍㄟ^該將流動的方向從下方向向水平方向改變，進(jìn)行第二階段的氣體與液體的分離(包含于混合被加熱介質(zhì)wm中的一部分的被加熱介質(zhì)液wq的分離滴下)。在本實(shí)施方式中，流入口61a形成于罐體61的水平方向的中央部，由此在劃分板66的下端反轉(zhuǎn)而從下方向水平方向改變方向的液流被分為左右兩路液流。被分為左右兩路的混合被加熱介質(zhì)wm，分別朝向罐體61兩端的鏡板61e大致水平地流動。在分隔板65的下方大致水平地流動的混合被加熱介質(zhì)wm的流路，具有和與罐體61的軸線61x正交的截面接近的截面積。而且，從對置板63的位置在形成于兩側(cè)的兩條水平的流路中的一方的流路中流動的混合被加熱介質(zhì)wm的流量，成為從流入口61a流入的混合被加熱介質(zhì)wm的流量的大約一半，因此在該流路中流動的流體的流速變低，從而能夠提高氣液分離的效果。通過該使混合被加熱介質(zhì)wm在分隔板65的下方大致水平地流動，由此進(jìn)行第三階段的氣體與液體的分離(包含在混合被加熱介質(zhì)wm中的一部分的被加熱介質(zhì)液wq的分離滴下)。

朝向罐體61的鏡板61e且在分隔板65的下方大致水平地流動的混合被加熱介質(zhì)wm，若到達(dá)鏡板61e的附近，則以沿著鏡板61e的面朝向上方的方式改變流動的方向。通過該從大致水平方向向上方改變流動的方向，進(jìn)行第四階段的氣體(被加熱介質(zhì)蒸汽wv)與液體(被加熱介質(zhì)液wq)的分離。沿著鏡板61e的面向上方流動的被分離出的被加熱介質(zhì)蒸汽wv通過通過流路68，并在形成于分隔板65的上方的罐體61的上壁與分隔板65之間的流路中流動，并經(jīng)由蒸汽流出口61b向罐體61之外流出。這樣，從流入口61a流入的流體在從蒸汽流出口61b到流出為止，以繞過分隔板65的方式流動，形成于分隔板65周圍的流路相當(dāng)于迂回路。另一方面，分離出的被加熱介質(zhì)液wq落下而積存在罐體61的下部。在由從流入口61a流入的混合被加熱介質(zhì)wm生成從蒸汽流出口61b流出的被加熱介質(zhì)蒸汽wv的過程中被分離并積存在罐體61下部的被加熱介質(zhì)液wq，經(jīng)由液出口61c向罐體61之外流出。

如上述那樣，在本實(shí)施方式的吸收式熱泵1所具備的氣液分離器60中，至少具有四階段的氣液分離機(jī)構(gòu)，由此能夠抑制在從混合被加熱介質(zhì)wm分離而從蒸汽流出口61b流出的被加熱介質(zhì)蒸汽wv中隨伴液滴，從而能夠供給優(yōu)質(zhì)的蒸汽。特別是在混合被加熱介質(zhì)wm在分隔板65的下方大致水平地流動的第三階段的氣液分離中，由于利用罐體61的沿水平方向延伸的軸線61x方向的長度的全長，因此將罐體61的全長延長，由此能夠抑制(不增高)罐體61的高度，并且提高氣液分離效果。

另外，若由于從外部供給至吸收式熱泵1的熱源量的變化等，在相對于氣液分離器60流入的混合被加熱介質(zhì)wm的流量與流出的被加熱介質(zhì)液wq的流量中存在不均等的情況，則隨著貯存于氣液分離器60內(nèi)的被加熱介質(zhì)液wq的量發(fā)生變化，被加熱介質(zhì)液wq的液位會發(fā)生變化。在水平方向上較長的本實(shí)施方式的氣液分離器60的水平截面積，比現(xiàn)有的立式的氣液分離器的水平截面積大數(shù)倍。于是，針對液位的變化相對于貯存于氣液分離器60內(nèi)的被加熱介質(zhì)液wq的量的變化，在水平方向上較長的本實(shí)施方式的氣液分離器60與現(xiàn)有的立式的氣液分離器相比，減小水平截面積之比的倒數(shù)亦即幾分之一以下。液位的變化較小的本實(shí)施方式的氣液分離器60，由于液位穩(wěn)定，因此能夠進(jìn)行良好的氣液分離。

再次返回至圖1，繼續(xù)進(jìn)行吸收式熱泵1的作用的說明。被氣液分離器60分離的被加熱介質(zhì)蒸汽wv，流出至被加熱介質(zhì)蒸汽管89，并被供給至吸收式熱泵1的外部的蒸汽利用場所(需要對象)。即，從吸收式熱泵取得被加熱介質(zhì)蒸汽wv。這樣，吸收式熱泵1構(gòu)成為能夠取得驅(qū)動熱源的溫度以上的被加熱介質(zhì)w的第二種吸收式熱泵。供給至外部的量的被加熱介質(zhì)w，作為補(bǔ)給水ws從吸收式熱泵1的外部供給。另一方面，被氣液分離器60分離出的被加熱介質(zhì)液wq流出至分離液管81，與在補(bǔ)給水管85中流來的補(bǔ)給水ws合流，并作為被加熱介質(zhì)液wq在被加熱介質(zhì)液管82中流動，從而供給至傳熱管12內(nèi)。另外，構(gòu)成上述的吸收式熱泵1的各設(shè)備被控制裝置(未圖示)控制。

如以上說明的那樣，根據(jù)本實(shí)施方式的吸收式熱泵1，能夠抑制氣液分離器60的罐體61的高度，并且確保氣液分離器60中的混合被加熱介質(zhì)wm的氣液分離性能，從而能夠抑制吸收式熱泵1的高度。另外，吸收式熱泵1構(gòu)成為：氣液分離器60的罐體61的水平方向的長度為傳熱管12的水平方向的長度以下，且罐體61配置于傳熱管12的最上部的上方，因此能夠成為容納優(yōu)良的吸收式熱泵1。另外，將氣液分離器60的罐體61配置在吸收器10的傳熱管12的最上部的上方，因此即使不設(shè)置用于使被加熱介質(zhì)w在氣液分離器60與吸收器10的傳熱管12之間循環(huán)的泵，也能夠利用氣力揚(yáng)水泵效果使被加熱介質(zhì)w循環(huán)。

在以上的說明中，流入口61a以及蒸汽流出口61b形成于罐體61的水平方向的中央部，但中央部也可以不是嚴(yán)格的中央，代表性地為在使與對置板63碰撞后的流體的流速在分隔板65的兩端亦即分隔板末端65e處在允許范圍內(nèi)相等的程度的范圍形成于中央即可?；蛘?，也可以將流入口61a的水平方向的位置形成為移動至比罐體61的中央部靠一方的鏡板61e側(cè)(代表性地為中央部與鏡板61e的大致中間)。在該情況下，在劃分板66的下端反轉(zhuǎn)并被分為兩個(gè)液流的流體的各流量不均勻，但若形成于從劃分板66至通過流路68為止的流路較長的一方的一側(cè)的通過流路68的寬度，比另一方的通過流路68的寬度寬，則在從劃分板66至通過流路68為止的流路較長的一方流有較多的流量，從而能夠在較長的流路充分地進(jìn)行氣液分離。另一方面，在較短的流路中流動的流量變少，因此即使流路較短，也能夠進(jìn)行充分的氣液分離。另外，蒸汽流出口61b的水平方向的位置可以不形成于罐體61的中央部，而是可以形成于配置有分隔板65的范圍內(nèi)的任一位置。然而，蒸汽流出口61b優(yōu)選與兩側(cè)的通過流路68等距離地形成。

另外，如圖3所示，也可以將流入口61a以及蒸汽流出口61b配置為靠近一方的鏡板61en的附近。圖3是第一變形例的氣液分離器60a的主視縱剖視圖。氣液分離器60a的、與氣液分離器60(參照圖2(a)、圖2(b))不同點(diǎn)，除了上述流入口61a以及蒸汽流出口61b的水平方向上的位置之外，可舉出以下的事項(xiàng)。氣液分離器60a使分隔板65延長至與靠近流入口61a以及蒸汽流出口61b的一側(cè)的鏡板61en接觸。通過該結(jié)構(gòu)，在分隔板65所接觸的一側(cè)的鏡板61en的旁邊不形成通過流路68，而在相反側(cè)的鏡板61ef與分隔板末端65e之間形成有通過流路68。在該情況下，在氣液分離器60(參照圖2(a)、圖2(b))設(shè)置的兩個(gè)劃分板66中，也可以不在鏡板61en側(cè)設(shè)置劃分板66，而形成有被距離鏡板61en遠(yuǎn)的一側(cè)的劃分板66、鏡板61en、對置板63(參照圖2(b))包圍的空間。在這樣構(gòu)成的氣液分離器60a中，從流入口61a水平地流入到罐體61內(nèi)的混合被加熱介質(zhì)wm，在與對置板63碰撞后，在被劃分板66以及鏡板61en包圍的空間內(nèi)向下改變流動的方向。在劃分板66的下端反轉(zhuǎn)而從下方向水平方向改變了方向的液流，進(jìn)入與罐體61的長度方向的長度大致同等的比較長的水平流路。全部的被加熱介質(zhì)w在該水平流路中向一個(gè)方向流動，因此此時(shí)的流速成為氣液分離器60(參照圖2(a))的情況下的大致2倍，但由于流路長形成為氣液分離器60的大致2倍，因此能夠提高氣液分離的效果。

在以上的說明中，液出口61c形成于罐體61的水平方向的中央部，但液出口61c不限于中央部，也可以形成于軸線61x延伸的方向的任一處。即使液出口61c形成于水平方向的任一位置，高度方向的位置也優(yōu)選形成于罐體61的底部。

在以上的說明中，設(shè)置對置板63作為碰撞壁，但也可以不設(shè)置對置板63，而使從流入口61a流入的混合被加熱介質(zhì)wm與罐體61的內(nèi)壁碰撞。在該情況下，從流入口61a流入的混合被加熱介質(zhì)wm所碰撞的罐體61的內(nèi)壁的部分，相當(dāng)于碰撞壁。然而，若混合被加熱介質(zhì)wm所碰撞的罐體61的內(nèi)壁的部分彎曲，則混合被加熱介質(zhì)wm碰撞時(shí)的能量被緩和，因此從增大混合被加熱介質(zhì)wm與碰撞壁碰撞時(shí)的能量，更多地進(jìn)行氣液分離的觀點(diǎn)來看，優(yōu)選設(shè)置對置板63。

接下來，參照圖4(a)、圖4(b)對第二變形例的吸收式熱泵所具備的氣液分離器60b進(jìn)行說明。圖4(a)是氣液分離器60b的主視縱剖視圖，(b)是(a)中的ivb-ivb向視剖視圖，并示出氣液分離器60b的側(cè)視縱剖視圖。具備氣液分離器60b的吸收式熱泵的、除氣液分離器60b以外的主要結(jié)構(gòu)設(shè)備等的結(jié)構(gòu)，與吸收式熱泵1(參照圖1)同樣。換言之，具備氣液分離器60b的吸收式熱泵與吸收式熱泵1(參照圖1)相比較，是將氣液分離器60(參照圖1)置換為氣液分離器60b的吸收式熱泵。

氣液分離器60b具備：罐體161、和設(shè)置于罐體161的內(nèi)部的分隔板165。罐體161的形狀以及大小與罐體61(參照圖2(a)、圖2(b))同樣。因此本變形例中的罐體161的鏡板161e形成為圓形。另外，罐體161在較長地配設(shè)于水平方向這方面，也與罐體61(參照圖2(a)、圖2(b))同樣。在罐體161形成有流入口161a、蒸汽流出口161b以及液出口161c。流入口161a、蒸汽流出口161b以及液出口161c分別與形成于罐體61(參照圖2(a)、圖2(b))的流入口61a、蒸汽流出口61b以及液出口61c對應(yīng)。相對于罐體161形成有流入口161a、蒸汽流出口161b以及液出口161c的位置，在本變形例中，與形成于罐體61(參照圖2(a)、圖2(b))的流入口61a、蒸汽流出口61b以及液出口61c相比較，在高度方向上相同，但在水平方向上不同點(diǎn)如下所示。在本變形例中，流入口161a、蒸汽流出口161b以及液出口161c形成為靠近罐體161的水平方向的一端部。

分隔板165是使混合被加熱介質(zhì)wm在罐體161內(nèi)迂回的部件，以便不使從流入口161a流入的混合被加熱介質(zhì)wm直接從蒸汽流出口161b流出，相當(dāng)于迂回路形成部件。分隔板165配設(shè)于罐體161內(nèi)的、將與流入口161a連通的空間以及與蒸汽流出口161b連通的空間分隔的位置。分隔板165將平板狀的部件彎折為直角，在與軸線161x正交的截面(參照圖4(b))觀察時(shí)呈l字狀的外觀。關(guān)于分隔板165，為了便于說明，在與軸線161x正交的截面(參照圖4(b))中，將垂直地延伸的部分稱為縱分隔板165a，將水平地延伸的部分稱為橫分隔板165b?？v分隔板165a的上端接觸于流入口161a與蒸汽流出口161b之間的蒸汽流出口161b的附近的罐體161的內(nèi)壁?？v分隔板165a的下端連接于橫分隔板165b的一端。

縱分隔板165a，如與軸線161x平行的縱截面(參照圖4(a))所示，一方的側(cè)邊與形成有流入口161a的一側(cè)的鏡板161e接觸，另一方的側(cè)邊165e朝向相反側(cè)的鏡板161e延伸，但不與該鏡板161e接觸。由此在與形成有流入口161a的一側(cè)相反側(cè)的鏡板161e和另一方的側(cè)邊165e之間，形成有能夠供流體通過的通過流路168。考慮到通過的流體的流量，通過流路168的寬度(間隙)以不使阻力過度增大的方式?jīng)Q定即可?？v分隔板165a在與軸線161x平行的縱截面(參照圖4(a))中，形成為覆蓋流入口161a的大小，在本變形例中，軸線161x方向的長度形成為罐體161的長度的大致0.6～0.8倍。橫分隔板165b形成為，軸線161x方向的長度與縱分隔板165a的長度相同。橫分隔板165b在與軸線161x正交的截面(參照圖4(b))中，一端連接于縱分隔板165a的下端，另一端在比流入口161a靠下方處與罐體161的內(nèi)壁接觸。由縱分隔板165a以及橫分隔板165b構(gòu)成的分隔板165，設(shè)置于比最高液位wlh高的位置。根據(jù)這樣的結(jié)構(gòu)，能夠避免分隔板165浸于貯存在罐體161內(nèi)的下部的被加熱介質(zhì)液wq，從而能夠抑制產(chǎn)生對分隔板165的腐蝕。

在如上述那樣構(gòu)成的氣液分離器60b中，在加熱后被加熱介質(zhì)管84中流來且從流入口161a水平地流入到罐體161內(nèi)的混合被加熱介質(zhì)wm，與分隔板165的縱分隔板165a碰撞。這樣，縱分隔板165a相當(dāng)于碰撞壁。在本變形例中，包括縱分隔板165a的分隔板165兼作碰撞壁和迂回路形成部件。由于在下方存在橫分隔板165b，在一側(cè)存在鏡板161e，因此與縱分隔板165a碰撞的混合被加熱介質(zhì)wm，向朝向較遠(yuǎn)的一方的鏡板161e的水平方向?qū)⒘鲃拥姆较蚋淖優(yōu)榇笾轮苯?。此時(shí)，混合被加熱介質(zhì)wm通過向縱分隔板165a的碰撞、以及在碰撞前后將流動方向改變?yōu)榇笾轮苯牵纱诉M(jìn)行第一階段的氣體(被加熱介質(zhì)蒸汽wv)與液體(被加熱介質(zhì)液wq)的分離。

與縱分隔板165a碰撞后沿水平方向(沿軸線161x延伸的方向)流動的混合被加熱介質(zhì)wm，與距離流入口161a較遠(yuǎn)的一側(cè)的鏡板161e碰撞。與鏡板161e碰撞后的混合被加熱介質(zhì)wm，經(jīng)由該鏡板161e與縱分隔板165a的側(cè)邊165e之間的通過流路168，向蒸汽流出口161b側(cè)的鏡板161e的方向改變流動的方向。通過該混合被加熱介質(zhì)wm的繞過縱分隔板165a的側(cè)邊165e的流動的反轉(zhuǎn)作用，進(jìn)行第二階段的氣體與液體的分離(包含于混合被加熱介質(zhì)wm中的一部分的被加熱介質(zhì)液wq的分離滴下)。經(jīng)由通過流路168反轉(zhuǎn)的混合被加熱介質(zhì)wm，在罐體161的長度方向上朝向形成有蒸汽流出口161b的一側(cè)大致水平地流動。朝向蒸汽流出口161b側(cè)大致水平地流動的混合被加熱介質(zhì)wm的流路，具有與罐體161的軸線161x正交的截面積的一半以上的截面積(參照圖4(b))，因此在該流路中流動的流體的流速降低，并且該流路的長度與罐體161的長度方向的長度大致同等且比較長，從而能夠提高氣液分離的效果。通過使該混合被加熱介質(zhì)wm朝向蒸汽流出口161b大致水平地流動，進(jìn)行第三階段的氣體與液體的分離(包含于混合被加熱介質(zhì)wm中的一部分的被加熱介質(zhì)液wq的分離滴下)。

而且，混合被加熱介質(zhì)wm若來到蒸汽流出口161b的附近的鏡板161e附近，則以從大致水平方向朝向上方的方式改變流動的方向。通過該從大致水平方向向上方改變了流動的方向，進(jìn)行第四階段的氣體(被加熱介質(zhì)蒸汽wv)與液體(被加熱介質(zhì)液wq)的分離。向上方流動的被分離的被加熱介質(zhì)蒸汽wv，經(jīng)由蒸汽流出口161b向罐體161之外流出。這樣，從流入口161a流入的流體，在從蒸汽流出口161b至流出為止，以繞過分隔板165的方式流動，形成于分隔板165周圍的流路相當(dāng)于迂回路。另一方面，分離出的被加熱介質(zhì)液wq落下而積存在罐體161的下部。在由從流入口161a流入的混合被加熱介質(zhì)wm生成從蒸汽流出口161b流出的被加熱介質(zhì)蒸汽wv的過程中被分離、并積存在罐體161的下部的被加熱介質(zhì)液wq，經(jīng)由液出口161c向罐體161之外流出。

如上述那樣，在氣液分離器60b中，至少具有四階段的氣液分離機(jī)構(gòu)，因此能夠抑制在從混合被加熱介質(zhì)wm分離，并從蒸汽流出口161b流出的被加熱介質(zhì)蒸汽wv中隨伴液滴，從而能夠供給優(yōu)質(zhì)的蒸汽。特別是在混合被加熱介質(zhì)wm朝向蒸汽流出口161b側(cè)大致水平地流動的第三階段的氣液分離中，由于利用在水平方向上較長的罐體161的軸線161x方向的長度的全長，因此將罐體161的全長延長，因此能夠抑制(不增高)罐體161的高度并且提高氣液分離效果。另外，本變形例的氣液分離器60b，由于液位的變化較小且液位穩(wěn)定因而能夠進(jìn)行良好的氣液分離這點(diǎn)與氣液分離器60(參照圖2(a)、圖2(b))相同。另外，將氣液分離器60b的罐體161與氣液分離器60(參照圖2(a)、圖2(b))同樣地配置在吸收器10(參照圖1)的傳熱管12的最上部的上方，由此即使不設(shè)置用于使被加熱介質(zhì)w在氣液分離器60b與吸收器10的傳熱管12之間循環(huán)的泵，也能夠利用氣力揚(yáng)水泵效果使被加熱介質(zhì)w循環(huán)。

在以上的變形例的氣液分離器60b的說明中，流入口161a以及蒸汽流出口161b的水平方向上的位置，形成為靠近罐體161的水平方向上的一端部，但也可以仿照圖2(a)所示的氣液分離器60而形成于罐體161的中央部，并且使分隔板165與鏡板161e之間的通過流路168形成于水平方向兩側(cè)。在該情況下，能夠進(jìn)行如下的氣液分離，即：從流入口161a水平地流入罐體161內(nèi)的混合被加熱介質(zhì)wm，在與縱分隔板165a碰撞后，被分為左右兩路而水平地流動，在分別在兩側(cè)的通過流路168反轉(zhuǎn)之后，沿著罐體161的長度方向朝向形成有蒸汽流出口161b的中央部，沿大致水平方向流動而朝向蒸汽流出口161b進(jìn)行氣液分離。

在以上的變形例的氣液分離器60b的說明中，液出口161c的水平方向的位置與流入口161a以及蒸汽流出口161b一起，形成為靠近罐體161的水平方向的一端部，但不限于該位置，也可以形成于軸線161x延伸的方向的任一處。即使液出口161c形成于水平方向的任一位置，高度方向的位置也優(yōu)選形成于罐體161的底部。

在以上的說明中，罐體61、161形成為在水平方向上較長的圓筒狀，但與軸線61x、161x正交的截面的形狀(鏡板61e、161e的形狀)也可以是橢圓形、倒角的多邊形(包括四邊形)等圓形以外的形狀。

在以上的說明中，蒸汽流出口61b、161b形成于罐體61、161的頂部，但只要是比最高液位wlh靠上方，則可以形成于頂部以外。然而，從使被加熱介質(zhì)蒸汽wv從罐體61、161不包括液滴而順利地流出的觀點(diǎn)來看，蒸汽流出口61b、161b優(yōu)選形成于罐體61、161的上部，更優(yōu)選形成于頂部。另外，在圖2(b)以及圖4(b)中，也可以構(gòu)成為：不以水平的方式、而以從罐體61、161的斜上方朝向罐體61、161傾斜地下降的方式配置加熱后被加熱介質(zhì)管84，使混合被加熱介質(zhì)wm從罐體61、161的斜上方傾斜地流入罐體61、161內(nèi)。伴隨該結(jié)構(gòu)，可以將對置板63以及/或者縱分隔板165a配置為以相對于該傾斜的液流成為直角的方式傾斜，也可以保持鉛直的狀態(tài)。

在以上的說明中，蒸發(fā)器20為滿液式，但也可以是散布式。在將蒸發(fā)器設(shè)為散布式的情況下，在蒸發(fā)器罐體的上部設(shè)置散布制冷劑液體vf的制冷劑液體散布噴嘴，并將在滿液式的情況下與蒸發(fā)器罐體21的下部連接的制冷劑液體管45的端部連接于制冷劑液體散布噴嘴即可。另外，也可以設(shè)置將蒸發(fā)器罐體的下部的制冷劑液體vf供給至制冷劑液體散布噴嘴的配管以及泵。

在以上的說明中，對吸收式熱泵1為單級泵的情況進(jìn)行了說明，但也可以為多級泵。

在圖5中例示出二級升溫型的吸收式熱泵1a的結(jié)構(gòu)。對于吸收式熱泵1a而言，圖1所示的吸收式熱泵1中的吸收器10以及蒸發(fā)器20被分為：高溫側(cè)的高溫吸收器10h以及高溫蒸發(fā)器20h、低溫側(cè)的低溫吸收器10l以及低溫蒸發(fā)器20l。高溫吸收器10h的內(nèi)壓高于低溫吸收器10l，高溫蒸發(fā)器20h的內(nèi)壓高于低溫蒸發(fā)器20l。高溫吸收器10h與高溫蒸發(fā)器20h以能夠使高溫蒸發(fā)器20h的制冷劑v的蒸汽向高溫吸收器10h移動的方式在上部連通。低溫吸收器10l與低溫蒸發(fā)器20l以能夠使低溫蒸發(fā)器20l的制冷劑v的蒸汽向低溫吸收器10l移動的方式在上部連通。被加熱介質(zhì)液wq被高溫吸收器10h加熱。熱源熱水h被導(dǎo)入低溫蒸發(fā)器20l。低溫吸收器10l構(gòu)成為：利用在吸收液s吸收從低溫蒸發(fā)器20l移動來的制冷劑v的蒸汽時(shí)的吸收熱，將高溫蒸發(fā)器20h內(nèi)的制冷劑液體vf加熱而使高溫蒸發(fā)器20h內(nèi)產(chǎn)生制冷劑v的蒸汽，并利用在產(chǎn)生的高溫蒸發(fā)器20h內(nèi)的制冷劑v的蒸汽移動至高溫吸收器10h并被高溫吸收器10h內(nèi)的吸收液s吸收時(shí)的吸收熱，將被加熱介質(zhì)液wq加熱。在吸收式熱泵1a中，雖省略圖示，但能夠設(shè)置將在低溫吸收器10l內(nèi)的傳熱管中流動并加熱的制冷劑v分離為氣體(制冷劑蒸汽)和液體(制冷劑液體)的氣液分離器，能夠應(yīng)用上述的氣液分離器60或氣液分離器60a或者氣液分離器60b作為該氣液分離器。