本發(fā)明涉及污水生物處理領(lǐng)域，尤其是一種對垃圾滲濾液進(jìn)行深度脫氮處理的裝置及控制方法。

背景技術(shù)：

進(jìn)入“十三五”以來，我國經(jīng)濟(jì)不斷發(fā)展，城市化進(jìn)程加快，人民生活水平進(jìn)一步提高，隨之而來的是與日俱增的城市垃圾?，F(xiàn)階段，我國對于城市生活垃圾主要采用衛(wèi)生填埋處理，然而由于填埋產(chǎn)生的垃圾滲濾液嚴(yán)重威脅我國的土壤環(huán)境和水環(huán)境，危及人類健康。

垃圾滲濾液按填埋場年齡可大致分為三大類：早期滲濾液，中期滲濾液和晚期滲濾液，其填埋場的場齡分別對應(yīng)為小于5年，5年至10年和大于10年。早期滲濾液水質(zhì)具有ph較低、bod5/cod較高、可生化性較好和易于生物處理的特點(diǎn)，晚期垃圾滲濾液ph近中性、bod5/cod較低、可生物降解有機(jī)物濃度較低且氨氮濃度較高。

鑒于垃圾滲濾液的特性，其處理既包含常規(guī)廢水處理技術(shù)的共同之處，又明顯帶有其自身的特點(diǎn)。目前，滲濾液的主要處理方法有土地處理法、物化處理法和生物處理法。處理垃圾滲濾液的方法雖多種多樣，各具優(yōu)缺點(diǎn)，但采用單一工藝處理，出水水質(zhì)往往很難令人滿意，故須將處理工藝由單一化向多元化發(fā)展，通過工藝的適當(dāng)組合，取長補(bǔ)短。在各種組合工藝中，生物組合工藝具有處理效果好、運(yùn)行成本低等優(yōu)點(diǎn)，是目前用得較多，也較為經(jīng)濟(jì)有效的方法。

目前，諸如厭氧氨氧化工藝等生物脫氮新工藝被廣泛地報(bào)道。根據(jù)厭氧氨氧化反應(yīng)的特點(diǎn)，厭氧氨氧化菌能夠?qū)钡蛠喯鯌B(tài)氮轉(zhuǎn)化為氮?dú)狻Ｓ捎趨捬醢毖趸鷮儆趨捬踝责B(yǎng)菌，反應(yīng)過程無需氧氣和有機(jī)物，故可以節(jié)約曝氣動(dòng)力費(fèi)以及大量的有機(jī)碳源，從而也大大減少了污水處理費(fèi)用和基建費(fèi)用，但是垃圾滲濾液中含有的大量有機(jī)物會(huì)對厭氧氨氧化菌產(chǎn)生不利影響，同時(shí)厭氧氨氧化反應(yīng)會(huì)產(chǎn)生一定量的硝態(tài)氮，導(dǎo)致系統(tǒng)出水會(huì)有硝態(tài)氮的積累，影響系統(tǒng)的脫氮效率。這些都是厭氧氨氧化工藝應(yīng)用急需解決的問題。

技術(shù)實(shí)現(xiàn)要素：

針對上述技術(shù)的不足之處，本發(fā)明提供一種裝置及控制方法，可以解決垃圾滲濾液深度脫氮難的問題。

本發(fā)明所要解決的重點(diǎn)技術(shù)問題是厭氧消化聯(lián)合短程硝化、厭氧氨氧化及反硝化一體化對垃圾滲濾液深度脫氮的控制方法，包括：

a1，厭氧sbr反應(yīng)器的進(jìn)水過程由實(shí)時(shí)控制系統(tǒng)中的時(shí)間控制器進(jìn)行實(shí)時(shí)計(jì)時(shí)控制，系統(tǒng)啟動(dòng)后，進(jìn)水閥門厭氧和進(jìn)水泵厭氧先后自動(dòng)開啟，將進(jìn)水箱中的垃圾滲濾液泵入?yún)捬鮯br反應(yīng)器中，當(dāng)厭氧sbr反應(yīng)器的進(jìn)水時(shí)間tasbr進(jìn)水＝5min時(shí)，進(jìn)水泵厭氧和進(jìn)水閥門厭氧先后自動(dòng)關(guān)閉，進(jìn)水階段結(jié)束；

a2，進(jìn)水結(jié)束后，攪拌器厭氧自動(dòng)開啟，厭氧sbr反應(yīng)器進(jìn)入攪拌階段，即進(jìn)行通過厭氧消化降解原水有機(jī)物的過程，攪拌階段采用ph模糊控制，即通過ph測定儀厭氧實(shí)時(shí)測定系統(tǒng)ph，并將數(shù)值傳輸?shù)接?jì)算機(jī)中，同時(shí)厭氧sbr反應(yīng)器中的溫度通過溫度測定儀厭氧測定實(shí)時(shí)傳輸?shù)接?jì)算機(jī)中，溫度值作為維持反應(yīng)器溫度和控制加熱棒厭氧啟閉的控制參數(shù)，當(dāng)phn+1-phn≥0(n為計(jì)算機(jī)所接收ph數(shù)值序列號)且持續(xù)時(shí)間t≥20min，攪拌器厭氧自動(dòng)關(guān)閉，系統(tǒng)進(jìn)入到沉淀過程；

a3，厭氧sbr反應(yīng)器的沉淀過程由實(shí)時(shí)控制系統(tǒng)中的時(shí)間控制器進(jìn)行實(shí)時(shí)計(jì)時(shí)控制，當(dāng)沉淀時(shí)間tasbr沉淀＝1.0h時(shí)，系統(tǒng)開始排水，排水比為50％，排水時(shí)間由實(shí)時(shí)控制系統(tǒng)中的時(shí)間控制器進(jìn)行實(shí)時(shí)計(jì)時(shí)控制，排水時(shí)，系統(tǒng)先后自動(dòng)開啟出水閥門厭氧和出水泵厭氧，處理后的滲濾液經(jīng)出水管厭氧排入中間水箱，當(dāng)厭氧sbr反應(yīng)器的排水時(shí)間tasbr排水＝5min時(shí)，出水泵厭氧和出水閥門厭氧先后自動(dòng)關(guān)閉，排水階段結(jié)束；

a4，排水結(jié)束后，系統(tǒng)自動(dòng)進(jìn)入下一個(gè)周期的a1。

b1，一體化sbr反應(yīng)器的進(jìn)水過程由實(shí)時(shí)控制系統(tǒng)中的時(shí)間控制器進(jìn)行實(shí)時(shí)計(jì)時(shí)控制，系統(tǒng)啟動(dòng)后，進(jìn)水閥門一體和進(jìn)水泵一體先后自動(dòng)開啟，將中間水箱中的垃圾滲濾液泵入一體化sbr反應(yīng)器中，當(dāng)一體化sbr反應(yīng)器的進(jìn)水時(shí)間t一體化進(jìn)水＝1min時(shí)，進(jìn)水泵一體和進(jìn)水閥門一體先后自動(dòng)關(guān)閉，進(jìn)水階段結(jié)束；

b2，進(jìn)水結(jié)束后，攪拌器一體自動(dòng)開啟，一體化sbr反應(yīng)器進(jìn)入預(yù)攪拌階段，即進(jìn)行反硝化和內(nèi)碳源的儲(chǔ)存過程，攪拌過程由實(shí)時(shí)控制系統(tǒng)中的時(shí)間控制器進(jìn)行實(shí)時(shí)計(jì)時(shí)控制，當(dāng)預(yù)攪拌時(shí)間t預(yù)攪拌＝1.0h時(shí)，空氣壓縮機(jī)自動(dòng)開啟，進(jìn)入到后續(xù)曝氣和攪拌交替進(jìn)行、曝氣時(shí)間梯度變化的反應(yīng)單元中；

b3，空氣壓縮機(jī)自動(dòng)開啟后，空氣經(jīng)過曝氣管路和曝氣頭擴(kuò)散到一體化sbr反應(yīng)器中，在攪拌器一體的攪拌下，空氣在一體化sbr反應(yīng)器中與泥水混合物混合均勻。一體化sbr反應(yīng)器中的ph值和do值，通過ph測定儀一體和do測定儀測定實(shí)時(shí)傳輸?shù)接?jì)算機(jī)中，并以ph為依據(jù)控制每一反應(yīng)單元攪拌時(shí)間及后續(xù)單元曝氣時(shí)間，以do為依據(jù)控制空氣壓縮機(jī)流量，同時(shí)一體化sbr反應(yīng)器中的溫度通過溫度測定儀測定實(shí)時(shí)傳輸?shù)接?jì)算機(jī)中，溫度作為維持反應(yīng)器溫度和控制加熱棒一體開關(guān)的控制參數(shù)；

b4，一體化sbr反應(yīng)器預(yù)攪拌后首單元曝氣時(shí)間，通過實(shí)時(shí)控制系統(tǒng)中的時(shí)間控制器進(jìn)行實(shí)時(shí)計(jì)時(shí)控制，系統(tǒng)中do值通過溶解氧測定儀測定實(shí)時(shí)傳輸?shù)接?jì)算機(jī)中，當(dāng)do＜0.5mg/l時(shí)，過程控制器控制空氣壓縮機(jī)增大氣體流量，當(dāng)do＞1.2mg/l，過程控制器控制空氣壓縮機(jī)減小氣體流量，使系統(tǒng)do控制在0.5至1.2mg/l之間，當(dāng)首單元曝氣時(shí)間t首單元曝氣＝2.0h時(shí)，空氣壓縮機(jī)自動(dòng)關(guān)閉，攪拌繼續(xù)進(jìn)行，系統(tǒng)進(jìn)入到首單元攪拌階段；

b5，一體化sbr反應(yīng)器預(yù)攪拌后首單元攪拌時(shí)間，采用ph模糊控制，即當(dāng)phn+1-phn≥0(n為計(jì)算機(jī)所接收ph數(shù)值序列號)且持續(xù)時(shí)間t≥20min，空氣壓縮機(jī)自動(dòng)開啟，進(jìn)行曝氣，系統(tǒng)進(jìn)入到第二單元曝氣階段；

b6，一體化sbr反應(yīng)器的第二單元曝氣時(shí)間，通過實(shí)時(shí)控制系統(tǒng)中的時(shí)間控制器進(jìn)行實(shí)時(shí)計(jì)時(shí)控制，系統(tǒng)中do值通過溶解氧測定儀測定實(shí)時(shí)傳輸?shù)接?jì)算機(jī)中，當(dāng)do＜0.5mg/l時(shí)，過程控制器控制空氣壓縮機(jī)增大氣體流量，當(dāng)do＞1.2mg/l，過程控制器控制空氣壓縮機(jī)減小氣體流量，使系統(tǒng)do控制在0.5至1.2mg/l之間，當(dāng)?shù)诙卧貧鈺r(shí)間t第二單元曝氣＝1.5h時(shí)，空氣壓縮機(jī)自動(dòng)關(guān)閉，攪拌繼續(xù)進(jìn)行，系統(tǒng)進(jìn)入到第二單元攪拌階段；

b7，一體化sbr反應(yīng)器的第二單元攪拌時(shí)間，采用ph模糊控制，即當(dāng)phn+1-phn≥0(n為計(jì)算機(jī)所接收ph數(shù)值序列號)且持續(xù)時(shí)間t≥20min，空氣壓縮機(jī)自動(dòng)開啟，進(jìn)行曝氣，系統(tǒng)進(jìn)入到第三單元曝氣階段；

b8，一體化sbr反應(yīng)器第三單元曝氣時(shí)間及后續(xù)單元曝氣時(shí)間采用ph模糊控制，即當(dāng)phn+1-phn≥0(n為計(jì)算機(jī)所接收ph數(shù)值序列號)且持續(xù)時(shí)間t≥20min且該單元曝氣總時(shí)間t總＜1h，空氣壓縮機(jī)自動(dòng)關(guān)閉，進(jìn)入到第三單元攪拌階段，同時(shí)系統(tǒng)識別在第三單元攪拌階段結(jié)束后自動(dòng)進(jìn)入到末單元控制程序，否則當(dāng)t曝氣＝1h時(shí)，空氣壓縮機(jī)自動(dòng)關(guān)閉，進(jìn)入到第三單元攪拌階段，同時(shí)系統(tǒng)識別在第三單元攪拌階段結(jié)束后自動(dòng)進(jìn)入下一個(gè)反應(yīng)單元重復(fù)上述判定過程，系統(tǒng)中do值通過溶解氧測定儀測定實(shí)時(shí)傳輸?shù)接?jì)算機(jī)中，當(dāng)do＜0.5mg/l時(shí)，過程控制器控制空氣壓縮機(jī)增大氣體流量，當(dāng)do＞1.2mg/l，過程控制器控制空氣壓縮機(jī)減小氣體流量，使系統(tǒng)do控制在0.5至1.2mg/l之間。

b9，一體化sbr反應(yīng)器的第三單元攪拌時(shí)間，采用ph模糊控制，即當(dāng)phn+1-phn≥0(n為計(jì)算機(jī)所接收ph數(shù)值序列號)且持續(xù)時(shí)間t≥20min，空氣壓縮機(jī)自動(dòng)開啟，進(jìn)行曝氣，系統(tǒng)進(jìn)入到末單元曝氣階段；

b10，一體化sbr反應(yīng)器末單元曝氣時(shí)間，采用ph模糊控制，即當(dāng)phn+1-phn＝0(n為計(jì)算機(jī)所接收ph數(shù)值序列號)，空氣壓縮機(jī)自動(dòng)關(guān)閉，系統(tǒng)進(jìn)入到末單元攪拌時(shí)間，系統(tǒng)中do值通過溶解氧測定儀測定實(shí)時(shí)傳輸?shù)接?jì)算機(jī)中，當(dāng)do＜0.5mg/l時(shí)，過程控制器控制空氣壓縮機(jī)增大氣體流量，當(dāng)do＞1.2mg/l，過程控制器控制空氣壓縮機(jī)減小氣體流量，使系統(tǒng)do控制在0.5至1.2mg/l之間。

b11，一體化sbr反應(yīng)器末單元攪拌時(shí)間，采用時(shí)間控制和ph模糊控制相結(jié)合的方式：時(shí)間控制為通過實(shí)時(shí)控制系統(tǒng)中的時(shí)間控制器進(jìn)行實(shí)時(shí)計(jì)時(shí)控制，當(dāng)末單元攪拌時(shí)間t末單元攪拌≥3.0h時(shí)，攪拌器自動(dòng)停止，進(jìn)入到沉淀過程，同時(shí)，當(dāng)phn+1-phn≥0(n為計(jì)算機(jī)所接收ph數(shù)值序列號)且持續(xù)時(shí)間t≥20min，攪拌器亦自動(dòng)停止，進(jìn)入到沉淀過程；

b12，一體化sbr反應(yīng)器的沉淀時(shí)間，通過實(shí)時(shí)控制系統(tǒng)中的時(shí)間控制器進(jìn)行實(shí)時(shí)計(jì)時(shí)控制，當(dāng)沉淀時(shí)間t一體化沉淀＝1.0h時(shí)，系統(tǒng)開始排水，排水比為10％，排水時(shí)間通過實(shí)時(shí)控制系統(tǒng)中的時(shí)間控制器進(jìn)行實(shí)時(shí)計(jì)時(shí)控制，排水時(shí)，系統(tǒng)先后自動(dòng)開啟出水閥門一體和出水泵一體，處理后的水經(jīng)出水管排走，當(dāng)一體化sbr反應(yīng)器的排水時(shí)間t一體化排水＝1min時(shí)，出水泵一體和出水閥門一體先后自動(dòng)關(guān)閉，排水階段結(jié)束；

b13，排水結(jié)束后，系統(tǒng)自動(dòng)進(jìn)入下一個(gè)周期的b1。

綜上所述，本發(fā)明提供兩級厭氧氨氧化對垃圾滲濾液深度脫氮控制方法與裝置，以城市垃圾滲濾液為研究對象，垃圾滲濾液首先進(jìn)入到厭氧sbr反應(yīng)器中進(jìn)行厭氧消化，降解有機(jī)物，出水經(jīng)過中間水箱進(jìn)入一體化sbr反應(yīng)器中進(jìn)行預(yù)攪拌，利用進(jìn)水中可降解有機(jī)物和上周期微生物分泌的有機(jī)物進(jìn)行反硝化反應(yīng)，同時(shí)還兼有將進(jìn)水中可利用小分子有機(jī)物儲(chǔ)存到微生物細(xì)胞內(nèi)的功能。預(yù)攪拌結(jié)束后，系統(tǒng)進(jìn)入到處理周期后續(xù)曝氣和攪拌交替進(jìn)行的反應(yīng)單元，每一單元的曝氣階段進(jìn)行短程硝化將氨氮轉(zhuǎn)化為亞硝，同時(shí)去除微生物分泌的可降解有機(jī)物，每一單元的攪拌階段，進(jìn)水中的氨氮和曝氣階段產(chǎn)生的亞硝發(fā)生厭氧氨氧化反應(yīng)，達(dá)到深度脫氮的目的。厭氧sbr系統(tǒng)進(jìn)水cod為2600±100mg/l，出水cod為1800±100mg/l，去除率為31％，實(shí)現(xiàn)了對于原水中有機(jī)物的初步降解；一體化sbr系統(tǒng)進(jìn)水總氮濃度為1600±100mg/l，出水氨氮和亞硝態(tài)氮均小于10mg/l，出水硝氮由于系統(tǒng)中的反硝化作用始終維持在8±1mg/l，總氮為25±3mg/l，在不外加碳源的條件下系統(tǒng)脫氮率超過98％。進(jìn)水cod為1800±100mg/l，出水cod在1100±100mg/l，去除率為39％。整個(gè)系統(tǒng)在不添加任何有機(jī)碳源的條件下，實(shí)現(xiàn)了對垃圾滲濾液進(jìn)行深度脫氮的目的。

附圖說明

圖1是本發(fā)明的兩級厭氧氨氧化對垃圾滲濾液深度脫氮處理裝置的結(jié)構(gòu)示意圖；

圖2是本發(fā)明的兩級厭氧氨氧化對垃圾滲濾液深度脫氮處理裝置的控制方法中a1-a4的流程示意圖；

圖3是本發(fā)明的兩級厭氧氨氧化對垃圾滲濾液深度脫氮處理裝置的控制方法中b1-b13的流程示意圖；

圖4是本發(fā)明具體實(shí)施方式中一體化sbr反應(yīng)器運(yùn)行過程中典型周期的ph變化規(guī)律示意圖；

具體實(shí)施方式

下面結(jié)合附圖和具體實(shí)施方式對本發(fā)明作進(jìn)一步詳細(xì)說明。

參照圖1所示，本發(fā)明提供兩級厭氧氨氧化對垃圾滲濾液深度脫氮裝置的結(jié)構(gòu)示意圖。

進(jìn)水管(1)與進(jìn)水箱(2)連接，進(jìn)水箱(2)通過進(jìn)水泵厭氧(3)、進(jìn)水閥門厭氧(4)和進(jìn)水管厭氧(5)與厭氧sbr反應(yīng)器(6)連接，厭氧sbr反應(yīng)器(6)通過出水口厭氧(13)和出水管厭氧(16)與出水閥門厭氧(14)、出水泵厭氧(15)和中間水箱(17)連接。中間水箱(17)通過進(jìn)水泵一體(18)、進(jìn)水閥門一體(19)和進(jìn)水管一體(20)與一體化sbr反應(yīng)器(21)連接，一體化sbr反應(yīng)器(21)通過出水口一體(35)和出水管一體(38)與出水閥門一體(36)和出水泵一體(37)連接。

在厭氧sbr反應(yīng)器(6)內(nèi)部設(shè)有攪拌器厭氧(7)、溫度傳感器厭氧(10)、ph傳感器厭氧(8)和加熱棒厭氧(12)；在一體化sbr反應(yīng)器(21)內(nèi)部設(shè)有攪拌器一體(22)、do傳感器(27)、溫度傳感器一體(29)、ph傳感器一體(31)和加熱棒一體(33)；同時(shí)一體化sbr反應(yīng)器(21)內(nèi)部還設(shè)有曝氣頭(26)，空氣壓縮機(jī)(23)與氣體流量計(jì)(25)通過曝氣管路(24)與曝氣頭(26)連接；同時(shí)一體化sbr反應(yīng)器(21)上部設(shè)置圓形塑料網(wǎng)(34)。

溫度傳感器厭氧(10)、ph傳感器厭氧(8)、do傳感器(27)、溫度傳感器一體(29)、ph傳感器一體(31)通過數(shù)據(jù)線分別與溫度測定儀厭氧(11)、ph測定儀厭氧(9)、do測定儀(28)、溫度測定儀一體(30)、ph測定儀一體(32)連接后與再與計(jì)算機(jī)(39)的數(shù)據(jù)信號輸入接口(40)連接，計(jì)算機(jī)(39)通過數(shù)據(jù)信號輸出接口與過程控制器(42)連接，過程控制器(42)的進(jìn)水泵繼電器厭氧、進(jìn)水閥門繼電器厭氧、出水閥門繼電器厭氧、出水泵繼電器厭氧、進(jìn)水泵繼電器一體、進(jìn)水閥門繼電器一體、出水閥門繼電器一體、出水泵繼電器一體、空氣壓縮機(jī)繼電器、加熱棒繼電器厭氧、攪拌器繼電器厭氧、加熱棒繼電器一體和攪拌器繼電器一體分別與進(jìn)水泵厭氧(3)、進(jìn)水閥門厭氧(4)、出水閥門厭氧(14)、出水泵厭氧(15)、進(jìn)水泵一體(18)、進(jìn)水閥門一體(19)、出水閥門一體(36)、出水泵一體(37)、空氣壓縮機(jī)(23)、加熱棒厭氧(12)、攪拌器厭氧(7)、加熱棒一體(33)和攪拌器一體(22)連接。

下面結(jié)合實(shí)例對本發(fā)明中所述方案進(jìn)一步介紹。以北京某垃圾填埋場的晚期垃圾滲濾液為研究對象，系統(tǒng)連續(xù)穩(wěn)定運(yùn)行了50天，獲得了穩(wěn)定的運(yùn)行效果。

厭氧sbr反應(yīng)器參數(shù)設(shè)定：系統(tǒng)進(jìn)水方式為一次性進(jìn)水，進(jìn)水時(shí)間為5min，進(jìn)水量為厭氧sbr反應(yīng)器有效容積的50％，攪拌時(shí)間由進(jìn)水水質(zhì)通過ph模糊控制決定，沉淀時(shí)間為1h，排水時(shí)間為5min，排水比為50％，運(yùn)行溫度為28℃。

厭氧sbr反應(yīng)器的性能：系統(tǒng)進(jìn)水cod為2600±100mg/l，出水cod為1800±100mg/l，去除率為31％，實(shí)現(xiàn)了對于原水中有機(jī)物的初步降解。

一體化sbr反應(yīng)器參數(shù)設(shè)定：系統(tǒng)進(jìn)水方式為一次性進(jìn)水，進(jìn)水時(shí)間為1min，進(jìn)水量為一體化sbr反應(yīng)器有效容積的10％，預(yù)攪拌時(shí)間為1h，前兩個(gè)反應(yīng)單元曝氣時(shí)間分別為為2.0h和1.5h，前兩個(gè)反應(yīng)單元攪拌時(shí)間由反應(yīng)情況通過ph模糊控制決定；后續(xù)單元曝氣時(shí)間由反應(yīng)情況通過ph模糊控制決定，但不超過1h，后續(xù)單元攪拌時(shí)間由反應(yīng)情況通過ph模糊控制決定；末單元曝氣時(shí)間由反應(yīng)情況通過ph模糊控制決定，末單元攪拌時(shí)間由反應(yīng)情況通過ph模糊控制和時(shí)間控制共同決定，沉淀時(shí)間為1h，排水時(shí)間為1min，排水比為10％，運(yùn)行溫度為30℃。

一體化sbr反應(yīng)器的性能：系統(tǒng)進(jìn)水總氮濃度為1600±100mg/l，出水氨氮和亞硝態(tài)氮均小于10mg/l，出水硝氮由于系統(tǒng)中的反硝化作用始終維持在8±1mg/l，總氮為25±3mg/l，在不外加碳源的條件下系統(tǒng)脫氮率超過98％。進(jìn)水cod為1800±100mg/l，出水cod在1100±100mg/l，去除率為39％。

進(jìn)一步地，本發(fā)明的技術(shù)原理具體為：

厭氧sbr反應(yīng)器進(jìn)水可以為早期、中期或晚期垃圾滲濾液，進(jìn)水后進(jìn)行厭氧消化反應(yīng)，對有機(jī)物進(jìn)行降解，減輕一體化sbr反應(yīng)器的曝氣能耗，同時(shí)降低有機(jī)物對于一體化sbr反應(yīng)器填料中厭氧氨氧化菌的沖擊。

一體化sbr反應(yīng)器進(jìn)水為垃圾滲濾液，進(jìn)水后首先進(jìn)行預(yù)攪拌，絮體污泥中的反硝化菌利用進(jìn)水中可降解有機(jī)物和上周期微生物所分泌的可降解有機(jī)物進(jìn)行反硝化作用，將上周期排水后剩余的亞硝態(tài)氮及厭氧氨氧化產(chǎn)生的硝態(tài)氮去除，部分可降解有機(jī)物也儲(chǔ)存到反硝化菌細(xì)胞內(nèi)。預(yù)攪拌結(jié)束后進(jìn)行曝氣和攪拌交替的處理單元，在曝氣階段，絮體中的短程硝化菌利用系統(tǒng)中溶解氧，將氨氮轉(zhuǎn)化為亞硝態(tài)氮，同時(shí)體系中的異養(yǎng)菌將微生物分泌的有機(jī)物去除；在攪拌階段，填料中的厭氧氨氧化菌利用亞硝態(tài)氮和氨氮，進(jìn)行厭氧氨氧化反應(yīng)，將氨氮和亞硝態(tài)氮轉(zhuǎn)化為硝態(tài)氮和氮?dú)狻Ｍ瑫r(shí)整個(gè)過程中反硝化菌也利用儲(chǔ)存的有機(jī)物和微生物所分泌的可降解有機(jī)物，通過反硝化作用去除部分硝態(tài)氮，最終實(shí)現(xiàn)氮素的深度去除。

本發(fā)明的優(yōu)勢在于：(1)ph模糊控制的應(yīng)用使得厭氧sbr反應(yīng)器能夠準(zhǔn)確判定降解各時(shí)期垃圾滲濾液有機(jī)物的反應(yīng)終點(diǎn)，提高處理的效率；(2)預(yù)攪拌和后續(xù)曝氣時(shí)間梯度變化的反應(yīng)單元的應(yīng)用及低溶解氧曝氣的控制，為厭氧氨氧化菌提供了良好的生存環(huán)境，有利于其活性的發(fā)揮、維持與恢復(fù)，且厭氧氨氧化菌對環(huán)境適應(yīng)性較強(qiáng)；(3)ph模糊控制和時(shí)間控制的結(jié)合應(yīng)用，使得梯度曝氣攪拌的反應(yīng)單元得以實(shí)現(xiàn)，同時(shí)反應(yīng)周期第三單元控制方法中對于第三單元結(jié)束后是否進(jìn)入最后一個(gè)反應(yīng)單元進(jìn)行了精確判定，使得一體化sbr反應(yīng)器可以適應(yīng)不同時(shí)期的垃圾滲濾液，提高了一體化sbr系統(tǒng)脫氮過程對時(shí)間的利用率及處理的靈活性，節(jié)能而又高效；(4)一體化sbr系統(tǒng)中海綿填料的應(yīng)用可以最大程度使厭氧氨氧化菌持留在反應(yīng)器中，維持一定的污泥濃度，保證了污泥活性和處理效果；(5)整個(gè)反應(yīng)系統(tǒng)中，短程硝化菌和厭氧氨氧化菌共存，利用滲濾液中原有的氨氮以及短程硝化產(chǎn)生的亞硝態(tài)氮，應(yīng)用自養(yǎng)脫氮的厭氧氨氧化技術(shù)對垃圾滲濾液進(jìn)行深度脫氮處理，不僅節(jié)約能源，且無需外加碳源便能脫除大部分總氮，大大減少了污水處理的處理費(fèi)和基建費(fèi)。

厭氧sbr系統(tǒng)進(jìn)水cod為2600±100mg/l，出水cod為1800±100mg/l，去除率為31％，實(shí)現(xiàn)了對于原水中有機(jī)物的初步降解。一體化sbr系統(tǒng)進(jìn)水總氮濃度為1600±100mg/l，出水氨氮和亞硝態(tài)氮均小于10mg/l，出水硝氮由于系統(tǒng)中的反硝化作用始終維持在8±1mg/l，總氮為25±3mg/l，在不外加碳源的條件下系統(tǒng)脫氮率超過98％。

整個(gè)系統(tǒng)通過在線do傳感器和在線ph傳感器對整個(gè)處理過程實(shí)時(shí)監(jiān)測控制，精確判斷各階段反應(yīng)終點(diǎn)，節(jié)省反應(yīng)時(shí)間和能耗。整個(gè)處理過程由時(shí)間控制系統(tǒng)和ph模糊控制系統(tǒng)協(xié)同完成，管理操作方便，運(yùn)行費(fèi)用較低，同時(shí)系統(tǒng)耐沖擊負(fù)荷且不易產(chǎn)生污泥膨脹，解決了垃圾滲濾液深度脫氮難度大、耗能高和投資多的問題。

以上所述僅為本發(fā)明的較佳實(shí)施例，并不用以限制本發(fā)明，凡在本發(fā)明的精神和原則之內(nèi)，所作的任何修改、等同替換、改進(jìn)等，均應(yīng)包含在本發(fā)明的保護(hù)范圍之內(nèi)。