本發(fā)明涉及水處理技術(shù)領域，具體涉及一種紡織印染廢水處理系統(tǒng)方法。

背景技術(shù)：

紡織行業(yè)廢水具有水量大、成分復雜、對環(huán)境污染嚴重等特點。目前國內(nèi)對該類廢水的治理，普遍采用二級生化處理法處理，同時輔以必要的物理化學處理方法，將紡織污水處理至滿足《gb/t4287-92》的標準后排放。

但是現(xiàn)有的紡織業(yè)廢水處理系統(tǒng)的設計往往存在以下3個問題：1、工程設計人員大都是僅僅了解廢水水質(zhì)的情況下，根據(jù)自己的工程經(jīng)驗和直覺進行設計，這樣往往造成工程缺陷，使建成的處理系統(tǒng)處理廢水不能達標排放；2、在有些設計中，因為對出水的達標要求嚴格，使設計出的工藝建設費用和運行費用偏高；3、在許多現(xiàn)有的處理系統(tǒng)中，由于所要處理的水質(zhì)發(fā)生改變，單一的系統(tǒng)或者工藝不能針對目前的水質(zhì)進行有效的處理。

因此，對于廢水處理的優(yōu)化改造不僅要基于污水水質(zhì)分析，還要在污水的成分和水量一定幅度變動的情況下，找出最佳的設施組合。

現(xiàn)有的紡織業(yè)廢水處理系統(tǒng)，一般采用a/o生化處理輔以一定的物理處理方法，如專利申請?zhí)枮?01410475084.4的發(fā)明專利，但是這些處理系統(tǒng)的基本只能滿足cod低于2000ppm的工業(yè)廢水，對于cod高于2000ppm的工業(yè)廢水的作用有限。實際上，發(fā)明人通過對全國多家紡織企業(yè)的廢水進行探測，發(fā)現(xiàn)在生產(chǎn)期間紡織廢水大部分時候（約占生產(chǎn)期的70%-80%）的cod處于700-2000ppm的低水平，僅剩小部分時候紡織廢水的cod處于2000-3000ppm的高水平，因此現(xiàn)有的紡織廢水處理系統(tǒng)對于高cod的防治廢水的處理是缺失的。

專利申請?zhí)枮?01310064617.5的發(fā)明專利體現(xiàn)了對cod變動的污水的分治思想，但是其cod的變化是源于mbr膜對于難降解物的阻擋，并不是源于水質(zhì)變化，因此從該專利中“當所述泥水分離沉淀池的cod達到1000mg/l后”可知該專利是用于處理遠低于1000ppm的紡織廢水，不能滿足國內(nèi)大部分紡織企業(yè)的需求。

技術(shù)實現(xiàn)要素：

本發(fā)明的目的是針對現(xiàn)有技術(shù)中的上述不足，提供一種可針對污水cod變動進行處理的廢水處理系統(tǒng)及方法。

本發(fā)明的目的通過以下技術(shù)方案實現(xiàn)：

一種紡織印染廢水處理系統(tǒng)，包括前處理系統(tǒng)，所述前處理系統(tǒng)包括按廢水流向依次連通的調(diào)節(jié)池、混凝反應池、第一沉淀池、厭氧池、第一好氧池、備用芬頓反應池、第二沉淀池；

所述前處理系統(tǒng)還包括污泥回流通道，所述污泥回流通道的進泥口與第二沉淀池的出泥口連通，所述污泥回流通道的出泥口與備用芬頓反應池的進泥口連通，所述污泥回流通道設有第一控制閥；

所述備用芬頓反應池設有投藥管道，所述投藥管道設有第二控制閥。

通過對混凝反應池投放pac、pam、片堿等藥劑，使水中難以沉淀的顆粒能互相聚合而形成膠體，然后與水體中的雜質(zhì)結(jié)合形成更大的絮凝體。絮凝體具有強大吸附力，不僅能吸附懸浮物，還能吸附部分細菌和溶解性物質(zhì)，形成以無機物為主的污泥，進而在第一沉淀池沉降分離。優(yōu)選地，所述第一沉淀池為中心輻流式沉淀池，所述第一沉淀池的表面負荷為0.5-1m³/m².h，處理量為8.5-12.5m³/h，經(jīng)混凝沉淀處理后的廢水cod去除率可達50%-70%，總磷去除率達30%-60%。

所述厭氧池根據(jù)產(chǎn)甲烷菌與水解產(chǎn)酸菌生長速度不同，將厭氧處理控制在反應時間較短的厭氧處理第一和第二階段，即在大量水解細菌、酸化菌作用下將不溶性有機物水解為溶解性有機物，將難生物降解的大分子物質(zhì)轉(zhuǎn)化為易生物降解的小分子物質(zhì)的過程，從而改善廢水的可生化性，為后續(xù)處理奠定良好基礎。優(yōu)選地，所述厭氧池的底部安裝有潛流攪拌器；所述厭氧池的出水端設有集水槽，所述集水槽的出水口與第一好氧池的進水口連通；所述厭氧池內(nèi)還設有懸掛生物填料；所述厭氧池為由按廢水流向設置的第一水解池和第二水解池組成的復合水解反應器，所述第一水解池與第二水解池的水力停留時間比為1-1.4:1，所述第一水解池的水力停留時間為4.6-5.0h。厭氧池前后進水和出水對比，經(jīng)厭氧池處理后的廢水cod去除率不足15%，氨氮和總磷也基本沒有變化，但是可以提高第一好氧池的效率，相對沒有設置厭氧池的系統(tǒng)，第一好氧池的cod去除率可提高10%-30%。

本發(fā)明考慮到廢水cod波動性較大，為保證系統(tǒng)能穩(wěn)定達標出水，本發(fā)明的廢水處理系統(tǒng)具有兩種不同的處理流向。當廢水的cod（在進入前處理系統(tǒng)前）在2000-3500ppm時，關(guān)閉第一控制閥，開啟第二控制閥，從投藥管道向備用芬頓反應池投放芬頓試劑，去除難降解有機污染物。另依據(jù)廣東省《印染行業(yè)廢水治理工程技術(shù)規(guī)范》，第十頁：關(guān)于物化單元產(chǎn)生污泥量的計算公式：v=【qd×（sso－sse）/1000＋qmq】÷（1－p），產(chǎn)生大量的污泥。當廢水的cod在700-2000ppm時，第二控制閥關(guān)閉，停止芬頓試劑的投放，將第二沉淀池的沉降產(chǎn)生的活性污泥回流至備用芬頓反應池中，進一步對難降解的物質(zhì)進行生化降解。兩種不同的處理流向的處理對象不同，但是可保持第二沉淀池出水滿足《紡織整染工業(yè)水污染物排放標準（gb4287-2012）》中“新建企業(yè)水污染物排放濃度限制及單位產(chǎn)品基準排水量”的要求，codcr≤80mg/l，bod5≤20mg/l。

所述前處理系統(tǒng)包括曝氣生物濾池，所述曝氣生物濾池的進水口與所述第二沉淀池的出水口連通，所述曝氣生物濾池的水力停留時間為4-6h。曝氣生物濾池具有有機物容積負荷高、水力負荷大、水力停留時間短、所需基建投資少、能耗及運行成本低、出水質(zhì)量高等特點，增設曝氣生物濾池作為深度處理設備，可以進一步降低cod和bod5，出水達到《紡織整染工業(yè)水污染物排放標準（gb4287-2012）》中“水污染物特別排放限值”的要求。

其中，所述前處理系統(tǒng)還包括第二好氧池，所述第二好氧池的進水口、出水口分別與第一好氧池的出水口和備用芬頓池的進水口連通，所述第一好氧池和第二好氧池均為生物接觸好氧池，所述生物接觸好氧池均設有微孔曝氣管，所述微孔曝氣管的服務面積為0.3-0.7m²/m。

優(yōu)選地，所述微孔曝氣管由內(nèi)襯管和套裝于內(nèi)襯管外的橡膠膜管，所述橡膠膜管開設有若干個微孔，所述內(nèi)襯管為abs工程塑料或upvc塑料，所述橡膠膜管以三元乙丙膠（epdm）、硅橡膠（mvq）為基料，采用多種添加劑進行改性，并在其內(nèi)均設紗線制得，該橡膠膜管不僅具有高抗撕拉強度，還具有均勻曝氣、防堵塞的性能。

其中，所述前處理系統(tǒng)還包括調(diào)整池，所述調(diào)整池的進水口、出水口分別與備用芬頓池的出水口和第二沉淀池的進水口連通。芬頓反應之后廢水的ph值不利于后續(xù)的處理，因此需增設調(diào)整池調(diào)節(jié)ph值。

其中，所述第二沉淀池為斜管沉淀池，所述斜管沉淀池的出水表面負荷為1.28m³/m².h-2.1m³/m².h。

其中，所述厭氧池的底部安裝有潛流攪拌器；所述厭氧池的出水端設有集水槽，所述集水槽的出水口與第一好氧池的進水口連通；所述厭氧池內(nèi)還設有懸掛生物填料。

其中，所述混凝反應池還設有在線cod監(jiān)測裝置，所述在線cod監(jiān)測裝置電連接有電控單元，所述電控單元分別與第一控制閥和第二控制閥電連接。

其中，所述前處理系統(tǒng)還包括污泥池，所述污泥池的進泥口分別與第一沉淀池和第二沉淀池的出泥口連通，所述污泥池的出泥口連通有污泥壓濾機，所述污泥池還設有上清液出口，所述上清液出口與調(diào)節(jié)池的進水口連通。污泥池用于收集多余的污泥，然后壓濾成餅，外運再利用。

其中，還包括后處理系統(tǒng)，所述后處理系統(tǒng)包括按廢水流向依次連通的原水池、石英砂過濾器、離子交換樹脂系統(tǒng)、保安過濾器、超濾裝置和超濾產(chǎn)水池，所述原水池的進水口與前處理系統(tǒng)的出水口連通。為了讓最終出水能夠滿足回用要求，達到《城市污水再生利用-工業(yè)用水水質(zhì)》（gb/t19923-2005）的要求，在前處理系統(tǒng)后增設后處理系統(tǒng)。

原水池作為緩沖池能夠協(xié)調(diào)原水池出水量與進水量的供給關(guān)系，避免原水池控制導致系統(tǒng)中需要設置的水泵空轉(zhuǎn)而損壞。優(yōu)選地，所述原水池的出水口設置有一備一用的cdl20-3南方水泵，單臺流量20m³/h，揚程35m，功率4kw，材質(zhì)為不銹鋼，具有體積小，高效率，低噪音等特點。

石英砂過濾器利用石英砂作為過濾介質(zhì)，在一定的壓力下，把濁度較高的水通過一定厚度的粒狀或非粒的石英砂過濾，有效的截留除去水中的懸浮物、有機物、膠質(zhì)顆粒、微生物、氯、嗅味及部分重金屬離子等，使sdi<5，具有低成本，操作維護、管理方便等特點。所述石英砂過濾器的反洗周期時間為16-24小時，反沖洗強度使濾層膨脹15-25%為宜，反沖洗壓力為0.15mpa，反沖洗強度為25m³/m²。

離子交換樹脂系統(tǒng)采用離子交換方法，可以把水中呈離子態(tài)的陽離子、陰離子去除。本發(fā)明的離子交換樹脂系統(tǒng)優(yōu)選采用s-ix-yj-260型號、流量為17.5m³/hr的離子交換樹脂系統(tǒng)。

經(jīng)過前面的石英砂過濾器和離子交換樹脂系統(tǒng)過濾之后，原水中大顆粒懸浮物已基本被除去，而一些小顆粒懸浮物則沒有被除去。廢水進入超濾裝置，再進行一次微濾，去除5μm以上的懸浮物，以保護超濾膜不被堵塞。保安裝過濾器進出口設壓力指示表，當壓差增大到設定值時更換濾芯。優(yōu)選地，所述保安過濾器型號為gl-mf-25，流量為22.5m³/hr，設有15支40寸的纏繞式濾芯。

超濾裝置可以截留分子量為1500-100000道爾頓的顆粒物，降低廢水的sdi值，適合于大分子物質(zhì)與小分子物質(zhì)分離，濃縮，分離及純化。優(yōu)選地，本發(fā)明超濾裝置采用gl-uf-45型號，所述超濾裝置中設有26支美國陶氏dowsfp2860超濾膜，運行參數(shù)：過濾通量（25℃）：45l/m2/hr,流量：2.2m³/hr。uf膜數(shù)量計算：nc=q/(f*s)=45×1000/（45×51）=19.6，因為設計溫度為25℃，為保證系統(tǒng)水量回收率在80%以上并需滿足15℃時也能滿足uf膜90%產(chǎn)水量，計算15℃時膜產(chǎn)水量為25℃時產(chǎn)水量溫度關(guān)系q15=1.03^15-25*q25=0.74q25，即q25=1.35q15，故nc=1.35×19.6=26支。

本發(fā)明后處理系統(tǒng)的優(yōu)化是根據(jù)流量為45m³/hr而設計的，利用該優(yōu)化的后處理系統(tǒng)，得到的回用水不僅符合《城市污水再生利用-工業(yè)用水水質(zhì)》（gb/t19923-2005）要求，更主要符合廠方用水要求，sdi≤2.5，出水水質(zhì)見下表：

其中，所述后處理系統(tǒng)還包括反沖洗管、藥液沖洗管和藥液箱，所述反沖洗管的入水口與超濾產(chǎn)水池連通，所述反沖洗管的出水口與超濾裝置的出水口連通，所述反沖洗管設有反沖洗泵；所述藥液沖洗管的進液口與藥液箱的出液口連通，所述藥液沖洗管的出液口與超濾裝置的進水口連通，所述藥液沖洗管上設有沖洗泵。

其中，所述后處理系統(tǒng)還包括濃縮液回流通道，所述濃縮液回流通道的進液口與超濾裝置的濃縮液出液口連通，所述濃縮回流通道的出液口與所述調(diào)節(jié)池連通。

本發(fā)明還提供了一種廢水處理方法，當廢水的cod在2000-3500ppm時，關(guān)閉第一控制閥，開啟第二控制閥，從投藥管道向備用芬頓反應池投放芬頓試劑；當廢水的cod在700-2000ppm時，關(guān)閉第二控制閥，開啟第一控制閥，停止芬頓試劑的投放，將第二沉淀池的沉降產(chǎn)生的活性污泥回流至備用芬頓反應池中。

本發(fā)明的有益效果：1、廢水經(jīng)前處理系統(tǒng)處理后排水水質(zhì)執(zhí)行廣東省地方標準《水污染物排放限值》（db44/26-2001）一級標準、毛紡工業(yè)水污染物排放標準（gb28937-2012）和《紡織整染工業(yè)水污染物排放標準（gb4287-2012）》中“新建企業(yè)水污染物排放濃度限制及單位產(chǎn)品基準排水量”；2、處理成本低；3、系統(tǒng)協(xié)調(diào)性強，適用于cod在700-3500波動的紡織廢液處理上。

附圖說明

利用附圖對發(fā)明作進一步說明，但附圖中的實施例不構(gòu)成對本發(fā)明的任何限制，對于本領域的普通技術(shù)人員，在不付出創(chuàng)造性勞動的前提下，還可以根據(jù)以下附圖獲得其它的附圖。

圖1是本發(fā)明的前處理系統(tǒng)的示意圖；

圖2是本發(fā)明的后處理系統(tǒng)的示意圖。

附圖標記包括：1-前處理系統(tǒng)、2-調(diào)節(jié)池、3-混凝反應池、4-第一沉淀池、5-厭氧池、6-第一好氧池、7-第二好氧池、8-備用芬頓反應池、9-調(diào)整池、10-第二沉淀池、11-曝氣生物池、12-污泥回流通道、13-第一控制閥、14-投藥管道、15-第二控制閥、16-在線cod監(jiān)測裝置、17-后處理系統(tǒng)、18-原水池、19-石英砂過濾器、20-離子交換樹脂系統(tǒng)、21-保安過濾器、22-超濾裝置、23-超濾產(chǎn)水池、24-藥液箱、25-藥液沖洗管、26反沖洗管、27-濃縮回流通道。

具體實施方式

結(jié)合以下實施例對本發(fā)明作進一步描述。

實施例1

見圖1，一種紡織印染廢水處理系統(tǒng)，包括前處理系統(tǒng)1，所述前處理系統(tǒng)1包括按廢水流向依次連通的調(diào)節(jié)池2、混凝反應池3、第一沉淀池4、厭氧池5、第一好氧池6、備用芬頓反應池8、第二沉淀池10；

所述前處理系統(tǒng)1還包括污泥回流通道12，所述污泥回流通道12的進泥口與第二沉淀池10的出泥口連通，所述污泥回流通道12的出泥口與備用芬頓反應池8的進泥口連通，所述污泥回流通道12設有第一控制閥13；

所述備用芬頓反應池8設有投藥管道14，所述投藥管道14設有第二控制閥15。

所述第一沉淀池4為中心輻流式。

所述厭氧池5的底部安裝有潛流攪拌器；所述厭氧池5的出水端設有集水槽，所述集水槽的出水口與第一好氧池6的進水口連通；所述厭氧池5內(nèi)還設有懸掛生物填料；所述厭氧池5為由按廢水流向設置的第一水解池和第二水解池組成的復合水解反應器。

所述前處理系統(tǒng)1包括曝氣生物濾池11，所述曝氣生物濾池11按廢水流向設置在第二沉淀池10之后，所述曝氣生物濾池11的水力停留時間為5h。

所述前處理系統(tǒng)1還包括第二好氧池7，所述第二好氧池7按廢水流向設置于第一好氧池6和備用芬頓池之間，所述第一好氧池6和第二好氧池7均為生物接觸好氧池，所述生物接觸好氧池均設有微孔曝氣管。

其中，所述第二沉淀池10為斜管沉淀池。

其中，所述厭氧池5的底部安裝有潛流攪拌器；所述厭氧池5的出水端設有集水槽，所述集水槽的出水口與第一好氧池6的進水口連通；所述厭氧池5內(nèi)還設有懸掛生物填料。

其中，所述混凝反應池3還設有在線cod監(jiān)測裝置16，所述在線cod監(jiān)測裝置16電連接有用于控制第一控制閥13和第二控制閥15的電控單元。

其中，所述前處理系統(tǒng)1還包括污泥池28，所述污泥池28的進泥口分別與第一沉淀池4和第二沉淀池10的出泥口連通，所述污泥池28的出泥口連通有污泥壓濾機29，所述污泥池28還設有上清液出口，所述上清液出口與調(diào)節(jié)池2的進水口連通。

實施例2

見圖2，本實施例與實施例1的區(qū)別在于：還包括后處理系統(tǒng)17。

所述后處理系統(tǒng)17包括按廢水流向依次連通的原水池18、石英砂過濾器19、離子交換樹脂系統(tǒng)20、保安過濾器21、超濾裝置22和超濾產(chǎn)水池23，所述原水池18的進水口與前處理系統(tǒng)1的出水口連通。

其中，所述后處理系統(tǒng)17還包括反沖洗管26、藥液沖洗管25和藥液箱24，所述反沖洗管26的入水口與超濾產(chǎn)水池23連通，所述反沖洗管26的出水口與超濾裝置22的出水口連通，所述反沖洗管26設有反沖洗泵；所述藥液沖洗管25的進液口與藥液箱24的出液口連通，所述藥液沖洗管25的出液口與超濾裝置22的進水口連通，所述藥液沖洗管25上設有沖洗泵。

其中，所述后處理系統(tǒng)17還包括濃縮液回流通道，所述濃縮液回流通道的進液口與超濾裝置22的濃縮液出液口連通，所述濃縮回流通道27的出液口與所述調(diào)節(jié)池2連通。

離子交換樹脂系統(tǒng)20采用s-ix-yj-260型號，超濾裝置22采用gl-uf-45型號，所述超濾裝置22中設有26支美國陶氏dowsfp2860超濾膜。

應用例1

本應用例運用了了實施例1的裝置設備。

本應用例的第一沉淀池4的表面負荷為0.75m³/m².h，處理量為1.5m³/h。

本應用例的第一水解池與第二水解池的水力停留時間比為1.2:1，所述第一水解池的水力停留時間為4.8h。

本應用例的曝氣生物濾池11的水力停留時間為5h。

本應用例的微孔曝氣管的服務面積為0.5m²/m。

本應用例的斜管沉淀池的出水表面負荷為1.7m³/m².h。

應用例2

本應用例運用了了實施例1的裝置設備。

本應用例的第一沉淀池4的表面負荷為0.5m³/m².h，處理量為8.5m³/h。

本應用例的第一水解池與第二水解池的水力停留時間比為1:1，所述第一水解池的水力停留時間為4.6h。

本應用例的曝氣生物濾池11的水力停留時間為4h。

本應用例的微孔曝氣管的服務面積為0.3m²/m。

本應用例的斜管沉淀池的出水表面負荷為1.28m³/m².h。

應用例3

本應用例運用了了實施例1的裝置設備。

本應用例的第一沉淀池4的表面負荷為1m³/m².h，處理量為12.5m³/h。

本應用例的第一水解池與第二水解池的水力停留時間比為1.4:1，所述第一水解池的水力停留時間為5.0h。

本應用例的曝氣生物濾池11的水力停留時間為6h。

本應用例的微孔曝氣管的服務面積為0.7m²/m。

本應用例的斜管沉淀池的出水表面負荷為2.1m³/m².h。

應用例4

本應用例運用了了實施例2的裝置設備。

本應用例的第一沉淀池4的表面負荷為0.8m³/m².h，處理量為11m³/h。

本應用例的第一水解池與第二水解池的水力停留時間比為1.3:1，所述第一水解池的水力停留時間為4.9h。

本應用例的曝氣生物濾池11的水力停留時間為5.5h。

本應用例的微孔曝氣管的服務面積為0.6m²/m。

本應用例的斜管沉淀池的出水表面負荷為1.8m³/m².h。

應用例5

本應用例運用了了實施例2的裝置設備。

本應用例的第一沉淀池4的表面負荷為0.6m³/m².h，處理量為9m³/h。

本應用例的第一水解池與第二水解池的水力停留時間比為1.1:1，所述第一水解池的水力停留時間為4.7h。

本應用例的曝氣生物濾池11的水力停留時間為4.5h。

本應用例的微孔曝氣管的服務面積為0.4m²/m。

本應用例的斜管沉淀池的出水表面負荷為1.5m³/m².h。

應用例6

本應用例運用了了實施例2的裝置設備。

本應用例的第一沉淀池4的表面負荷為0.66m³/m².h，處理量為9.2m³/h。

本應用例的第一水解池與第二水解池的水力停留時間比為1.2:1，所述第一水解池的水力停留時間為4.8h。

本應用例的曝氣生物濾池11的水力停留時間為5h。

本應用例的微孔曝氣管的服務面積為0.4m²/m。

本應用例的斜管沉淀池的出水表面負荷為1.8m³/m².h。

分別對應用例1-3、4-6的出水水質(zhì)進行檢測，得到如下兩表：

從該表可以得知本發(fā)明的前處理系統(tǒng)1處理后的廢水可達到多個標準的要求，而且運行成本極低，改造簡單，易于推廣。

從該表可以看出，本發(fā)明的前處理系統(tǒng)1和后處理系統(tǒng)17處理后的廢水可達到直接回用的標準，回收率為80%-90%（后處理系統(tǒng)17前后的水量對比）。

應用例1-6中，所述前處理系統(tǒng)的每噸廢水耗電費（包括應設的泵）約為0.96元/t；混凝反應池所需的pac計1.2元/t，pam計0.10元/t，片堿計0.20元/t，總計1.5元/t；備用芬頓反應池啟動芬頓反應時所需的硫酸0.20元/t，片堿1.10元/t，硫酸亞鐵1元/t，雙氧水1.5元/t，合計3.8元/t。以80wt%的廢水的cod為700-2000ppm，20wt%的廢水為2000-3500ppm為例，可以換算得到前處理系統(tǒng)的每噸廢水所需的處理成本為1.5+0.96+3.8*0.2=3.22元。

應用例4-6中，所述后處理系統(tǒng)的每噸廢水耗電費（包括應設的泵）約為0.2元/t；以3年更換一次超濾膜可換算每噸廢水的超濾膜損耗成本為0.64元，其它過濾材料、藥劑、離子交換樹脂的成本約合計為0.44元/t，總合計后處理系統(tǒng)的每噸廢水的處理成本為1.28元/t。

一種廢水處理系統(tǒng)，包括一級處理系統(tǒng)1，所述一級處理系統(tǒng)1包括按廢水流向依次連通的第一調(diào)節(jié)池2、混凝反應池3、第一沉淀池4、厭氧池5、第一好氧池6、備用芬頓反應池8、第二沉淀池10；

所述一級處理系統(tǒng)1還包括污泥回流通道12，所述污泥回流通道12的進泥口與第二沉淀池10的出泥口連通，所述污泥回流通道12的出泥口與備用芬頓反應池8的進泥口連通，所述污泥回流通道12設有第一控制閥13；

最后應當說明的是，以上實施例僅用以說明本發(fā)明的技術(shù)方案，而非對本發(fā)明保護范圍的限制，盡管參照較佳實施例對本發(fā)明作了詳細地說明，本領域的普通技術(shù)人員應當理解，可以對本發(fā)明的技術(shù)方案進行修改或者等同替換，而不脫離本發(fā)明技術(shù)方案的實質(zhì)和范圍。