技術特征：

1.抑制吹掃對火電廠氮氧化物排放影響的控制系統(tǒng)，其特征在于，包括順次相連的SCR反應器、DCS煙氣量動態(tài)檢測器、NO_x濃度變化量運算模塊、微分整合模塊、噴氨量計算模塊和噴氨控制器，所述SCR反應器和NO_x濃度變化量運算模塊之間設有吹掃狀態(tài)信號監(jiān)測器，所述DCS煙氣量動態(tài)檢測器和微分整合模塊之間設有第一延時模塊，所述SCR反應器具有A側入口和B側入口。

2.根據(jù)權利要求1所述的抑制吹掃對火電廠氮氧化物排放影響的控制系統(tǒng)，其特征在于，所述第一延時模塊和微分整合模塊之間設有限副模塊。

3.根據(jù)權利要求1所述的抑制吹掃對火電廠氮氧化物排放影響的控制系統(tǒng)，其特征在于，所述NO_x濃度變化量運算模塊包括相互連接的第一選擇模塊和減法模塊，所述第一選擇模塊分別與吹掃狀態(tài)信號監(jiān)測器和DCS煙氣量動態(tài)檢測器相連，所述減法模塊和微分整合模塊相連。

4.根據(jù)權利要求3所述的抑制吹掃對火電廠氮氧化物排放影響的控制系統(tǒng)，其特征在于，所述第一選擇模塊和DCS煙氣量動態(tài)檢測器之間設有第二延時模塊。

5.根據(jù)權利要求1所述的抑制吹掃對火電廠氮氧化物排放影響的控制系統(tǒng)，其特征在于，所述微分整合模塊包括相互連接的加法模塊和第二選擇模塊，所述加法模塊與NO_x濃度變化量運算模塊相連，所述第二選擇模塊分別與第一延時模塊和噴氨量計算模塊相連。

6.抑制吹掃對火電廠氮氧化物排放影響的控制方法，其特征在于，包括如下步驟：

步驟1：在SCR反應器的A側入口和B側入口均無吹掃動作時，第二延時模塊對DCS煙氣量動態(tài)檢測器檢測的SCR反應器的A側入口和B側入口的NO_x濃度實測值分別進行濾波處理，第一選擇模塊分別將濾波后的SCR反應器的A側入口和B側入口的NO_x濃度實測值作為輸入量，分別得到吹掃前A側入口的NO_x濃度保持值和吹掃前B側入口的NO_x濃度保持值；

步驟2：啟動吹掃操作，對SCR反應器的A側入口或B側入口進行吹掃，第一選擇模塊將SCR反應器有吹掃動作的一側入口的濾波后的NO_x濃度實測值作為輸入量，然后減法模塊用濾波后的NO_x濃度實測值減去吹掃前相應側入口的NO_x濃度保持值得到相應側入口的NO_x濃度變化量；

步驟3：微分整合模塊對SCR反應器的A側入口和B側入口的NO_x濃度分別進行整合，在A側入口進行吹掃時，將B側入口的NO_x濃度變化量加到A側；在B側入口進行吹掃時，將A側入口的NO_x濃度變化量加到B側；

步驟4：將步驟3得到的整合后的SCR反應器的A側入口的NO_x濃度作為前饋加入到A側入口的噴氨量計算中，將步驟3得到的整合后的SCR反應器的B側入口的NO_x濃度作為前饋加入到B側入口的噴氨量計算中，并分別根據(jù)機組負荷對噴氨量進行修正，噴氨控制器根據(jù)修正后的噴氨量調節(jié)噴氨閥門開度。

7.根據(jù)權利要求6所述的控制方法，其特征在于，所述步驟3中：

對SCR反應器的A側入口的NO_x濃度進行整合的方法為：在SCR反應器的A側入口沒有吹掃動作時，第二選擇模塊選擇SCR反應器的A側入口濾波后的NO_x實測值作為輸入量；在SCR反應器的A側入口有吹掃動作時，第二選擇模塊選擇SCR反應器的A側入口NO_x濃度保持值和B側入口NO_x濃度變化量之和作為輸入量，得到SCR反應器的A側入口NO_x濃度整合值；

對SCR反應器的B側入口的NO_x濃度進行整合的方法為：在SCR反應器的B側入口沒有吹掃動作時，第二選擇模塊選擇SCR反應器的B側入口濾波后的NO_x實測值作為輸入量；在SCR反應器的B側入口有吹掃動作時，第二選擇模塊選擇SCR反應器的B側入口NO_x濃度保持值和A側入口NO_x濃度變化量之和作為輸入量，得到SCR反應器的B側入口NO_x濃度整合值。

8.根據(jù)權利要求6所述的控制方法，其特征在于，所述步驟4中對A側入口的噴氨量的計算包括如下步驟：

4.1，計算SCR反應器的A側入口的煙氣流量V，計算公式為：

$V=\frac{W}{2\×1000\×1.29},$

其中，W為通入SCR反應器的煙氣總風量，W的單位為t/h，t/h表示噸/小時；

4.2，計算SCR反應器的A側入口的煙氣流量V中的NO_x質量流量計算公式為：

$m_{{\mathrm{NO}}_x}=(C_1-C_2)\×V,$

其中，C₁表示SCR反應器的A側入口整合后的NO_x濃度，C₂表示SCR反應器的出口NO_x濃度設定值；

4.3，計算氨氣的質量流量計算公式為：

$m_{{\mathrm{NH}}_3}=\frac{m_{{\mathrm{NO}}_x}}{46}\×17;$

4.4,對噴氨量進行修正，修正公式為：

${m_{{\mathrm{NH}}_3}}^{\′}=m_{{\mathrm{NH}}_3}\×F\left(x\right),$

其中，表示修正后的噴氨量，F(xiàn)(x)為折線函數(shù)，x表示機組負荷；

對SCR反應器的B側入口的噴氨量的計算方法與對A側入口的噴氨量的計算方法相同。

9.根據(jù)權利要求8所述的控制方法，其特征在于，所述步驟4.3中，氨氣的質量流量也能轉換為體積流量轉換公式為：

$v_{{\mathrm{NH}}_3}=\frac{m_{{\mathrm{NH}}_3}}{0.771}.$