x的生成情況，可以對鍋爐靜態(tài)燃燒過程中的氧量設(shè)定值進(jìn)行優(yōu)化，在不影響鍋 爐燃燒的狀態(tài)下盡可能的減少NOx的生成。如下表3,為一實(shí)施例中對鍋爐靜態(tài)燃燒的氧量 設(shè)定優(yōu)化前后的負(fù)荷-氧量函數(shù)表。
[0062] 表 3
[0063] CN 105148727 A 說明書 8/15 頁
[0064] S133 :分別在預(yù)設(shè)負(fù)荷范圍內(nèi)的各負(fù)荷對應(yīng)的最佳氧量下，調(diào)節(jié)鍋爐的SOFA風(fēng)風(fēng) 門開度和CCOFA風(fēng)風(fēng)門開度，根據(jù)鍋爐運(yùn)行情況和SCR反應(yīng)器入口的NOx濃度獲取預(yù)設(shè)負(fù) 荷范圍內(nèi)的各負(fù)荷下對應(yīng)最佳氧量的SOFA風(fēng)風(fēng)門最佳開度和CCOFA風(fēng)風(fēng)門最佳開度，并生 成負(fù)荷-小風(fēng)門開度函數(shù)表。
[0065] 通過試驗(yàn)在氧量一定的情況下，對鍋爐SOFA風(fēng)風(fēng)門開度進(jìn)行變化以改變主燃燒 器區(qū)域和SOFA風(fēng)區(qū)域風(fēng)量分配比例。CC0FA、CFS、EI及周界風(fēng)風(fēng)門開度進(jìn)行調(diào)整，各負(fù)荷， 各工況下，二次風(fēng)與爐膛壓差和風(fēng)量有關(guān)，按目前的設(shè)定函數(shù)走自動。通過對不同SOFA風(fēng) 風(fēng)門開度試驗(yàn)，分析鍋爐受熱面偏差、再熱器汽溫、NOx排放指標(biāo)等關(guān)鍵參數(shù)，給出鍋爐在該 負(fù)荷下，最佳氧量和SOFA風(fēng)風(fēng)門開度組合。參考表4,為一實(shí)施例中的負(fù)荷-小風(fēng)門開度函 數(shù)表。
[0066] 表 4
[0067] CN 105148727 A 說明書 9/15 頁
[0068] 在其中一個實(shí)施例中，參考圖4,步驟S133之后，步驟S130還包括：
[0069] S135 :在SOFA風(fēng)風(fēng)門開度、CCOFA風(fēng)門開度及周界風(fēng)風(fēng)門開度一定的情況下，對鍋 爐進(jìn)行二次風(fēng)量及爐膛與二次風(fēng)箱差壓調(diào)整試驗(yàn)，獲取不同二次風(fēng)量對應(yīng)的最佳爐膛與二 次風(fēng)箱壓差值，并生成二次風(fēng)量-爐膛與二次風(fēng)箱壓差函數(shù)表。
[0070] 對應(yīng)地，在此實(shí)施例中，步驟S130之后，還包括：檢測當(dāng)前運(yùn)行的二次風(fēng)量，根據(jù) 當(dāng)前運(yùn)行的二次風(fēng)量和二次風(fēng)量-爐膛與二次風(fēng)箱壓差函數(shù)表獲取與當(dāng)前運(yùn)行的二次風(fēng) 量對應(yīng)的最佳爐膛與二次風(fēng)箱壓差值，并更新為當(dāng)前爐膛與二次風(fēng)箱壓差值。
[0071] 爐膛與二次風(fēng)箱壓差的變化引起的NOx的變化幅度一般在5%以內(nèi)，因此一般情 況下爐膛與二次風(fēng)箱壓差變化對NOx排放的影響較小。在SOFA風(fēng)風(fēng)門開度、CCOFA風(fēng)風(fēng)門 開度及周界風(fēng)風(fēng)門開度不變的情況下，爐膛與二次風(fēng)箱壓差變化，主要可以改變輔助風(fēng)風(fēng) 門的開度，影響主燃燒區(qū)域二次風(fēng)風(fēng)量分配和上部燃盡風(fēng)區(qū)域風(fēng)量分配。爐膛與二次風(fēng)箱 壓差增大，上部燃盡風(fēng)風(fēng)量增大，NOx排放會降低，但效果有限。因此，調(diào)節(jié)爐膛與二次風(fēng)箱 壓差主要可以優(yōu)化鍋爐的燃燒情況，實(shí)現(xiàn)鍋爐的穩(wěn)燃。因此在確保爐膛燃燒穩(wěn)定前提條件 下，盡可能的降低爐膛與二次風(fēng)箱差壓，深挖將NOx燃燒潛能。參考表5,為一實(shí)施例中優(yōu)化 前后的二次風(fēng)量-爐膛與二次風(fēng)箱壓差函數(shù)表。
[0072]表 5
[0074] 在其中一個實(shí)施例中，步驟S150之后，步驟S170之前，還包括步驟11至步驟13。
[0075] 步驟11 :檢測脫硝系統(tǒng)是否有故障信號。
[0076] 步驟12 :判斷故障信號是否為錯誤信號。若是，則執(zhí)行步驟13。
[0077] 步驟13 :不進(jìn)行關(guān)閉噴氨關(guān)斷閥的處理。
[0078] 步驟11-步驟13實(shí)現(xiàn)將容錯邏輯設(shè)計思想引入脫硝系統(tǒng)保護(hù)邏輯，當(dāng)出現(xiàn)故障信 號時，判斷故障信號是否為錯誤信號，若是，則可不作處理，可以提高脫硝系統(tǒng)的投運(yùn)率。例 如，取消原有的"一側(cè)SCR入口煙氣NOx測量壞值，延時IOs保護(hù)關(guān)閉對應(yīng)側(cè)噴氨關(guān)斷閥"保 護(hù)條件，當(dāng)測量壞值時噴氨控制切手動即可，由運(yùn)行操作人員根據(jù)實(shí)際工況進(jìn)行暫時的手 動干預(yù)。例如，對原有的保護(hù)邏輯中的"一側(cè)SCR稀釋風(fēng)流量低于1950Nm3/h，延時5s保護(hù) 關(guān)閉對應(yīng)側(cè)噴氨關(guān)斷閥"保護(hù)條件增加壞值剔除功能，避免變送器故障引起保護(hù)誤動。
[0079] 具體地，本實(shí)施例中，步驟13之后還可包括步驟14至步驟16。
[0080] 步驟14 :檢測氨區(qū)至脫硝SCR反應(yīng)器供氨母管壓力是否低于0.1 Mpa。若是，則執(zhí) 行步驟15。
[0081] 步驟15:檢測氨氣緩沖槽罐壓力是否低于O.IMpa。若是，則執(zhí)行步驟16。否則， 不作處理。
[0082] 步驟16 :延時2s保護(hù)關(guān)閉兩側(cè)噴氨關(guān)斷閥。
[0083] 因此，可以避免單點(diǎn)保護(hù)，盡可能實(shí)現(xiàn)多點(diǎn)保護(hù)，避免因錯誤的故障信號造成的保 護(hù)誤動，可以進(jìn)一步提高脫硝系統(tǒng)的投運(yùn)率。
[0084] 在其中一個實(shí)施例中，步驟S230之后，還包括：
[0085] 在確保鍋爐燃燒穩(wěn)定、安全運(yùn)行的條件下，控制風(fēng)量控制回路中增加預(yù)設(shè)增益、預(yù) 設(shè)時長的動態(tài)超前環(huán)節(jié)。
[0086] 具體地，本實(shí)施例中，預(yù)設(shè)增益為1. 7、預(yù)設(shè)時長為3. 5min。通過在風(fēng)量控制回路 中增加動態(tài)超前環(huán)節(jié)，消弱動態(tài)過程中因煤量超前而引起的鍋爐過氧燃燒強(qiáng)度，減少NOx 的生成。
[0087] 在其中一個實(shí)施例中，燃煤發(fā)電機(jī)組包括第一側(cè)SCR反應(yīng)器和第二側(cè)SCR反應(yīng)器。 參考圖5,步驟S230之后，還包括步驟S240和步驟S241。
[0088] S240 :分別檢測第一側(cè)SCR反應(yīng)器和第二側(cè)SCR反應(yīng)器出口的NOx濃度和煙囪出 口的NOx濃度，并分別比較第一側(cè)SCR反應(yīng)器出口的NOx濃度、第二側(cè)SCR反應(yīng)器出口的 NOx濃度與煙囪出口的NOx濃度的差值。
[0089] S241 :根據(jù)差值分別對應(yīng)調(diào)節(jié)第一側(cè)SCR反應(yīng)器和第二側(cè)SCR反應(yīng)器的噴氨量。
[0090] 對煙囪出口 NOx濃度與第一側(cè)SCR反應(yīng)器出口 NOx濃度和第二側(cè)SCR反應(yīng)器出口 NOx濃度進(jìn)行比較、評估得出第一側(cè)SCR反應(yīng)器出口 NOx濃度、第二側(cè)SCR反應(yīng)器出口 NOx 濃度與煙囪NOx濃度的偏差，對智能預(yù)測控制器的NOx測量值進(jìn)行智能修正，具體為：若第 一側(cè)SCR反應(yīng)器或第二側(cè)SCR反應(yīng)器出口濃度高于煙囪出口 NOx濃度，則第一側(cè)SCR反應(yīng) 器或第二側(cè)SCR反應(yīng)器增加噴氨量，確保控制穩(wěn)定。在其他實(shí)施例中，也可以是根據(jù)第一側(cè) SCR反應(yīng)器出口 NOx濃度或第二側(cè)SCR反應(yīng)器出口 NOx濃度與煙囪出口 NOx濃度的累計差 值超過一定誤差值時，調(diào)整噴氨量。
[0091] 第一側(cè)SCR反應(yīng)器噴氨量、第二側(cè)SCR反應(yīng)器噴氨量不能做到完全一致。因此，本 實(shí)施例中，還可以通過對第一側(cè)SCR反應(yīng)器噴氨量、第二側(cè)SCR反應(yīng)器噴氨量及SCR反應(yīng)器 入口 NOx濃度進(jìn)行比較、評估得出第一側(cè)SCR反應(yīng)器、第二側(cè)SCR反應(yīng)器之間的偏差，對A、 B側(cè)噴氨量進(jìn)行智能配比，確保兩側(cè)噴氨的相對一致。
[0092] SCR反應(yīng)器的噴氨量設(shè)置有上限值，具體可根據(jù)煙囪出口 NOx排放量的上限值和 脫硝系統(tǒng)的脫硝效率確定SCR反應(yīng)器入口的NOx濃度上限值，根據(jù)SCR反應(yīng)器入口的NOx 濃度上限值確定噴氨量的上限值。
[0093] 在其中一個實(shí)施例中，參考圖5,步驟S230之后，還包括：
[0094] S250 :控制第一側(cè)SCR反應(yīng)器的CEMS分析儀表的吹掃校準(zhǔn)與第二側(cè)SCR反應(yīng)器的 CEMS分析儀表的吹掃校準(zhǔn)不同步。
[0095] CEMS(Continuous Emission Monitoring System煙氣排放連續(xù)監(jiān)測系統(tǒng)）分析儀 表每隔4h進(jìn)行一次IOmin的吹掃校準(zhǔn)，CEMS分析儀表端做保持處理，這期間如果發(fā)生較大 的NOx變化，則會導(dǎo)致煙肉出口的NOx濃度超標(biāo)，在CEMS測量恢復(fù)后，會引起調(diào)節(jié)系統(tǒng)的超 調(diào)。步驟S250通過控制第一側(cè)SCR反應(yīng)器的CEMS分析儀表的吹掃校準(zhǔn)與第二側(cè)SCR反應(yīng) 器的CEMS分析儀表的吹掃校準(zhǔn)不同步，可以解決CEMS分析儀表吹掃校準(zhǔn)而引起的調(diào)節(jié)波 動，煙囪出口 NOx超標(biāo)。
[0096] 以應(yīng)用上述燃煤機(jī)組脫硝優(yōu)化控制方法為例，對某燃煤機(jī)組進(jìn)行脫硝優(yōu)化控制。 通過選取改造優(yōu)化前時間段（2014-5-1 00:00至2014-5-11 00:00)、部分優(yōu)化后時間段 (2015-1-21 00:00 至 2015-1-31 00:00)以及優(yōu)化實(shí)踐完成時間段（2015-8-1 00:00 至 2015-8-11 00:00)的數(shù)據(jù)，對優(yōu)化前后3、4號機(jī)組NOx排放量進(jìn)對比，時間間隔為1分鐘。
[0097] 參考表6和表7,可以得知：在未進(jìn)彳丁改造優(yōu)化前，3、4號機(jī)組脫硝系統(tǒng)投運(yùn)率受最 低投運(yùn)溫度的限制只能達(dá)到45-50%，平均排放濃度處于較高的水平。通過省煤器分級改 造及脫硝系統(tǒng)保護(hù)邏輯優(yōu)化后脫硝系統(tǒng)已能實(shí)現(xiàn)100%的投運(yùn)率，3號SCR反應(yīng)器入口 NOx 平均濃度降低了約30mg/Nm3,但SCR反應(yīng)器入口 NOx波動超過250mg/Nm3和300/Nm3的時 間并沒有大幅減少，且煙囪NOx超過50mg/Nm3的時間仍高達(dá)2928min。通過鍋爐靜態(tài)燃燒 優(yōu)化和動態(tài)燃燒優(yōu)化的燃燒調(diào)整試驗(yàn)、引入預(yù)測NOx濃度變化的預(yù)測算法等優(yōu)化措施，3號 SCR反應(yīng)器入口 NOx平均濃度降低了約50mg/Nm3，SCR反應(yīng)器入口 NOx波動超過250mg/Nm3 和300/Nm3的時間也大幅的減少，SCR反應(yīng)器出口 NOx超過50mg/Nm3的時間進(jìn)一步降低至 〇,整個燃煤發(fā)電機(jī)組的NOx排放處于最優(yōu)狀態(tài)，可以實(shí)現(xiàn)穩(wěn)燃負(fù)荷以上全工況脫硝并滿足 "近零排放"NOx排放濃度不大于50mg/