其中，邊緣209的曲率半徑對應于上側環(huán)形端119的曲率半徑。每個楔形件127進一步由一對相反的軸向延伸的縱長側邊緣205限定。每條側邊緣205從邊緣209的每端延伸，以在最下區(qū)域204處終止。側表面207從每條側邊緣205向后突出，以提供到通道200的過渡，該通道200周向位于每個鄰近楔形件127之間。邊緣205、213和側表面207共同限定沿每個楔形件127的縱長側軸向延伸的肩部。每個肩部因此繞軸線115在周向方向上限定每個楔形件127的終止區(qū)域。鄰近楔形件126的肩部218因此限定相對于每個楔形件127徑向凹陷的每個通道200。每個楔形件127的每個肩部218以及因此每個側表面207基本相同，使得每個通道200在其兩個縱長側206處的形狀和構造基本相同。每個側表面207包括凹形曲率，以便提供在每個楔形件127的破碎表面208和每個通道200的破碎表面214之間的平滑過渡。
[0036]根據(jù)【具體實施方式】，每個楔形件127的徑向厚度在與邊緣209處的軸向位置對應的其軸向最上側區(qū)域處最大。參照相對于在每個通道200處的破碎表面214的徑向位置的、在每個楔形件處的破碎表面218的徑向位置限定了每個楔形件127的‘徑向厚度’。于是，徑向厚度朝向最下側區(qū)域204在軸向方向上減小。S卩，表面區(qū)域204的徑向距離基本等于通道200的在最下側表面區(qū)域211處的徑向距離(相對于軸線115)，其中，區(qū)域204、211處于同一軸向位置處。此外，破碎殼106包括嵌入在具有與在楔形件127正后方的位置對應的位置的安裝表面118內的多個凹槽219。這些凹槽219提供:破碎殼壁厚度繞軸線在周向方向上基本一致。這有利于使在破碎殼壁處的冷卻速度適度并且消除鑄造殼的材料孔隙率。
[0037]參照圖4，破碎表面117相對于破碎殼106的中心軸線115的徑向距離按照在其最上半部201處的繞軸線在周向方向上的交替輪廓增大和減小。即，在每個楔形件127處的破碎表面208的徑向位置大于在每個通道200處(在同一軸向位置處)的破碎表面214的對應徑向位置。根據(jù)【具體實施方式】，每個楔形件繞軸線115在周向方向上的寬度大約等于在同一軸向位置處的每個通道200的對應寬度。
[0038]如圖5所示，每個楔形件127表示從在破碎殼106的軸向上半部201內的每個通道200的徑向向外面向的表面214徑向突出的凸起脊。每個楔形件127的徑向向外面向的表面208表示破碎殼106的共同破碎表面117的在區(qū)域201內的組成部分。每個通道200的對應表面214還形成破碎表面117的在上半部201內的組成部分。
[0039]表面208在軸向方向上是基本凹形的，以便提供在每個楔形件127的最下側區(qū)域204處的破碎表面208的徑向位置和下半部202的平滑過渡。此外，且如圖5所示，每個楔形件127的徑向厚度(相對于表面214)從邊緣209的區(qū)域向最下側區(qū)域204減小。如所述的那樣，每個楔形件127的該徑向厚度由在通道表面214和楔形件表面208之間的徑向差表示。即，每個楔形件127從軸線115的徑向延伸范圍與破碎殼壁116的厚度無關。具體地說，破碎殼壁厚度在上側區(qū)域201內繞軸線115在周向方向上基本一致。
[0040]如圖所示，表面208的在周向方向上的寬度從上區(qū)212到最下側區(qū)域204軸向向下增大。因此，側表面207的面積從邊緣213到最下端204軸向向下減小。
[0041]每個楔形件127關于表示為B-B的豎直延伸平面基本對稱。即，每個楔形件127的徑向延伸范圍關于平面B-B對稱。類似地，在每個通道200的區(qū)域處的破碎殼壁116的徑向延伸范圍關于由C-C表示的對應豎直平面對稱。
[0042]楔形件127減小在破碎殼106的下側區(qū)域202上方的在破碎殼105、106之間的破碎區(qū)104的可用體積。楔形件127有效引導待破碎物料進入通道200并與側表面207和被定位成與外破碎殼106的破碎表面125相對的通道表面214接觸。具體地說，楔形件127有效控制待破碎物料輸送到與破碎殼106的下側區(qū)域202對應的破碎區(qū)104的下側區(qū)域。
[0043]圖6示意性示出破碎區(qū)104的剖面，其中，線600表示破碎殼106的破碎表面125的形狀輪廓，而線601表示破碎殼105的破碎表面117的形狀輪廓。線602表示隨著破碎頭103根據(jù)由軸108引起的回轉行進而繞軸線115擺動，在破碎殼105、106之間的最小間隔的位置，同時線601示出了最大間隔距離。在對應于圖1的方向A和B的X軸和y軸上的間隔距離以100mm間隔示出。
[0044]在表面125、117之間在每個軸向位置處的面積函數(shù)由線605表示。面積函數(shù)中的最小值606表不在沒有導向楔形件127的情況下的傳統(tǒng)破碎殼的‘堵塞點’并且這由線608表示。根據(jù)該傳統(tǒng)構造，水平二等分線607限定在堵塞點607上方的上側破碎區(qū)域603和在堵塞點607下方的下側破碎區(qū)域604。
[0045]使破碎殼106構造有在上側區(qū)域201處的多個周向間隔開的楔形件127的效果是將減小面積函數(shù)并且這由用線609表示。如將注意的，堵塞點因此在圖1的方向A上軸向向上移位。具體地說，上側破碎區(qū)603軸向向上移動，以將下側破碎區(qū)604的軸向長度延伸到移位堵塞區(qū)611下方。
[0046]發(fā)明人經由破碎機動力學評估和與現(xiàn)場試驗的對比已經確定，破碎機能力由堵塞區(qū)的體積決定。重要地是，破碎機動力學評估已經確認:在區(qū)104內，在破碎機中的大多數(shù)破碎是由于磨損(顆粒間破碎)。此外，在上區(qū)603內破碎的物料通過重力轉移到下區(qū)602并因此存在破碎區(qū)603、604之間的質量平衡。因此，發(fā)明人已經確定，需要在下區(qū)604內破碎的物料體積受堵塞區(qū)607控制。如果區(qū)604中的物料壓縮比產生比破碎機控制系統(tǒng)的預定值高的力，則系統(tǒng)會借助于破碎殼105、106的有效間隔來打開破碎區(qū)104。因此，存在用于增加壓縮的兩種機理:第一，區(qū)域600、601、602之間的破碎力必須增加，或者第二，下側破碎區(qū)604內的物料體積必須減少。
[0047]因此，發(fā)明人已經確定，在破碎機內達成縮小率的問題是由于如下事實:隨著破碎機在回轉行進期間減小破碎間隙，堵塞區(qū)607的尺寸和閉合破碎區(qū)604的尺寸沒有以相同的量減小。結果是:傳統(tǒng)破碎機將最終允許將比由于在該區(qū)604處的可用破碎力的限制而能夠在下區(qū)604中破碎的物料更多的物料從上區(qū)603轉移到下區(qū)604。
[0048]破碎殼106的本發(fā)明的楔形件127和通道200構造有效減小可用于進給到下側破碎區(qū)604的在上側破碎區(qū)603內的物料的量。因此，本發(fā)明的破碎殼構造限制在破碎區(qū)603處的待破碎物料的體積并有效使堵塞區(qū)610、611軸向向上移動。因此，主題發(fā)明的堵塞區(qū)611按比例地小于傳統(tǒng)破碎殼的區(qū)607，以便使破碎能力與縮小率的有效增加平衡。重要地是，楔形件127不延伸到破碎表面117的下半部202中，使得下側破碎區(qū)604的體積相對于傳統(tǒng)破碎機布置不變。
[0049]楔形件127因此有效允許破碎機在較小CSS下運行而不必增加破碎力。在破碎機根據(jù)閉合破碎回路(連接到下游篩)運行的情況下，由于離開破碎機的物料的尺寸分布基本一致并在預定縮小率范圍內，因此獲得處理能