1.一種配套水煤漿氣化的節(jié)能型酸性氣再吸收工藝，其特征在于包括下述步驟：
從上游閃蒸工序送來的溫度-24℃～-36℃、壓力1.75MPaG～2.0MPaG、CO2摩爾含量為31％～36％的富CO2甲醇，從上部送入再吸收塔(1)的富CO2甲醇?xì)馓岫?11)內(nèi)進(jìn)行減壓閃蒸，同時(shí)第一股氮?dú)?c)從底部進(jìn)入富CO2甲醇?xì)馓岫?11)，氣提富CO2甲醇，控制富CO2甲醇?xì)馓岫?11)的氣提壓力為0.5MPaG～0.8MPaG；
所述第一股氮?dú)?c)溫度為-5℃～-35℃、壓力為0.6MPaG～1.0MPaG，與所述富CO2甲醇的摩爾比為1:50～1:100；
富CO2甲醇?xì)馓岫?11)頂部送出的尾氣溫度-42℃～-50℃，壓力0.5MPaG～0.8MPaG，作為工作氣體送至氣體噴射器(7)；
富CO2甲醇?xì)馓岫?11)底部生成的半貧甲醇溫度-50℃～-58℃、CO2摩爾含量19％～25％，分為兩股；其中第一股半貧甲醇(a)作為洗滌甲醇從頂部自流至再吸收塔(1)的尾氣再吸收段(12)內(nèi)；第二股半貧甲醇(b)經(jīng)半貧甲醇換熱器(2)回收冷量換熱至-37℃～-45℃后，從頂部送至再吸收塔(1)的準(zhǔn)貧液生成段(14)內(nèi)；
通過所述氣體噴射器(7)抽吸，維持所述準(zhǔn)貧液生成段(14)內(nèi)的操作壓力為0.07MPaA～0.1MPaA的微負(fù)壓狀態(tài)；第二股半貧甲醇(b)在準(zhǔn)貧液生成段(14)內(nèi)再次減壓閃蒸，閃蒸分離出的氣相溫度-59℃～-67℃，被氣體噴射器(7)抽吸，與來自富CO2甲醇?xì)馓岫?11)頂部的尾氣混合為第一尾氣后送至下游工序；
在準(zhǔn)貧液生成段(14)的底部生成CO2含量為9％～12％的準(zhǔn)貧液；經(jīng)準(zhǔn)貧液泵(6)加壓后送出；
從上游閃蒸工序送來的富H2S甲醇溫度為-20℃～-25℃、壓力1.7MPaG～2.0MPaG，從中部進(jìn)入再吸收塔(1)的尾氣再吸收段(12)減壓閃蒸，同時(shí)被來自再吸收塔再吸收塔(1)的N2氣提段(13)的氣體氣提，控制尾氣再吸收段(12)的氣提壓力為0.07MPaG～0.20MPaG，在再吸收塔尾氣再吸收段(12)，富H2S甲醇中的CO2及少量H2S不斷解析，富甲醇溫度不斷降低，解析出氣相中的H2S氣體在上升過程中，被第一股半貧甲醇(a)再次吸收；
所述上游閃蒸工序送來的富H2S甲醇與所述上游閃蒸工序送來富CO2甲醇的摩爾流量比1:1.2～1:3；
生成的第二尾氣從尾氣再吸收段(12)頂部送出，溫度-60℃～-65℃、壓力0.07MPaG～0.20MPaG；
生成的液相從集液槽(16)抽出，經(jīng)由再吸收塔循環(huán)泵(3)加壓至0.5MPaG～0.7MPaG后送入富甲醇換熱器(4)回收冷量，換熱至-35℃～-45℃送至再吸收塔(1)的N2氣提段(13)內(nèi)；第二股氮?dú)?d)從底部進(jìn)入N2氣提段(13)內(nèi)，對N2氣提段(13)內(nèi)的物料進(jìn)行氣提，控制N2氣提段(13)的氣提壓力為0.12MPaG～0.25MPaG；
所述第二股氮?dú)?d)溫度為-5℃～-35℃、壓力為0.4MPaG～0.7MPaG，第二股氮?dú)?d)與所述集液槽(16)抽出的富甲醇的摩爾流量比為1:10～1:25；
在N2氣提段(13)底部生成的富甲醇經(jīng)熱再生塔進(jìn)料泵(5)加壓后，送至后續(xù)熱再生工序；氣相從升氣帽(17)進(jìn)入尾氣再吸收段(12)，被第一股半貧甲醇(a)洗滌。
2.根據(jù)權(quán)利要求1所述的一種配套水煤漿氣化的節(jié)能型酸性氣再吸收工藝，其特征在于所述第一股半貧甲醇(a)與所述第二股半貧甲醇(b)的摩爾流量比為1:1～1:3。
3.根據(jù)權(quán)利要求1或2所述的一種配套水煤漿氣化的節(jié)能型酸性氣再吸收工藝，其特征在于所述尾氣再吸收段(12)生成的第二尾氣與所述來自再吸收塔(1)的CO2氣提段(11)底部的第一股半貧甲醇(a)的摩爾流量比1:1.5～1:2。