本發(fā)明屬于炭化裝置技術領域，具體涉及一種耐高溫水汽環(huán)境和抗磨損的蒸餾炭化裝置。

背景技術：

我國城市生活垃圾量速度迅猛增加，如果對這些垃圾不能妥善的處理和處置，其中的有毒有害物質就會通過一定的環(huán)境介質如土壤、大氣、地表或地下水進入生態(tài)系統(tǒng)中并形成污染。這不僅會破壞生態(tài)環(huán)境，導致不可逆的生態(tài)變化，而且還會對動植物安全以及人類的健康造成危害。

垃圾處理目前一般通過焚燒處理來減少垃圾容量。焚燒處理法會產(chǎn)生二噁英等各種危害環(huán)境的污染物質，安全的垃圾焚燒處理設備價格高、投資規(guī)模大，焚燒處理只能通過處理費用來維持運營，一般垃圾中樹脂、塑料類占10％左右，剩下的就是餐廚、紙、木片等。

CN204325273U公開了一種以水蒸汽為氣化介質的垃圾等離子體氣化爐，包括上部的垃圾氣化室與下部的高溫水蒸汽發(fā)生室，垃圾氣化室與高溫水蒸汽發(fā)生室之間設置有間隔排列的水冷爐拱，水冷爐拱將垃圾氣化室與高溫水蒸汽發(fā)生室分開；所述高溫水蒸汽發(fā)生室的內(nèi)壁周向布置兩個等離子體炬，采用低溫水蒸汽作為等離子體炬的工作氣體。

CN104263388A公開了一種垃圾炭化反應系統(tǒng)包括反應釜、反應箱、蒸汽發(fā)生器和控制裝置，其中，蒸汽發(fā)生器連接反應釜，所述蒸汽發(fā)生器用于向所述反應釜提供蒸汽；所述反應箱用于放置垃圾，當反應時，將所述反應箱推入所述反應釜反應生成碳化混合物；當反應完成后，將所述反應箱從所述反應釜中拉出。

CN104976621A公開了一種生活垃圾熱解氣化爐，爐體由外向內(nèi)包括焚燒爐外殼、耐火磚層、焚燒爐內(nèi)膽；爐體底部設有排渣部件，水密封部件；其特征在于，爐體上部設有空氣進氣口、可燃氣出口；爐體底部設有水蒸氣進口；爐體頂部設有水蒸氣出口；在耐火磚層和焚燒爐內(nèi)膽之間設有一中空夾層；該夾層底部與爐體內(nèi)底部連通，該夾層上部與可燃氣出口連通；該夾層中設有空氣進氣通道，該空氣進氣通道上部與爐體上部所設的空氣進氣口連通，空氣進氣通道的下部與爐體內(nèi)底部連通。

CN102746903A公開了一種把生活垃圾干餾-氣化爐分割成多個標準干餾處理單元，根據(jù)不同處理能力的需要，組合成大型的生活垃圾干餾-氣化爐，標準干餾處理單元為立方形爐體，上方設置垃圾的干餾段和干燥段，利用垃圾處于無氧狀態(tài)下先把垃圾干餾，分解出干餾煤氣和碳化物殘渣，碳化物在下方燃燒層燃燒產(chǎn)生高溫，以水蒸汽和空氣作氣化劑，還原層高溫狀態(tài)下的碳化物把燃燒產(chǎn)生的CO₂和水蒸氣還原，生成氣化煤氣，就不產(chǎn)生二噁英；高溫的氣化煤氣在上升的過程中把垃圾干餾段的垃圾加熱、干餾，繼續(xù)上升把干燥段的垃圾加烘干，把垃圾中的有機物轉變?yōu)榍鍧嵢細?，收集干餾煤氣和氣化煤氣進行利用，實現(xiàn)無二噁英、無廢氣排放。

WO2011/000513A1公開了一種綜合垃圾處理系統(tǒng)和方法，其包括可燃垃圾源的使用，用于從可回收材料中分離所述的可燃垃圾的分離器，用于將所述的可燃垃圾干燥以產(chǎn)生熱解原料的真空干燥器和用于將所述的熱解原料高溫分解以生成焦炭和熱解氣體的熱解器。

GB2006/002409A公開了一種用于處理垃圾的方法，所述方法包括：(i)(a)氣化步驟，所述氣化步驟包括在氧和蒸汽存在下在氣化單元中處理所述垃圾，以產(chǎn)生廢氣和炭，或者(b)熱解步驟，所述熱解步驟包括在熱解單元中處理所述垃圾，以產(chǎn)生廢氣和炭；和(ii)等離子體處理步驟，所述等離子體處理步驟包括在氧存在下和任選地在蒸汽存在下在等離子體處理單元中對所述廢氣和炭進行等離子體處理。

在“淺析城市生活垃圾的資源化處理方式”，章備，中國市政工程，2013年6月，第3期(總第166期)，53-55中，介紹了城市生活垃圾的處理已從傳統(tǒng)的填埋、焚燒和生化處理方式逐步過渡至循環(huán)經(jīng)濟和資源化處理，并且介紹了生活垃圾封閉式低溫炭化處理和有機質固廢處理廠的項目建設，指出生活垃圾封閉式內(nèi)循環(huán)低溫炭化技術是一種固體生物質的熱化學加工方法，該工藝產(chǎn)生高熱值氣態(tài)燃料，該技術資源化程度較高，部分垃圾滲濾液、噴淋水經(jīng)過生化處理后也可達標排放。

在上述文獻和其它現(xiàn)有技術中，炭化裝置、尤其是垃圾輸運裝置往往缺乏耐高溫和高水汽環(huán)境，并且耐磨性也較差，這嚴重影響到設備的持續(xù)運行。當采用連續(xù)蒸餾炭化工藝時，常規(guī)垃圾盛放容器例如普通不銹鋼難以耐受溫度和水汽的急劇變化，極易發(fā)生諸如開裂的嚴重損傷。本領域需要一種能夠耐受高溫和高水汽環(huán)境、特別是能夠耐受溫度和水汽急劇變化并且能夠耐受垃圾裝填和輸運過程中的機械摩擦的蒸餾炭化裝置。

技術實現(xiàn)要素：

為解決上述問題，本發(fā)明人經(jīng)過深入、系統(tǒng)研究，充分結合城市生活垃圾蒸餾炭化的過程和高溫高水汽環(huán)境下材料的損傷機理，在整個垃圾處理的全流程工藝環(huán)節(jié)進行了全面研究，提供了以下技術方案，使得蒸餾炭化裝置能夠耐受高溫和高水汽環(huán)境、特別是能夠耐受溫度和水汽急劇變化并且抗機械磨損。

在本發(fā)明的一方面，提供了一種耐高溫水汽環(huán)境的蒸餾炭化裝置，該裝置包含加熱室、蒸汽入口和輸運裝置。

優(yōu)選地，所述輸運裝置是由合金制成的容器。

替代地或另外地，所述輸運裝置的表面施加有合金層。

特別優(yōu)選地，所述合金層(即基體層)的表面形成有至少一個氧化物層。

就本發(fā)明而言，所述合金層的表面可以形成有2個氧化物層。

優(yōu)選地，每個氧化物層的厚度彼此獨立地為0.5-3.0μm。

優(yōu)選地，基于合金的總重量計(wt％)，所述合金的成分為如下：Cr為28.0-30.0，F(xiàn)e為10.0-11.0，Co為0.030-0.050，C為0.015-0.030，Si為0.10-0.20，Mn為0.05-0.15，Ti為0.20-0.30，S為0.001-0.003，Ni為余量。

更優(yōu)選地，基于合金的總重量計(wt％)，所述合金的成分為如下：Cr為28.90，F(xiàn)e為10.90，Co為0.030，C為0.020，Si為0.17，Mn為0.10，Ti為0.235，S為0.003，Ni為余量。

優(yōu)選地，在所述合金的表面形成有2個氧化物層，即內(nèi)層和外層，內(nèi)層為Cr₂O₃層，外層為NiFe₂O₄層。

所述NiFe₂O₄優(yōu)選為尖晶石結構(參考圖2)。

本發(fā)明人經(jīng)研究發(fā)現(xiàn)，參考圖2，所述氧化物層可以阻止金屬間的接觸并且阻止物質發(fā)生轉移，并且所述氧化物層由于極高的硬度，可以顯著提高輸運裝置表面的耐磨性，這使得其非常適合本發(fā)明的高溫蒸餾炭化工藝的對耐磨有很高要求的機械傳輸環(huán)境，即，所述氧化物層的存在，還使得合金層特別能夠耐受垃圾裝填和輸運過程中的機械摩擦。特別指出的是，由于氧化物層的存在，使得高溫水汽中的溶解氧難以進入合金基體層，從而提高了輸運裝置的抗高溫水汽環(huán)境性能。

經(jīng)研究還發(fā)現(xiàn)，所述雙層氧化物層結構，與一般的單層氧化物層相比，可以有效避免熱量的快速傳導，從而避免了輸運裝置的合金基體層由于頻繁進出加熱室遇到溫度急劇變化而開裂。特別是尖晶石結構的NiFe₂O₄層具有非常良好的耐高溫性能。

另外發(fā)現(xiàn)，Cr₂O₃層使得NiFe₂O₄層具有良好的附著性。如果直接在合金基體層上形成NiFe₂O₄，與在Cr₂O₃層上形成NiFe₂O₄層相比，附著力下降90％。

所述氧化物層優(yōu)選通過如下方法形成：使合金基體暴露于高的溫度(T1) 和壓力(P1)的水汽環(huán)境一定時間(t1)，使Cr與水中的溶解氧反應在合金基體表面形成Cr₂O₃層，然后改變溫度和壓力調節(jié)，在改變后的溫度(T2)和壓力(P2)下，使合金基體暴露一定時間(t2)，F(xiàn)e和Ni溶解進入到表層中并與陰離子結合形成尖晶石結構的NiFe₂O₄層。

更優(yōu)選地，T1＝320℃，P1＝2.5ksi，t1＝5h；T2＝380℃，P2＝3.0ksi，t2＝50h。

或者，T1＝300℃，P1＝2.5ksi，t1＝10h；T2＝350℃，P2＝3.0ksi，t2＝100h

當采取后者條件時，Cr₂O₃層和NiFe₂O₄層更厚、更密實。

參考圖2和3a，本發(fā)明人還意外觀測到，當在本發(fā)明的高溫蒸餾炭化條件下使用時，合金表面的尖晶石結構NiFe₂O₄發(fā)生增多，這意味在使用過程中合金的耐高溫水汽環(huán)境和抗磨蝕性不僅沒有劣化，反而更有利于提高合金層的耐高溫水汽性能和耐摩擦性能。

在本發(fā)明的另一方面，提供了一種使用前述蒸餾炭化裝置進行垃圾炭化的方法，該方法包括使裝有垃圾的輸運裝置穿過加熱室以獲得可燃物和炭材料。

優(yōu)選地，所述加熱室使用高溫無氧蒸汽加熱進行垃圾炭化，高溫無氧蒸汽的溫度為300-600℃。更優(yōu)選地，所述垃圾為城市生活垃圾。

就本發(fā)明而言，加熱室在相對的兩個側壁分別設置至少一個蒸汽入口。

優(yōu)選地，所述蒸汽入口呈狹縫狀。

優(yōu)選地，所述蒸汽入口的長度(即狹縫長度)為加熱室側壁高度的至少1/3。該長度能夠確保蒸汽在加熱室內(nèi)的沖擊吹掃范圍足夠大。

更優(yōu)選地，所述兩個側壁上設置的蒸汽入口對向設置。

在生產(chǎn)中發(fā)現(xiàn)，在采用頂吹過熱蒸汽時，即通過加熱室頂部通入蒸汽時，加熱裝置使用一段時間后，在加熱室的內(nèi)部、尤其是內(nèi)壁頂部內(nèi)壁容易產(chǎn)生結焦，結焦會影響產(chǎn)物氣體物流的取出，嚴重影響了生產(chǎn)的進行。為此，本發(fā)明人經(jīng)過大量研究，采用側面對置狹縫式蒸汽入口。過熱蒸汽通過對置的蒸汽入口送入時，產(chǎn)生對向沖突從而產(chǎn)生沿加熱室壁的側向流動，能夠有效避免生物油物質集聚在加熱室內(nèi)部上壁，從而有效避免結焦的產(chǎn)生。

所述蒸汽入口優(yōu)選設置有由多孔板組成的氣流分布板。

在一個優(yōu)選實施方式中，所述加熱室的內(nèi)部設置有內(nèi)襯。

更優(yōu)選地，所述內(nèi)襯為四層結構，以最接近加熱室外殼的襯層為第一層，以最遠離加熱室外殼的襯層為第四層，從外到內(nèi)依次為第一層、第二層、第三層和第四層，第一層為硅酸鋁纖維磚(厚度優(yōu)選為5-50mm)，第二層為普鋁耐火纖維氈(厚度優(yōu)選為5-10mm)，第三層為高鋁耐火纖維氈(厚度優(yōu)選為5-10mm，更優(yōu)選8mm)，第四層為含鋯耐火纖維氈(厚度優(yōu)選為2-8mm，更優(yōu)選5mm)。

該復合內(nèi)襯具有較好的保溫效果，并且能夠耐受高溫熱蒸汽的沖擊，散熱損失和排氣損失明顯降低，有效熱負荷得到了提高，熱效率由原先的84.3％，提高到91.2％，節(jié)能效果顯著。并且，采用這樣結構的內(nèi)襯，內(nèi)襯不易脫落。

在本發(fā)明的另一方面，提供了一種使用上述加熱裝置進行垃圾炭化的方法，該方法包括使裝有垃圾的輸運裝置穿過加熱室以獲得可燃物和炭材料。

所述加熱室的高溫無氧蒸汽的溫度可以為300-600℃。

所述垃圾優(yōu)選為城市生活垃圾。

在本發(fā)明方法中，可從加熱室的頂部取出包含生物油和水蒸氣的氣體物流即氣體混合物。

更優(yōu)選地，使用上述加熱裝置進行垃圾炭化的方法包括以下步驟：(1)將垃圾裝入垃圾輸運裝置；(2)使垃圾輸運裝置穿過高溫蒸餾炭化裝置；(3)從高溫蒸餾炭化裝置上部取出氣體物流；(4)使該氣體物流以氣態(tài)形式通過催化劑床；(5)將來自催化劑床的流出物進行冷凝和分離，獲得液體可燃物和水；(6)從穿過高溫蒸餾炭化裝置的垃圾輸運裝置獲得炭類物質。

所述高溫無氧蒸汽的溫度優(yōu)選為300-600℃。所述高溫無氧蒸汽的壓力優(yōu)選為0.2-1.0MPa。

優(yōu)選地，其中所述高溫無氧蒸汽中包含氮氣。更優(yōu)選地，氮氣含量為10-80v.％，更優(yōu)選20-60v.％。

在本發(fā)明中，優(yōu)選對垃圾不進行任何預處理。

就本發(fā)明而言，與現(xiàn)有技術中的單純干餾相比，氮氣的存在能夠避免垃圾在碳化過程中發(fā)生燃燒，使產(chǎn)生的炭具有較高的熱值。另外，與現(xiàn)有技術中純粹的蒸汽氣化相比，氮氣的存在還可以增加加熱介質熱值，提高加熱效率從而提高炭化效率，同時還可以節(jié)約蒸汽用量，更重要地，通過氮氣的加入，可以為后續(xù)餾出物的催化提質提供所需的催化條件，例如調節(jié)所需的蒸汽分壓，因為過高的蒸汽壓會導致催化提質難以有效進行，氮氣的加入可以降低氣體物流即餾出物中的蒸汽分壓。

本發(fā)明人發(fā)現(xiàn)，在現(xiàn)有的垃圾蒸汽處理技術中，往往忽略了針對垃圾的組成有選擇性地選擇蒸汽處理條件，忽略了垃圾組成的差異，導致垃圾處理效率較低。本發(fā)明人經(jīng)過大量研究，根據(jù)不同的垃圾組成選擇不同的蒸汽處理條件，獲得了良好的蒸汽處理效果。特別地，選擇如下高溫蒸餾炭化處理條件：(1)當垃圾組成中以垃圾的總重量計，有機類物質含量≥80重量％時，高溫無氧蒸汽的溫度為300-450℃，優(yōu)選320-400℃；高溫無氧蒸汽中的氮氣含量為10-30v.％，優(yōu)選10-20v.％；在高溫蒸餾炭化裝置中的停留時間為8-12h；和(2)當垃圾組成中以垃圾的總重量計，有機類物質含量＜80重量％時，高溫無氧蒸汽的溫度為450℃-600℃，優(yōu)選500℃-550℃；高溫無氧蒸汽中的氮氣含量為40-80v.％，優(yōu)選60-80v.％；在高溫蒸餾炭化裝置中的停留時間為5-8h。

當垃圾中有機類物質含量較高時，上述蒸汽處理條件特別有利于產(chǎn)生液體可燃物的產(chǎn)生；而有機類物質含量較低時，特別有利于炭類物質的產(chǎn)生。

在一個優(yōu)選實施方式中，所述催化劑床中的催化劑為無機氧化物。

在本發(fā)明的一個特別優(yōu)選的實施方式中，本發(fā)明人經(jīng)過大量研究，開發(fā)了一種能夠有效地對從高溫蒸餾炭化裝置上部取出的氣體物流中的生物油進行加氫提質的催化劑，該催化劑可以為下式所示的催化劑：Ni-Cu-Pd-Co₂O₃-Fe₂O₃/Al₂O₃，其中Ni、Cu、Pd、Co、Fe的摩爾比為(1-2):(5-10):(0.1-0.5):(1-2):(10-20)，基于催化劑總重量計，Ni-Cu-Pd-Co₂O₃-Fe₂O₃活性成分的含量為1-8％，優(yōu)選2-5％，更優(yōu)選3％。SiO₂為載體。

生物油的成分通常比較復雜，主要可包括酸類、醛類、酮類、醇類、酚類、呋喃類、酯類、醚類和少量含氮化合物以及其他多功能化合物。由于生物油熱穩(wěn)定性差、酸性和腐蝕性強、含水量高、熱值低以及不易與石油基產(chǎn)品互溶等特性，因此目前生物油只能實現(xiàn)初級應用例如用于工業(yè)窯爐和燃油鍋爐等熱力設備，不能替代石油產(chǎn)品直接應用于內(nèi)燃機或渦輪機的燃燒，無法滿足現(xiàn)代高品位的工業(yè)應用。為了提高生物油應用性，需要將其轉變?yōu)楦咂肺坏囊后w燃料，達到運輸燃料的要求，從而實現(xiàn)替代或部分替代石油產(chǎn)品，這就必須對生物油進行改性提質，使其化學組分由碳氫氧化合物轉化為碳氫化合物。如何有效地對生物油進行提質的關鍵之一在于催化劑的開發(fā)。

研究發(fā)現(xiàn)，在本發(fā)明的上述催化劑中，Ni^δ+比常規(guī)的Mo^δ+具有更高的活性，Ni的使用可以高選擇性地獲得C6-C12烴(優(yōu)選烷烴)，Cu的使用可以高選擇性地獲得C16烴(優(yōu)選烷烴)，Ni、Cu的同時使用，驚奇地發(fā)現(xiàn)，還可以確保獲得一定量的C18和C19烴，表面Ni、Cu的使用能夠使生物油中的C-O鍵有效發(fā)生氫解反應。

與一般的生物質油提質不同，在本發(fā)明的氣體物流中，含有較高比例的蒸汽，因此對催化劑的水熱穩(wěn)定性提出了非常高要求。常規(guī)的用于生物質油提質的催化劑不能用于本發(fā)明的氣體物流的提質。鐵催化劑是脫除植物基物料中氧的一種常見催化劑，然而鐵催化劑遇水時失效，而鈀催化劑遇水時雖然有效，但它除氧的效果不是很好，并且較為昂貴，而在鐵中加入極少量的鈀，可獲得很好的協(xié)同作用。發(fā)明人研究發(fā)現(xiàn)，少量鈀的加入有助于氫覆蓋于催化劑中鐵的表面，使反應加速，并防止水阻斷反應，因而氫耗小，在活性、穩(wěn)定性和選擇性方面遠遠好于單獨的鐵催化劑，其催化壽命可提高2倍以上。

本發(fā)明人經(jīng)研究還發(fā)現(xiàn)，Co的加入有利于降低催化活性組分的晶粒尺寸，有利于催化活性組分的分散，減少集聚，這對于提高催化活性組分的活性、選擇性和穩(wěn)定性有非常積極的意義。然而，如果Co量過大，則Co會覆蓋加氫活性中心Ni、Cu等，從而降低催化劑的活性。

上述特別優(yōu)選的催化劑在先前文獻中尚未見報道，其是本發(fā)明針對從垃圾回收的氣體物流和生物油的具體組成特點有針對性地設計的，取得了良好的提質效果。

該催化劑可以采用本領域常規(guī)的浸漬煅燒法進行制備。具體地，按上述比例稱取一定量的前體鹽如Ni(NO₃)₂、Cu(NO₃)₂、Pd(NO₃)₂、Co(NO₃)₂、Fe(NO₃)₃(或它們的水合物形式)和檸檬酸，加去離子水溶解，攪拌均勻，配成濃度為0.5-1.5mol/L的溶液，稱取一定量的擬薄水鋁石放入反應容器中，將配好的溶液倒入反應容器內(nèi)，置于帶有攪拌器的恒溫加熱油浴裝置內(nèi)加熱，在60-120℃溫度下攪拌1h-10h，然后放入干燥箱中100℃-150℃干燥12h，隨后將得到的催化劑前驅體置于馬弗爐中500℃-800℃煅燒1h-6h，然后在H₂存在下于200-300℃下還原活化，制得Ni-Cu-Pd-Co₂O₃-Fe₂O₃/Al₂O₃催化劑。

就本發(fā)明而言，所述氣體物流優(yōu)選基本不含二噁英。因在無氧狀態(tài)下升溫蒸餾，所以不會產(chǎn)生二噁英等有害物質，可以保護大氣環(huán)境。這相比于普通的焚燒法具有很大的優(yōu)勢。

優(yōu)選地，其中高溫蒸餾炭化裝置中使用的高溫無氧蒸汽來自高壓貫流蒸汽爐。

在本發(fā)明的另一方面，提供了根據(jù)前述方法獲得的液體可燃物。優(yōu)選地，所述液體可燃物中氧含量低于10重量％，優(yōu)選低于5重量％，更優(yōu)選低于2重量％。進一步地，該液體可燃物的高位熱值大于40MJ/kg。

在本發(fā)明的另一方面，提供了根據(jù)前述權利要求中任一項的方法獲得的炭類物質。

優(yōu)選地，所述炭類物質為活性炭類物質。

附圖說明

圖1是根據(jù)本發(fā)明的高溫蒸餾炭化裝置的俯視圖；

其中1表示加熱室的側壁，2表示蒸汽入口，3表示輸運裝置；

圖2是根據(jù)本發(fā)明的合金表面氧化物層的SEM圖；

圖3a是合金表面有氧化物層情況下輸運裝置使用30天后合金表面的SEM圖

圖3b是合金表面無氧化物層情況下輸運裝置使用30天后合金表面的SEM圖。

具體實施方案

下面結合以下實施例和對比例對本發(fā)明作進一步詳細的描述，但本發(fā)明的實施方式不限于此。

實施例1

選取來自北京市海淀區(qū)垃圾轉運站的生活垃圾，通過以下步驟對上述垃圾進行高溫蒸餾炭化：(1)將垃圾裝入垃圾輸運裝置；(2)使垃圾輸運裝置穿過高溫蒸餾炭化裝置；(3)從高溫蒸餾炭化裝置上部取出氣體物流；(4)使該氣體物流以氣態(tài)形式通過催化劑床；(5)將來自催化劑床的流出物進行冷凝和分離，獲得液體可燃物和水；(6)從穿過高溫蒸餾炭化裝置的垃圾輸運裝置獲得炭類物質。所述高溫蒸餾炭化裝置通過高溫無氧蒸汽進行加熱，高溫無氧蒸汽的溫度為355℃，高溫無氧蒸汽中的氮氣含量為12v.％，處理平均時間為9.0小時。輸運裝置的表面施加有1.0mm厚的合金層，合金的成分為如下(wt％)：Cr為28.90，F(xiàn)e為10.90，Co為0.030，C為0.020，Si為0.17，Mn為0.10，Ti為0.235，S為0.003，Ni余量。在所述合金的表面形成有Cr₂O₃內(nèi)層和NiFe₂O₄外層，內(nèi)層厚度為1.0μm，外層厚度為1.2μm。運行30天后，對合金表面進行檢測，無明顯裂紋(參考圖3a)，并且觀測到尖晶石結構NiFe₂O₄反而增多，從而更有利于提高合金層的耐高溫水汽性能和耐摩擦性能。

對比例1

該對比例與實施例1的區(qū)別僅在于合金表面無氧化物層。運行30天后，對合金表面進行檢測，存在大量裂紋和蝕坑(參考圖3b)。

由上述實施例和對比例清楚地可以看出，本發(fā)明的裝置耐高溫水汽性能和耐摩擦性能顯著提高，從而大大提高了蒸餾炭化裝置運行的穩(wěn)定性和經(jīng)濟性。

本書面描述使用實例來公開本發(fā)明，包括最佳模式，且還使本領域技術人員能夠制造和使用本發(fā)明。本發(fā)明的可授予專利的范圍由權利要求書限定，且可以包括本領域技術人員想到的其它實例。如果這種其它實例具有不異于權利要求書的字面語言的結構元素，或者如果這種其它實例包括與權利要求書的字面語言無實質性差異的等效結構元素，則這種其它實例意圖處于權利要求書的范圍之內(nèi)。在不會造成不一致的程度下，通過參考將本文中參考的所有引用之處并入本文中。