本實(shí)用新型涉及化工領(lǐng)域，特別是涉及管道天然氣液化裝置的一體化彈性重?zé)N脫除單元。
背景技術(shù)：
：目前，我國(guó)現(xiàn)行的天然氣國(guó)家標(biāo)準(zhǔn)對(duì)重?zé)N含量或烴露點(diǎn)沒(méi)有做明確要求，但隨著我國(guó)天然氣進(jìn)口量的日益提高，參考國(guó)外天然氣售氣標(biāo)準(zhǔn)，對(duì)重?zé)N含量加以限制，將會(huì)是今后的趨勢(shì)。對(duì)于利用管輸天然氣來(lái)進(jìn)行LNG(液化天然氣)生產(chǎn)的工廠(chǎng)來(lái)說(shuō)，由于上游氣源來(lái)源的多樣性、摻混比例的非恒定及其他用戶(hù)用氣量隨季節(jié)等外界因素的波動(dòng)等，造成這類(lèi)LNG工廠(chǎng)在開(kāi)車(chē)及正常生產(chǎn)運(yùn)行中始終存在著氣源組分偏離設(shè)計(jì)值，且隨時(shí)可能發(fā)生新的變化的問(wèn)題，這在華油天然氣有限公司的多個(gè)LNG工廠(chǎng)中都已發(fā)生，個(gè)別工廠(chǎng)甚至出現(xiàn)以日為基準(zhǔn)的頻繁變化。而這些組分變化中尤以重?zé)N變化對(duì)系統(tǒng)影響較大，例如，芳香烴、環(huán)烷烴及碳數(shù)高的烷烴等在低溫下極易造成冷箱冷劑回路“凍堵”，表1列出了LNG生產(chǎn)需要脫除的重?zé)N組分及純質(zhì)下的凝固點(diǎn)溫度：表1LNG生產(chǎn)需脫除的重?zé)N組分及凝固點(diǎn)溫度烴類(lèi)名稱(chēng)凝固點(diǎn)溫度℃環(huán)己烷(Cyclohexane)6.55苯(Benzene)5.53正癸烷(n-Decane)C10-29.63正壬烷(n-Nonane)C9-53.48正辛烷(n-Octane)C8-56.76正庚烷(n-Heptane)C7-90.55甲苯(Toluene)-94.98正己烷(n-Hexane)C6-95.31考慮到目前國(guó)內(nèi)的管輸天然氣液化裝置的規(guī)模特點(diǎn)(10萬(wàn)標(biāo)方/天～200萬(wàn)標(biāo)方/天)，部分冷凝分離罐重?zé)N脫除設(shè)計(jì)得到了最廣泛的應(yīng)用，其基本結(jié)構(gòu)及工藝如圖1所示，主要設(shè)備包括：冷箱1，液化天然氣工廠(chǎng)的核心設(shè)備，是冷劑和天然氣的換熱器，通過(guò)冷劑側(cè)的冷能降低天然氣的溫度至液化點(diǎn)以下，將天然氣液化。重?zé)N分離罐2，天然氣通過(guò)冷箱1上部降溫至重組分(部分C2-C5)的臨界溫度，將部分的C2-C5以液相的形式析出。脫除重組分后的氣相返回至冷箱1液化。冷劑緩沖罐3，經(jīng)過(guò)壓縮降溫后的冷劑在冷劑緩沖罐3內(nèi)進(jìn)行氣液分離，氣相冷劑直接進(jìn)入冷箱1，液相冷劑通過(guò)冷劑泵4泵送至冷箱1。冷劑泵4，將冷劑緩沖罐3中的液相冷劑增壓后通過(guò)低壓重?zé)N換熱器5、高壓重?zé)N換熱器6后進(jìn)入冷箱1。低壓重?zé)N換熱器5，利用液相冷劑將降壓后的重?zé)N分離罐2分離出的重組分升溫，同時(shí)冷卻液相冷劑。高壓重?zé)N換熱器6，利用液相冷劑將高壓的重?zé)N分離罐2分離出的重組分升溫，同時(shí)冷卻液相冷劑。重?zé)N儲(chǔ)罐7，用于存儲(chǔ)從天然氣中脫除的重?zé)N。經(jīng)過(guò)脫酸、干燥脫汞合格的凈化天然氣首先被冷箱1預(yù)冷至重組分的臨界溫度，然后通過(guò)重?zé)N分離罐2進(jìn)行氣液分離。被分離出的液相進(jìn)入高壓重?zé)N換熱器6及低壓重?zé)N換熱器5被復(fù)溫后再次分離，液相進(jìn)入重?zé)N儲(chǔ)罐7。氣相返回冷箱1下部，被進(jìn)一步被冷卻、液化成LNG產(chǎn)品。上述冷凝分離罐重?zé)N脫除設(shè)計(jì)是單回路混合冷劑整體循環(huán)(PRICO)LNG液化工藝中的重?zé)N脫除設(shè)計(jì)(參見(jiàn)美國(guó)專(zhuān)利US5657643、US6295833)，其優(yōu)點(diǎn)是工藝簡(jiǎn)單，對(duì)于裝置規(guī)模小、氣源組分相對(duì)穩(wěn)定且重?zé)N總量偏低(C4+含量)的液化裝置，可以有效降低設(shè)備投資，且能夠有效去除造成冷箱“凍堵”的組分。但是，對(duì)于管輸天然氣液化裝置而言，其缺點(diǎn)也是顯而易見(jiàn)的：1.無(wú)法適應(yīng)多氣源供氣的管輸氣組分變化時(shí)的供氣特點(diǎn)。2.無(wú)法對(duì)管輸氣組分快速變化進(jìn)行快速響應(yīng)，造成因重?zé)N突破現(xiàn)有的重?zé)N脫除單元而造成冷箱天然氣回路“凍堵”。冷端換熱溫差過(guò)大(20℃以上)，會(huì)使得產(chǎn)能迅速下降，從而形成操作瓶頸。倘若停車(chē)，對(duì)冷箱升溫解凍，會(huì)造成裝置停產(chǎn)、大量天然氣放火炬等嚴(yán)重的經(jīng)濟(jì)損失和資源浪費(fèi)。3.在不改變根本工藝的前提下，僅通過(guò)更換設(shè)備及閥門(mén)選型(更大的E1、V1、E3、E4及與之相連的液相調(diào)節(jié)閥甚至LNG產(chǎn)品線(xiàn)上的控制閥)，會(huì)在增加設(shè)備投資的同時(shí)，降低產(chǎn)品收率，且單位產(chǎn)品能耗升高。4.裝置操作及開(kāi)車(chē)難度大大提高，在極端情況下(窮盡裝置安全操作可能的手段)裝置將完全無(wú)法通過(guò)目前現(xiàn)實(shí)的控制手段(自動(dòng)或手動(dòng))恢復(fù)連續(xù)平穩(wěn)的運(yùn)行，且大大增加了設(shè)備損壞的潛在風(fēng)險(xiǎn)。為了有效去除造成冷箱“凍堵”的重?zé)N組分，目前也有采用部分冷凝分離罐和重?zé)N洗滌塔相結(jié)合的設(shè)計(jì)(參見(jiàn)“液化天然氣工廠(chǎng)脫苯工藝的改造”，天然氣工業(yè)，2007，Vol.27，No.6，pp118-120)。重?zé)N洗滌(或稱(chēng)吸收法)原本是用在輕烴回收工廠(chǎng)的工藝設(shè)計(jì)，在凈化處理的工業(yè)中應(yīng)用較少，主要是在焦?fàn)t煤氣脫苯等場(chǎng)合有應(yīng)用，其實(shí)質(zhì)是相似相溶的物理過(guò)程。對(duì)于常規(guī)的輕烴回收應(yīng)用，該過(guò)程可以在常溫下進(jìn)行；當(dāng)需要回收更輕的烴類(lèi)，如丙烷甚至是乙烷時(shí)，需要結(jié)合冷卻的方法進(jìn)行。圖2顯示了一實(shí)際工程案例中，LNG裝置的重?zé)N洗滌法流程，其主要設(shè)備包括：冷箱1，液化天然氣工廠(chǎng)的核心設(shè)備，是冷劑和天然氣的換熱器，通過(guò)冷劑側(cè)的冷能降低天然氣的溫度至液化點(diǎn)以下，將天然氣液化。重?zé)N分離罐2，天然氣通過(guò)冷箱1上部降溫至重組分(部分C2-C5)的臨界溫度，將部分的C2-C5以液相的形式析出。脫除重組分后的氣相返回至冷箱1液化。冷劑緩沖罐3，經(jīng)過(guò)壓縮降溫后的冷劑在冷劑緩沖罐3內(nèi)進(jìn)行氣液分離，氣相冷劑直接進(jìn)入冷箱1，液相冷劑通過(guò)冷劑泵4泵送至冷箱1。冷劑泵4，將冷劑緩沖罐3中的液相冷劑增壓后通過(guò)低壓重?zé)N換熱器5、高壓重?zé)N換熱器6后進(jìn)入冷箱1。低壓重?zé)N換熱器5，利用液相冷劑將降壓后的重?zé)N洗滌塔9洗滌出的重組分升溫，同時(shí)冷卻液相冷劑。高壓重?zé)N換熱器6，利用液相冷劑將高壓的重?zé)N洗滌塔9洗滌出的重組分升溫，同時(shí)冷卻液相冷劑。重?zé)N儲(chǔ)罐7，用于存儲(chǔ)從天然氣中脫除的重?zé)N。液烴泵8，通過(guò)液烴泵8將重?zé)N分離罐2分離出的液相重組分泵送至重?zé)N洗滌塔9，洗滌原料氣中的C6+組分。重?zé)N洗滌塔9，通過(guò)液相的重組分或異戊烷在重?zé)N洗滌塔9內(nèi)將原料氣中的C6+組分洗滌掉。洗滌出的C6+以及重組分或異戊烷在塔底，然后通過(guò)換熱后至重?zé)N儲(chǔ)罐7存儲(chǔ)?！跋礈旄蓛簟钡奶烊粴馔ㄟ^(guò)交叉換熱器10換熱后進(jìn)入冷箱1液化。交叉換熱器10，進(jìn)入重?zé)N洗滌塔9的原料氣和重?zé)N洗滌塔9塔頂“干凈”的原料氣換熱，有效降低入塔原料氣的溫度。從圖2中可以看出，該工藝是在重?zé)N分離罐2的基礎(chǔ)上增加了重?zé)N洗滌塔9，而交叉換熱器10可以對(duì)進(jìn)入重?zé)N洗滌塔9的天然氣進(jìn)行預(yù)冷，而洗滌液來(lái)自重?zé)N分離罐2的液相，其通過(guò)液烴泵8送入重?zé)N洗滌塔9塔頂?？紤]到“貧”、“富”氣的不斷波動(dòng)造成重?zé)N分離罐2中冷凝液的不穩(wěn)定，又增加異戊烷補(bǔ)充線(xiàn)，以穩(wěn)定重?zé)N洗滌塔9的操作。該方法成功脫除了造成“凍堵”的重?zé)N組分，但是也帶來(lái)了一系列問(wèn)題：1.需要新增加設(shè)備。2.仍然無(wú)法適應(yīng)氣源較快的波動(dòng)。3.需要外排天然氣，對(duì)于無(wú)下游管網(wǎng)的場(chǎng)合需要放火炬，即使“貧氣”的場(chǎng)合也需要每日外輸超過(guò)8萬(wàn)標(biāo)方氣體，加大浪費(fèi)。4.對(duì)于貧氣的場(chǎng)合，需要補(bǔ)充異戊烷，這會(huì)增加運(yùn)行費(fèi)用(以年8000小時(shí)消耗1760噸異戊烷為例，約增加運(yùn)行費(fèi)用近1000萬(wàn)元)。綜合分析以上工程實(shí)際案例不難發(fā)現(xiàn)，目前裝置脫重?zé)N設(shè)計(jì)之所以無(wú)法提供足夠的彈性，甚至造成整個(gè)裝置生產(chǎn)瓶頸的核心原因是這一設(shè)計(jì)不能適應(yīng)目前國(guó)內(nèi)管輸天然氣的特點(diǎn)：天然氣中的重組分C6+含量普遍偏低。由于輕烴回收裝置投資高，產(chǎn)品量低，無(wú)法有效回收投資，造成上游鮮有天然氣液體回收裝置。然而盡管總量很低，但是此類(lèi)管輸氣的重組分中卻多數(shù)含有C6+(多數(shù)在100-1300ppm之間)包括芳烴、環(huán)烷烴或長(zhǎng)鏈烷烴等的重組分，且這些組分會(huì)在甚至以天為單位的時(shí)間段內(nèi)大范圍的波動(dòng)(濃度ppm值變動(dòng)幅度可達(dá)數(shù)百倍)。這些新的特點(diǎn)是目前設(shè)計(jì)的簡(jiǎn)單的閃蒸為基礎(chǔ)的(相當(dāng)于1塊理論板的精餾單元)中間分離罐無(wú)法完全勝任的。同樣，組分的快速變化及大范圍波動(dòng)使得以精餾為基礎(chǔ)的分離設(shè)計(jì)也難以提供足夠的快速響應(yīng)和操作彈性。申請(qǐng)?zhí)枮?01410280330.0的中國(guó)發(fā)明專(zhuān)利申請(qǐng)披露了一種“管道天然氣重?zé)N脫除單元及重?zé)N脫除方法”，其設(shè)備及工藝流程參見(jiàn)圖3所示。該項(xiàng)專(zhuān)利申請(qǐng)采用物理吸附法結(jié)合部分冷凝分離的設(shè)計(jì)方案，先利用工業(yè)成熟的變溫吸附技術(shù)去除在裝置深冷部分可能造成“凍堵”的“特重”組分，再利用原設(shè)計(jì)的冷凝分離去除其他“次重”組分，有效地脫除了管道天然氣中的重?zé)N。但是，在實(shí)際應(yīng)用過(guò)程中，發(fā)現(xiàn)存在以下問(wèn)題：1.天然氣中重?zé)N含量較為復(fù)雜，重?zé)N吸附床采用單一吸附劑時(shí)難以滿(mǎn)足重?zé)N組分變化的要求；而采用多種吸附劑混合裝填時(shí)，雖然可以滿(mǎn)足多組分的吸附要求，但組分變化較大時(shí)仍然難以滿(mǎn)足；2.吸附床需要吸附的重?zé)N量較大，因此設(shè)置的吸附床尺寸較大，增加了設(shè)備費(fèi)用；3.先采用吸附再采用冷凝分離的方法導(dǎo)致重?zé)N分離罐中的“溶劑”較少，冷箱中部可能需要較低的溫度才能達(dá)到重?zé)N分離標(biāo)準(zhǔn)、確保裝置平穩(wěn)運(yùn)行，因此有些情況下單位產(chǎn)品能耗較高。技術(shù)實(shí)現(xiàn)要素：本實(shí)用新型要解決的技術(shù)問(wèn)題是提供一種管道天然氣重?zé)N脫除單元，它可以有效脫除管道天然氣中的重?zé)N，且能適應(yīng)重?zé)N組分的大范圍波動(dòng)。為解決上述技術(shù)問(wèn)題，本實(shí)用新型的管道天然氣重?zé)N脫除單元，包括：冷箱，用于部分冷凝進(jìn)入冷箱的天然氣；重?zé)N分離罐，與冷箱中部出口連接，用于對(duì)來(lái)自冷箱中部出口的天然氣進(jìn)行氣液分離；原料氣/中間氣節(jié)能器，設(shè)置在重?zé)N分離罐之后，用于對(duì)來(lái)自重?zé)N分離罐頂部氣相出口的低溫天然氣進(jìn)行復(fù)溫；重?zé)N吸附器，設(shè)置在原料氣/中間節(jié)能器下游，用于脫除天然氣中剩余的芳香烴、環(huán)烷烴及其他會(huì)導(dǎo)致冷箱凍堵的組分；該重?zé)N吸附器包含有兩個(gè)重?zé)N吸附床，其中一個(gè)重?zé)N吸附床為在線(xiàn)吸附床，另一個(gè)重?zé)N吸附床為再生床；再生氣加熱器，與重?zé)N吸附器底部出口連接，用于加熱來(lái)自重?zé)N吸附器底部出口的部分再生氣，并將加熱后的再生氣逆流送入需加熱的重?zé)N吸附床；重?zé)N再生氣換熱器，與重?zé)N吸附器頂部出口連接，用于部分冷凝來(lái)自重?zé)N吸附器頂部出口的再生氣；再生氣重?zé)N分離罐，與重?zé)N再生氣換熱器頂部出口連接，用于對(duì)重?zé)N再生氣換熱器出來(lái)的再生氣進(jìn)行氣、液分離；高壓節(jié)能器，與再生氣重?zé)N分離罐頂部出口連接，并設(shè)置在再生脫水單元的分子篩之前，用于對(duì)再生氣重?zé)N分離罐分離出的氣相進(jìn)行復(fù)溫。較佳的，該管道天然氣重?zé)N脫除單元還包括有粉塵過(guò)濾器，設(shè)置在重?zé)N吸附器和再生氣加熱器之間、天然氣進(jìn)入冷箱下部通道之前，用于濾除由重?zé)N吸附器帶來(lái)的粉塵雜質(zhì)。較佳的，該管道天然氣重?zé)N脫除單元還包括有再生氣冷卻器，設(shè)置在重?zé)N吸附器和重?zé)N再生氣換熱器之間(還可以同時(shí)與再生氣加熱器出口連接)，用于冷卻脫除重?zé)N后的再生氣。較佳的，該管道天然氣重?zé)N脫除單元還包括有低壓節(jié)能器，設(shè)置在再生氣重?zé)N分離罐液相出口之后，該低壓節(jié)能器的出口分別與重?zé)N儲(chǔ)罐的入口以及高壓節(jié)能器的底部入口連接，用于對(duì)再生氣重?zé)N分離罐分離出的液相進(jìn)行復(fù)溫，并對(duì)進(jìn)入高壓節(jié)能器的液體冷劑進(jìn)行預(yù)冷；所述高壓節(jié)能器頂部出口還與重?zé)N再生氣換熱器頂部入口連接。較佳的，在冷箱上游還可以設(shè)置冷劑緩沖罐和冷劑泵，用于向冷箱提供冷劑。冷劑泵和冷箱之間還可以設(shè)置低壓重?zé)N換熱器和高壓重?zé)N換熱器，高壓重?zé)N換熱器同時(shí)還與重?zé)N分離罐底部出口連接，用于加熱來(lái)自重?zé)N分離罐底部分離出的重?zé)N。本發(fā)明的重?zé)N脫除單元，根據(jù)國(guó)內(nèi)管輸氣“貧”卻含很重組分的特點(diǎn)，采用冷凝分離結(jié)合物理吸附的設(shè)計(jì)方案，先利用冷凝分離的方法去除溶解度大且易冷凝的組分，再利用工業(yè)成熟的變溫吸附技術(shù)去除其他不易冷凝、溶解度小且極易引起冷箱凍堵的組分，如此不僅有效脫除了管道天然氣中的重?zé)N，而且減輕了吸附床的吸附壓力，并有效減小了吸附床的尺寸，從而降低了設(shè)備的投資及能耗，對(duì)工廠(chǎng)的安全高效生產(chǎn)、提高經(jīng)濟(jì)效益和節(jié)約資源等具有重要意義。附圖說(shuō)明圖1是目前常用的部分冷凝分離罐重?zé)N脫除單元的設(shè)備及工藝流程圖。圖2是現(xiàn)有的部分冷凝分離罐和重?zé)N洗滌塔相結(jié)合的重?zé)N脫除單元的設(shè)備及工藝流程圖。圖3是現(xiàn)有的一種管道天然氣液化裝置彈性重?zé)N脫除單元的設(shè)備及工藝流程圖。圖4是本發(fā)明實(shí)施例1的管道天然氣液化裝置部分冷凝加吸附的一體化重?zé)N脫除單元的設(shè)備及工藝流程圖。圖中附圖標(biāo)記說(shuō)明如下：1：冷箱2：重?zé)N分離罐3：冷劑緩沖罐4：冷劑泵5：低壓重?zé)N換熱器6：高壓重?zé)N換熱器7：重?zé)N儲(chǔ)罐8：液烴泵9：重?zé)N洗滌塔10：交叉換熱器11、12：重?zé)N吸附床13：粉塵過(guò)濾器14：再生氣加熱器15：再生氣冷卻器16：重?zé)N再生氣換熱器17：再生氣重?zé)N分離罐18：高壓節(jié)能器19：低壓節(jié)能器20～32：程控閥33：原料氣/中間氣節(jié)能器具體實(shí)施方式為對(duì)本實(shí)用新型的技術(shù)內(nèi)容、特點(diǎn)與功效有更具體的了解，現(xiàn)結(jié)合圖示的實(shí)施方式，詳述如下：實(shí)施例1本實(shí)施例在天然氣(42℃，5610kpa，32360kg/h)脫除完酸氣、水、汞之后(即圖4中的原料氣)，進(jìn)入液化單元，先經(jīng)原料氣/中間氣節(jié)能器33回收重?zé)N分離罐2氣相低溫天然氣的冷量后，進(jìn)入冷箱1部分冷凝，然后進(jìn)入重?zé)N分離罐2進(jìn)行氣液分離。從重?zé)N分離罐2出來(lái)的氣相產(chǎn)品進(jìn)入原料氣/中間氣節(jié)能器33進(jìn)行復(fù)溫。在原料氣/中間氣節(jié)能器33的下游安裝了兩只具有選擇性吸附能力的吸附劑吸附塔(即重?zé)N吸附床11、12)，用來(lái)脫除低溫冷凝不能完全脫除干凈的烴類(lèi)(如芳香烴、環(huán)烷烴等組分)。如圖4所示，雙床設(shè)計(jì)的重?zé)N吸附器正常的工作狀態(tài)為一床在線(xiàn)吸附、另一床處于再生的某一階段或是處于備用狀態(tài)。經(jīng)過(guò)原料氣/中間氣節(jié)能器33復(fù)溫后的天然氣進(jìn)入在線(xiàn)的吸附床，天然氣中剩余的芳香烴、環(huán)烷烴被吸附至1ppm以?xún)?nèi)，C6及以上的長(zhǎng)鏈烷烴(C6+)亦被脫除至1ppm以?xún)?nèi)；對(duì)于C4-C6(常規(guī)的氣體處理行業(yè)將C4+即認(rèn)為重?zé)N)的控制指標(biāo)，被處理單元并不作要求，這可以顯著優(yōu)化吸附床的設(shè)計(jì)。脫除這些“特重”組分后的天然氣進(jìn)入吸附床后的粉塵過(guò)濾器13，以濾除由重?zé)N吸附器中的脫重?zé)N填料可能帶來(lái)的細(xì)粉等雜質(zhì)。經(jīng)過(guò)粉塵過(guò)濾器13凈化后的天然氣，部分返回至原料氣/中間氣節(jié)能器33降溫，降溫后的天然氣返回至冷箱1中部繼續(xù)降溫液化；部分(30℃，2680kg/h)進(jìn)入再生氣加熱器14，加熱至290℃左右，逆流進(jìn)入需加熱的重?zé)N吸附床，用作重?zé)N吸附器再生氣。含有脫附重?zé)N的再生氣依次進(jìn)入再生氣冷卻器15被冷卻后，進(jìn)入重?zé)N再生氣換熱器16，被部分冷凝后(降至-35℃)，進(jìn)入再生氣重?zé)N分離罐17分離，分離出的液相節(jié)流后，進(jìn)入低壓節(jié)能器19，被復(fù)溫后，送入重?zé)N儲(chǔ)罐，同時(shí)對(duì)進(jìn)入高壓節(jié)能器18的重冷劑進(jìn)行預(yù)冷。再生氣重?zé)N分離罐17脫除重?zé)N的氣相進(jìn)入高壓節(jié)能器18被復(fù)溫，同時(shí)對(duì)進(jìn)入重?zé)N再生氣換熱器16節(jié)流降溫的重冷劑進(jìn)行再次預(yù)冷。復(fù)溫后的脫除重組分的再生氣用于再生脫水單元的分子篩。這一重?zé)N脫除單元設(shè)計(jì)先利用降溫冷凝的方法脫除天然氣中的“特重”、較易冷凝的組分，再有效地利用了吸附劑脫除天然氣中的苯及環(huán)烷烴等重?zé)N組分。進(jìn)入該重?zé)N脫除單元前的原料氣組分見(jiàn)表2，其C6+含量總和為1248ppmv；經(jīng)該重?zé)N脫除單元脫除后，C6+含量總和不超過(guò)50ppmv，不會(huì)對(duì)冷箱造成凍堵，從而有效地解決了由于原料氣組分的原因而導(dǎo)致的冷箱凍堵問(wèn)題。表2進(jìn)入實(shí)施例1的重?zé)N脫除單元前的原料氣組分表另外，該重?zé)N脫除單元對(duì)重?zé)N吸附器再生氣的處理也采用了全新設(shè)計(jì)。通過(guò)再生氣冷卻器15、重?zé)N再生氣換熱器16、再生氣重?zé)N分離罐17、高壓節(jié)能器18、低壓節(jié)能器19，利用液相冷劑節(jié)流后產(chǎn)生的冷量，將再生氣降溫至C6+重?zé)N組分的臨界溫度后，液化分離重?zé)N，分離“干凈”的再生氣中的氣相部分繼續(xù)利用去再生脫水單元的分子篩，從而有效地利用了天然氣，節(jié)能降耗。當(dāng)前第1頁(yè)1 2 3