本發(fā)明涉及高爐煉鐵中焦炭改性
技術領域：
，具體涉及一種焦炭改性劑及其制備方法和焦炭改性方法。
背景技術：
：焦炭是重要的冶金能源，在高爐煉鐵過程中，起著熱源、還原劑、爐料骨架和供碳作用。隨著高爐風口噴煤技術強化并逐漸普及后，其中熱源、還原劑及供碳作用可不同程度地被噴吹煤粉所替代，但作為支撐爐料的疏松骨架作用是不可取代的，對保持爐內(nèi)透氣性和透液性具有重要影響，對高爐順行和高爐冶煉的技術經(jīng)濟指標具有重大的影響，甚至制約著高爐煉鐵的發(fā)展。國內(nèi)外高爐解剖資料表明：焦炭在上部低溫區(qū)形狀變化不大，到爐身下部后由于受高溫熱應力及氣化反應的作用，強度降低、粒度變小、粉末增加，這就減弱了焦炭的骨架和支撐作用，致使高爐不順，常出現(xiàn)懸料、崩料等現(xiàn)象，影響正常生產(chǎn)。其中，在高爐冶煉中，焦炭與co2的反應是造成焦炭劣化的主要因素，在高溫區(qū)焦炭表面與co2進行激烈的氣化反應，即碳的溶損反應，該反應使得焦炭氣孔壁逐漸變薄，高溫強度下降，產(chǎn)生大量粉末，嚴重損害了料柱的透氣性和透液性，破壞高爐生產(chǎn)順行。為保證高爐料柱透氣性，故對焦炭的熱性質提出了更高的要求。而目前我國大部分鋼鐵廠的焦炭質量比較差，抵抗化學侵蝕和保持料柱骨架作用的能力比較差，嚴重影響噴煤量和高爐的生產(chǎn)指標。針對這一狀況，如何改善入爐焦炭的熱性能顯得越來越重要，成為亟待解決的問題。有鑒于此，提出本發(fā)明。技術實現(xiàn)要素：本發(fā)明的第一目的在于提供一種焦炭改性劑，該焦炭改性劑能夠減緩焦炭的溶損反應，降低焦炭反應性，提高反應后強度，改善了高爐的透氣性，更好地發(fā)揮了焦炭的骨架作用，同時減輕焦炭破損劣質程度，減少焦炭的粉化，達到節(jié)能降耗的目的。本發(fā)明的第二目的在于提供上述焦炭改性劑的制備方法，簡單方便，容易操作。本發(fā)明的第三目的在于提供一種焦炭改性方法，工藝簡單，操作方便，能夠降低焦炭反應性，提高反應后強度，改善了高爐的透氣性；同時減少了焦炭的粉化，起到了節(jié)能降耗的效果，減少了除塵設備負荷，延長了設備的使用壽命，可廣泛用于高爐冶煉行業(yè)。為實現(xiàn)上述目的，本發(fā)明采用的技術方案為：一種焦炭改性劑，包括按重量份數(shù)計的如下原料：氧化硼5.0-9.0份、硅酸鹽1.0-3.0份和聚丙烯酰胺0.5-1.5份。進一步地，所述焦炭改性劑包括按重量份數(shù)計的如下原料：氧化硼6.0-8.0份、硅酸鹽1.5-2.5份和聚丙烯酰胺0.8-1.2份。優(yōu)選地，所述焦炭改性劑包括按重量份數(shù)計的如下原料：氧化硼7.0份、硅酸鹽2.0份和聚丙烯酰胺1.0份。更進一步地，所述硅酸鹽為硅酸鈉和蒙脫石中的一種或者兩種。上述焦炭改性劑的制備方法，按重量份數(shù)將原料混合均勻，即得到焦炭改性劑。一種焦炭改性方法，包括如下步驟：(a)配制噴灑液：將焦炭改性劑加入水中，攪拌均勻，得到質量濃度為4.0-7.0％的焦炭改性劑溶液；(b)噴灑：在焦炭入爐前噴灑焦炭改性劑溶液。進一步地，所述步驟(a)中清水或者焦熄水的溫度為70-90℃。進一步地，所述步驟(a)中攪拌速度為30-50轉/分。進一步地，所述步驟(b)中噴灑焦炭改性劑溶液的量為每噸焦炭噴灑20-30公斤的焦炭改性劑溶液。進一步地，所述步驟(b)中在焦炭從振動篩中下落到進入焦炭運輸設備前噴灑焦炭改性劑溶液。與現(xiàn)有技術相比，本發(fā)明的有益效果在于：1.本發(fā)明提供的焦炭改性劑，能夠減緩焦炭的溶損反應，降低焦炭反應性，提高反應后強度，改善了高爐的透氣性，更好地發(fā)揮了焦炭的骨架作用，同時減輕焦炭破損劣質程度，減少焦炭的粉化，達到節(jié)能降耗的目的。2.本發(fā)明提供的焦炭改性方法，工藝簡單，操作方便，能夠降低焦炭反應性，提高反應后強度，改善了高爐的透氣性；同時減少了焦炭的粉化，起到了節(jié)能降耗的效果，減少了除塵設備負荷，延長了設備的使用壽命，可廣泛用于高爐冶煉行業(yè)。具體實施方式下面將結合實施例對本發(fā)明的技術方案進行清楚、完整地描述，顯然，所描述的實施例是本發(fā)明一部分實施例，而不是全部的實施例?；诒景l(fā)明中的實施例，本領域普通技術人員在沒有做出創(chuàng)造性勞動前提下所獲得的所有其他實施例，都屬于本發(fā)明保護的范圍。在高爐冶煉中，焦炭從入爐到風口不斷受侵蝕，最后經(jīng)燃燒完全消耗，整個過程焦炭經(jīng)歷了加熱、氣化反應、料柱內(nèi)摩擦擠壓破碎、初渣侵蝕、風口燃燒、鐵水滲碳等作用，在這些過程中焦炭性質發(fā)生了很大的變化。高爐冶煉中，焦炭順序通過塊狀帶、軟熔帶、滴落帶及風口回旋區(qū)，承受著機械撞擊與磨損、高溫熱物理及化學侵蝕。焦炭的劣化過程主要如下：塊狀帶：在高爐內(nèi)1000℃以下，焦炭處于塊狀帶時，由于受到一定的機械作用，塊度略有降低。在800℃以上溫度區(qū)，碳溶反應開始發(fā)生，但反應程度低，對焦炭質量影響不大。軟熔帶：溫度在1000-1300℃左右，焦炭與co2的氣化反應(即碳素溶解損失反應，簡稱碳的溶損反應)劇烈，焦炭氣孔率增大，氣孔數(shù)減少，氣孔平均直徑增大，氣孔壁變薄，焦炭中碳的損失可達30％-40％。焦炭結構受到破壞，焦炭塊度、強度急劇下降，同時也有較多的碎焦和焦粉產(chǎn)生，不利于氣流暢通。滴落帶：焦炭處于1350℃以上的高溫，此處碳溶反應已經(jīng)減弱，對焦炭的破壞主要來自不斷滴落的液渣和液鐵的沖刷。風口回旋區(qū):焦炭承受2000℃以上高溫和快速旋風的撞擊作用，并發(fā)生劇烈燃燒，焦炭迅速粉化。分析整個焦炭裂化過程，焦炭在軟熔帶的氣化反應造成的碳損對焦炭的性能影響最為嚴重。因此，應盡量設法減少軟熔帶的碳損失，以求得焦炭保持較好的熱態(tài)強度，滿足滴落帶對焦炭作為鐵水下行和煤氣上行的骨架作用的需要。焦炭反應性(cri)及反應后強度(csr)度是焦炭熱性質的兩個主要評價指標。研究表明，熱反應性和熱強度之間有較強的負相關性，即熱反應性低時，焦炭在高爐軟熔帶的損耗就小，反應后強度就越好反應性高時，焦炭在高爐中的損耗就大，反應后強度就差。為了發(fā)揮焦炭的骨架作用，維持高爐料柱良好透氣性，主要方法是改善焦炭的熱反應性來提高反應后強度。焦炭改性劑就是能抑制焦炭溶損反應的物質，將焦炭改性劑溶液噴灑在焦碳表面，用于可以降低焦碳反應性，提高反應后強度。本發(fā)明提供的焦炭改性劑，包括按重量份數(shù)計的如下原料：氧化硼5.0-9.0份、硅酸鹽1.0-3.0份和聚丙烯酰胺0.5-1.5份。氧化硼、硅酸鹽和聚丙烯酰胺對焦炭溶損反應起到了負催化作用，使焦炭溶損反應受到了抑制，導致焦炭反應性降低。焦炭改性劑在受熱過程中首先吸附在焦炭的上，并向焦炭的內(nèi)部擴散，取代點陣中的碳原子或者進入焦炭石墨結構的層間空隙、空位、缺陷處形成固溶體，從而使活性位點失活，抑制了焦炭的溶損反應。氧化硼對焦炭的溶損反應具有明顯的負催化作用，硼的原子半徑為91pm，與碳的原子半徑90pm幾乎接近，硼在碳中能夠形成替代式固溶體，硼也能以化合物的形式嵌入石墨晶體的層間，改變了焦炭的表面性質，能夠阻止co2氣體向焦炭內(nèi)層擴散，抑制焦炭的溶損反應的進行，即物理阻隔作用。硅酸鹽，一方面可以促進氧化硼在焦炭表面的吸附，另一方面，硅酸鹽對溶損反應有一定的負催化作用。本發(fā)明中，硅酸鹽為硅酸鈉或者蒙脫石。硅酸鈉，是一種水溶性硅酸鹽，其水溶液俗稱水玻璃。蒙脫石，是一種硅鋁酸鹽，其主要成分為八面體蒙脫石微粒，化學式為(na,ca)0.33(al,mg)2[si4o10](oh)2·nh2o，是重要的黏土礦物，蒙脫石顆粒細小，約0.2-1微米，具膠體分散特性。聚丙烯酰胺，為水溶性高分子聚合物，具有良好的絮凝性，能夠促進氧化硼在焦炭表面的吸附，協(xié)助氧化硼阻止co2氣體向焦炭內(nèi)層擴散，抑制焦炭的溶損反應的進行。在本發(fā)明提供的焦炭改性劑中，氧化硼典型但非限定性含量為：5.0份、5.1份、5.2份、5.3份、5.4份、5.5份、5.6份、5.7份、5.8份、5.9份、6.0份、6.1份、6.2份、6.3份、6.4份、6.5份、6.6份、6.7份、6.8份、6.9份、7.0份、7.1份、7.2份、7.3份、7.4份、7.5份、7.6份、7.7份、7.8份、7.9份、8.0份、8.1份、8.2份、8.3份、8.4份、8.5份、8.6份、8.7份、8.8份、8.9份或9.0份；硅酸鹽典型但非限定性含量為：1.0份、1.1份、1.2份、1.3份、1.4份、1.1份、1.6份、1.7份、1.8份、1.9份、2.0份、2.1份、2.2份、2.3份、2.4份、2.2份、2.6份、2.7份、2.8份、2.9份或3.0份；聚丙烯酰胺典型但非限定性含量為：0.5份、0.6份、0.7份、0.8份、0.9份、1.0份、1.1份、1.2份、1.3份、1.4份或1.5份。一種焦炭改性方法，包括如下步驟：(a)配制噴灑液：將焦炭改性劑加入水中，攪拌均勻，得到質量濃度為4.0-7.0％的焦炭改性劑溶液；(b)噴灑：在焦炭入爐前噴灑焦炭改性劑溶液。作為本發(fā)明的可選實施方案，步驟(a)中水為清水或者焦熄水。焦熄水取水方便，可以從焦化廠中直接獲得。作為本發(fā)明的可選實施方案，步驟(a)中水的溫度為70-90℃，有利于快速溶解炭改性劑。作為本發(fā)明的可選實施方案，步驟(a)中攪拌速度為30-50轉/分，使攪拌快速且混合均勻，攪拌速度太快，溶液容易從攪拌罐中溢出，攪拌速度太慢，溶液不易混合均勻且時間過長。作為本發(fā)明的可選實施方案，步驟(b)中噴灑焦炭改性劑溶液的量為每噸焦炭噴灑20-30公斤的焦炭改性劑溶液。作為本發(fā)明的可選實施方案，步驟(b)中噴灑焦炭改性劑溶液可以在焦炭從振動篩中下落到進入焦炭運輸設備前噴灑，也可以在進入焦炭運輸設備(如運輸皮帶)中運輸時噴灑。作為本發(fā)明的優(yōu)選實施方案，步驟(b)中在焦炭從振動篩中下落到進入焦炭運輸設備前噴灑焦炭改性劑溶液，在這個過程中，噴灑焦炭改性劑溶液，噴灑液噴灑焦炭比較充分。下面結合具體實施例對發(fā)明進行進一步解釋。實施例1實施例1提供的焦炭改性劑，包括按重量份數(shù)計的如下原料：氧化硼7.0份、硅酸鈉2.0份和聚丙烯酰胺1.0份。制備方法：按重量份數(shù)將原料混合均勻，即得到焦炭改性劑。實施例2實施例2提供的焦炭改性劑，包括按重量份數(shù)計的如下原料：氧化硼6.0份、蒙脫石1.5份和聚丙烯酰胺0.8份。制備方法：按重量份數(shù)將原料混合均勻，即得到焦炭改性劑。實施例3實施例3提供的焦炭改性劑，包括按重量份數(shù)計的如下原料：氧化硼8.0份、硅酸鈉1.0份、蒙脫石1.5份和聚丙烯酰胺1.2份。制備方法：按重量份數(shù)將原料混合均勻，即得到焦炭改性劑。實施例4實施例4提供的焦炭改性劑，包括按重量份數(shù)計的如下原料：氧化硼6.5份、硅酸鈉1.2份、蒙脫石1.0份和聚丙烯酰胺1.1份。制備方法：按重量份數(shù)將原料混合均勻，即得到焦炭改性劑。實施例5實施例5提供的焦炭改性劑，包括按重量份數(shù)計的如下原料：氧化硼7.5份、硅酸鈉1.8份和聚丙烯酰胺0.9份。制備方法：按重量份數(shù)將原料混合均勻，即得到焦炭改性劑。實施例6實施例6提供的焦炭改性劑，包括按重量份數(shù)計的如下原料：氧化硼5.0份、硅酸鈉1.0份和聚丙烯酰胺0.5份。制備方法：按重量份數(shù)將原料混合均勻，即得到焦炭改性劑。實施例7實施例7提供的焦炭改性劑，包括按重量份數(shù)計的如下原料：氧化硼9.0份、硅酸鈉1.0份、蒙脫石2.0份和聚丙烯酰胺1.5份。制備方法：按重量份數(shù)將原料混合均勻，即得到焦炭改性劑。實施例8實施例8提供的焦炭改性方法，包括如下步驟：(a)配制噴灑液：將焦炭改性劑加入到85℃的焦熄水中，以40轉/分的攪拌速度攪拌均勻，得到質量濃度為6.0％的焦炭改性劑溶液；(b)噴灑：在焦炭從振動篩中下落到進入焦炭運輸設備前噴灑焦炭改性劑溶液，每噸焦炭噴灑25公斤的焦炭改性劑溶液。實施例9實施例9提供的焦炭改性方法，包括如下步驟：(a)配制噴灑液：將焦炭改性劑加入到80℃的清水中，以45轉/分的攪拌速度攪拌均勻，得到質量濃度為5.0％的焦炭改性劑溶液；(b)噴灑：在焦炭從振動篩中下落到進入焦炭運輸設備前噴灑焦炭改性劑溶液，每噸焦炭噴灑30公斤的焦炭改性劑溶液。實施例10實施例10提供的焦炭改性方法，包括如下步驟：(a)配制噴灑液：將焦炭改性劑加入到75℃的焦熄水中，以50轉/分的攪拌速度攪拌均勻，得到質量濃度為7.0％的焦炭改性劑溶液；(b)噴灑：在焦炭在進入運輸設備，運輸過程中噴灑焦炭改性劑溶液，每噸焦炭噴灑20公斤的焦炭改性劑溶液。對比例1對比例1提供的焦炭改性劑，包括按重量份數(shù)計的如下原料：氧化硼2.0份、硅酸鈉5.0份和聚丙烯酰胺3.0份。對比例2對比例2提供的焦炭改性劑，包括按重量份數(shù)計的如下原料：氧化硼7.0份和硅酸鈉2.0份。對比例3對比例3提供的焦炭改性劑，包括按重量份數(shù)計的如下原料：氧化硼7.0份和聚丙烯酰胺1.0份。對比例4對比例4提供的焦炭改性劑，包括按重量份數(shù)計的如下原料：氧化硼7.0份。下面結合具體效果例，對焦炭改性劑的作用進行分析。效果例1噴灑焦炭改性劑后焦炭氣孔率分布試驗組為采用實施例1提供的焦炭改性劑，并采用實施例8提供的焦炭改性方法對焦炭進行處理。對照組未做處理。利用hy-4型全自動顯微光度計對噴灑焦炭改性劑溶液的焦炭和未處理的焦炭進行檢測，試驗結果見表1。表1焦炭的氣孔情況從表1中可以看出，向焦炭噴灑焦炭改性劑溶液后，氣孔壁從145.58μm增加到168.93μm，孔隙率從40.3％下降到39.8％，氣孔直徑分布得到改善，大氣孔比例增加。采用實施例2-7提供的焦炭改性劑，并采用實施例8提供的焦炭改性方法對焦炭進行處理，之后利用hy-4型全自動顯微光度計檢測，也可以得到同樣的結果，即相較于未處理的焦炭，氣孔壁厚度增加，孔隙率下降，氣孔直徑分布得到改善，大氣孔比例增加。效果例2噴灑焦炭改性劑對焦炭的cri和csr的影響不同的焦炭(如昆鋼焦、安鋼焦、包鋼焦、達鋼焦和重鋼焦)組成是不同的，采用噴灑不同的焦炭改性劑。2.1采用實施例1提供的焦炭改性劑，焦炭選用昆鋼焦。試驗組1-6按照如下方法對焦炭進行改性，分別得到質量濃度為2.0％、3.0％、4.0％、5.0％、6.0％、7.0％的焦炭改性劑溶液，并噴灑焦炭。具體地，(a)配制噴灑液：將焦炭改性劑加入到85℃的焦熄水中，以40轉/分的攪拌速度攪拌均勻，得到質量濃度分別為2.0％、3.0％、4.0％、5.0％、6.0％、7.0％的焦炭改性劑溶液；(b)噴灑：在焦炭從振動篩中下落到進入焦炭運輸設備前噴灑焦炭改性劑溶液，每噸焦炭噴灑25公斤的焦炭改性劑溶液。采用未處理的焦炭作為對照組。參照gb/t4000-1996測定焦炭反應性(cri)和焦炭反應后強度(csr)。噴灑焦炭改性劑對焦炭的cri和csr的影響見表2。表2噴灑焦炭改性劑對焦炭的cri和csr的影響從表2中，可以看出，向昆鋼焦噴灑實施例1提供的焦炭改性劑后，能有效降低焦炭反應性和提高焦炭反應后強度。焦炭改性劑的濃度越高，效果越好。當質量濃度達到7％時，cri下降了7.32個百分點，csr下降了8.42個百分點。2.2采用實施例2提供的焦炭改性劑，焦炭選用安鋼焦。試驗組1-6按照如下方法對焦炭進行改性，分別得到質量濃度為2.0％、3.0％、4.0％、5.0％、6.0％、7.0％的焦炭改性劑溶液，并噴灑焦炭。具體地(a)配制噴灑液：將焦炭改性劑加入到80℃的清水中，以45轉/分的攪拌速度攪拌均勻，得到質量濃度分別為2.0％、3.0％、4.0％、5.0％、6.0％、7.0％的焦炭改性劑溶液；(b)噴灑：在焦炭從振動篩中下落到進入焦炭運輸設備前噴灑焦炭改性劑溶液，每噸焦炭噴灑30公斤的焦炭改性劑溶液。采用未處理的焦炭作為對照組。參照gb/t4000-1996測定焦炭反應性(cri)和焦炭反應后強度(csr)。噴灑焦炭改性劑對焦炭的cri和csr的影響見表3。表3噴灑焦炭改性劑對焦炭的cri和csr的影響從表3中，可以看出，向安鋼焦噴灑實施例1提供的焦炭改性劑后，能有效降低焦炭反應性和提高焦炭反應后強度。焦炭改性劑的濃度越高，效果越好。當質量濃度達到7％時，cri下降了7.15個百分點，csr下降了5.23個百分點。2.3采用實施例3提供的焦炭改性劑，焦炭選用包鋼焦。試驗組1-6按照如下方法對焦炭進行改性，分別得到質量濃度為2.0％、3.0％、4.0％、5.0％、6.0％、7.0％的焦炭改性劑溶液，并噴灑焦炭。具體地，(a)配制噴灑液：將焦炭改性劑加入到75℃的焦熄水中，以50轉/分的攪拌速度攪拌均勻，得到質量濃度分別為2.0％、3.0％、4.0％、5.0％、6.0％、7.0％的焦炭改性劑溶液；(b)噴灑：在焦炭從振動篩中下落到進入焦炭運輸設備前噴灑焦炭改性劑溶液，每噸焦炭噴灑20公斤的焦炭改性劑溶液。采用未處理的焦炭作為對照組。參照gb/t4000-1996測定焦炭反應性(cri)和焦炭反應后強度(csr)。噴灑焦炭改性劑對焦炭的cri和csr的影響見表4。表4噴灑焦炭改性劑對焦炭的cri和csr的影響從表4中，可以看出，向包鋼焦噴灑實施例3提供的焦炭改性劑后，能有效降低焦炭反應性和提高焦炭反應后強度。焦炭改性劑的濃度越高，效果越好。當質量濃度達到7％時，cri下降了5.52個百分點，csr下降了7.1個百分點。2.4采用實施例4提供的焦炭改性劑，焦炭選用達鋼焦。試驗組1-6按照如下方法對焦炭進行改性，分別得到質量濃度為2.0％、3.0％、4.0％、5.0％、6.0％、7.0％的焦炭改性劑溶液，并噴灑焦炭。具體地，(a)配制噴灑液：將焦炭改性劑加入到90℃的焦熄水中，以30轉/分的攪拌速度攪拌均勻，得到質量濃度分別為2.0％、3.0％、4.0％、5.0％、6.0％、7.0％的焦炭改性劑溶液；(b)噴灑：在焦炭從振動篩中下落到進入焦炭運輸設備前噴灑焦炭改性劑溶液，每噸焦炭噴灑22公斤的焦炭改性劑溶液。采用未處理的焦炭作為對照組。參照gb/t4000-1996測定焦炭反應性(cri)和焦炭反應后強度(csr)。噴灑焦炭改性劑對焦炭的cri和csr的影響見表5。表5噴灑焦炭改性劑對焦炭的cri和csr的影響從表5中，可以看出，向達鋼焦噴灑實施例4提供的焦炭改性劑后，能有效降低焦炭反應性和提高焦炭反應后強度。焦炭改性劑的濃度越高，效果越好。當質量濃度達到7％時，cri下降了7.28個百分點，csr下降了7.60個百分點。2.5采用實施例5提供的焦炭改性劑，焦炭選用重鋼焦。試驗組1-6按照如下方法對焦炭進行改性，分別得到質量濃度為2.0％、3.0％、4.0％、5.0％、6.0％、7.0％的焦炭改性劑溶液，并噴灑焦炭。具體地，(a)配制噴灑液：將焦炭改性劑加入到70℃的焦熄水中，以50轉/分的攪拌速度攪拌均勻，得到質量濃度分別為2.0％、3.0％、4.0％、5.0％、6.0％、7.0％的焦炭改性劑溶液；(b)噴灑：在焦炭從振動篩中下落到進入焦炭運輸設備前噴灑焦炭改性劑溶液，每噸焦炭噴灑28公斤的焦炭改性劑溶液。采用未處理的焦炭作為對照組。參照gb/t4000-1996測定焦炭反應性(cri)和焦炭反應后強度(csr)。噴灑焦炭改性劑對焦炭的cri和csr的影響見表6。表6噴灑焦炭改性劑對焦炭的cri和csr的影響cri(％)csr(％)對照組44.1846.41試驗組142.5748.90試驗組239.5050.93試驗組337.2351.01試驗組435.4953.23試驗組533.9854.88試驗組633.2455.22從表6中，可以看出，向重鋼焦噴灑實施例5提供的焦炭改性劑后，能有效降低焦炭反應性和提高焦炭反應后強度。焦炭改性劑的濃度越高，效果越好。當質量濃度達到7％時，cri下降了10.94個百分點，csr下降了8.81個百分點。綜上所述，向焦炭噴灑本發(fā)明提供的焦炭改性劑，能夠有效降低焦炭反應性，提高焦炭反應后強度，從而改善了高爐的透氣性，尤其是焦炭改性劑溶液的質量濃度為4.0-7.0％時，降低焦炭反應性和提高焦炭反應后強度的效果比較好；同時減少了焦炭的粉化，起到了節(jié)能降耗的效果，減少了除塵設備負荷，延長了設備的使用壽命，可廣泛用于高爐冶煉行業(yè)。效果例3不同的焦炭改性劑對焦炭的cri和csr的影響試驗組采用實施例1制備的焦炭改性劑，對照組1-4采用對比例1-4制備的焦炭改性劑，試驗組和對照組1-4都按照實施例8的焦炭改性方法進行改性，對照組5采用未處理的焦炭。參照gb/t4000-1996測定焦炭反應性(cri)和焦炭反應后強度(csr)。焦炭改性劑對焦炭的cri和csr的影響見表7。表7焦炭改性劑對焦炭的cri和csr的影響cri(％)csr(％)試驗組26.0068.54對照組130.2464.43對照組228.4766.12對照組329.2363.83對照組431.0162.15對照組533.1560.88從表7中可以看出，對照組1-4的cri值盡管低于未做處理的對照組5，但高于試驗組，對照組1-4的csr值盡管高于未做處理的對照組5，但低于試驗組。對照組1-4采用的焦炭改性劑的配比及組成不在本發(fā)明的范圍內(nèi)，說明了只有配比及組成在本發(fā)明的范圍內(nèi)的焦炭改性劑才能有效降低焦炭反應性，提高焦炭反應后強度。最后應說明的是：以上各實施例僅用以說明本發(fā)明的技術方案，而非對其限制；盡管參照前述各實施例對本發(fā)明進行了詳細的說明，本領域的普通技術人員應當理解：其依然可以對前述各實施例所記載的技術方案進行修改，或者對其中部分或者全部技術特征進行等同替換；而這些修改或者替換，并不使相應技術方案的本質脫離本發(fā)明各實施例技術方案的范圍。當前第1頁12