-Jaeger Products，Inc.，Houston，TX ;及其它制 造的零件來組裝的。
[0044] 離開沉淀器82的氣體物流通常包含痕量的可冷凝的烴化合物和典型的20-30重 量％的未冷凝的水分，該溫度典型為約75-85?。對于用作燃料來說，希望除去一些或大部 分水分，其后重新加熱該氣體來消除烴化合物或水進一步的冷凝。在燃料中攜帶水是不希 望的，因為它降低了燃料氣體的熱值。攜帶痕量可冷凝的烴是不希望的，所述烴會在長的氣 態(tài)燃料傳輸管線中冷凝，導致在到燃料使用點的流路途中聚積和減少。因此，該氣體物流然 后被帶到冷卻器84(圖2C)，其中將它冷卻到約50°C來除去可能保留的任何水蒸氣。水收 集在池86中（過程取樣點XVI)，并且可以廢棄或用于其它目的。
[0045] 離開冷卻器84的不可冷凝的氣體被稱作合成氣或氣態(tài)燃料，并且通常包含氫、碳 氧化物、水和C 6或更短的烴。表C(下面）列出了這些組分的多種。這種過程氣體有時候 點火燒掉，但是本身還可以是重要的產(chǎn)物氣體。任選地，將這種氣體通過熱交換器88重新 加熱，來避免在長管線中冷凝，并且通過風扇90泵送到儲罐或進一步使用如作為燃料的位 置。該過程氣體典型的流量可以是6000-10000kg/h和可以重新加熱到約60°C，然后用管輸 送到氣體用戶。
[0046] 在一種重要的變體中，一部分該氣體物流可以從緊接在靜電沉淀器82之后的分 流點（過程取樣點XIV)取出，并且通過風扇92泵送到熱解室用作吹掃氣體，無需冷卻。 0% -100%的氣體物流可以用于熱解吹掃氣體，更典型的40% -約80%。如果希望將任何 部分的氣體物流用于熱解，則更為能量有效的是繞過冷卻器84和再加熱器88。
[0047] 取決于煤的類型和熱解條件，可以設計和配置典型的三個冷凝區(qū)吸收塔來在三個 冷凝回路中冷凝約20% (+/-5% )的重質(zhì)CDL餾分、約25% (+/-5% )的中質(zhì)CDL餾分和 約20% (+/-5% )的輕質(zhì)⑶L餾分，如圖2所示。另外的35重量％ (+/-10重量％ )的輕 質(zhì)CDL可冷凝物可以存在于霧狀液滴中，所述液滴放出到靜電沉淀器82,當與其它輕質(zhì)CDL 餾分組合時，產(chǎn)生了約55%的總可冷凝部分。
[0048] 如前所述，在區(qū)B中冷凝的⑶L被引入離心分離機74 (圖2C)。更通常地，來自每 個冷凝區(qū)的冷凝的CDL可以進一步純化、過濾或分離來除去不想要的組分。分離可以包括 下面的任意一種或多種：離心分離機、旋風分離器、超高效旋風分離器、靜電沉淀器（ESP)、 沉降箱、合適孔尺寸的過濾器等，來除去細微粒。合適的離心分離機商購自Flottweg，North America，Independence，KY ;GEA Westfalia Separator Group，Northvale，NJ ;和 Haus Centrifuge Technologies, (ffelco Expediting，LTD) Calgary，Alberta，CA 等等。合適的 過濾器商購自如 Towner Filtration，Twinsburg，OH0
[0049] 在一個實施方案中，重質(zhì)⑶L被引入離心分離機76,并且上清液⑶L部分可以進 一步通過過濾器96。這些任選的分離步驟進一步純化重質(zhì)⑶L，除去了淤渣和微粒。類似 地，中質(zhì)⑶L被引入離心分離機74,并且上清液⑶L部分可以進一步通過過濾器94。這些 任選的分離步驟進一步純化中質(zhì)CDL，除去了淤渣和微粒。最后，輕質(zhì)CDL被引入離心分離 機78,并且上清液⑶L部分可以進一步通過過濾器98。這些任選的分離步驟進一步純化輕 質(zhì)CDL，除去了淤渣和微粒。來自三個離心分離和三個過濾步驟中每個的淤渣和微?？梢越M 合和用于別處，例如用于壓塊方法中。
[0050] 即使我們稱餾分為高、中和低BP餾分，要充分理解的是在沸點（BP)和可冷凝的組 分冷凝時的實際溫度之間存在差異。每個可冷凝的組分在它的純蒸氣壓等于大氣壓時的溫 度下"沸騰"。相反，分級冷凝溫度（FCT)考慮了這種事實：這些化合物處于混合物中，并且 每種組合物僅僅施加了蒸氣分壓（它們不是純的）。下表（表A)的分級冷凝曲線使冷凝區(qū) 目標溫度與將在典型條件下冷凝的CDL餾分的近似百分比（重量）相關聯(lián)，其中關于可冷 凝的組分相對不可冷凝的組分的分壓水平作出了某些假定。下面結合圖3來討論具體的組 分的FCT評估值。
[0051] 表A :分級冷凝溫度（FCT)
[0052]
[0053] 在每個區(qū)的目標溫度的選擇中，應當想起對于具體的區(qū)，分級冷凝溫度（FCT)高 于目標溫度的全部揮發(fā)性組分很可能在那個區(qū)中冷凝。因此，作出折衷決定：關于希望多少 餾分和需要多窄或多寬的溫度窗來捕集全部組分，而沒有不適當雜質(zhì)。這些權衡了另外的 冷凝回路的成本和效率及進一步精制所收集的餾分的希望和能力。應當理解的是，在冷凝 回路中保持的目標溫度通常處于本文所述范圍的下限，從而回收希望餾分中的全部可冷凝 的組分。
[0054] 例如，在圖2所述的三個回路冷凝區(qū)過程中，可以設定溫度來在冷凝回路中收集 三種餾分：重質(zhì)餾分、中質(zhì)餾分和輕質(zhì)餾分，分別具有約20重量％、25重量％和20-25重 量％的可冷凝的組分。在夾帶霧狀物中的另外30-35%的輕質(zhì)CDL可以沉淀和與來自交 換回路的20-25%組合。利用這些假定，重質(zhì)餾分目標可以設定在約450 °F (232°C)_約 550°F (288°C)、優(yōu)選約470°F (243°C)_約530°F (278°C)的溫度。中質(zhì)餾分目標可以設定 在約 250°F (121°C)_約 400°F (204°C)、優(yōu)選約 250°F (121°C)_約 350°F (177°C)的溫度。 輕質(zhì)餾分目標可以設定在約150°F (65°C)_約250 °F (121°C)、優(yōu)選約160°F (71°C)_約 220 °F (105°C )的溫度。
[0055] 將理解的是，希望收集另外的餾分，則需要根據(jù)類似邏輯確定的另外的目標溫度， 但是具有較窄的溫度窗。類似地，希望收集小于或大于所假定的20%重質(zhì)、25%中質(zhì)、20% 輕質(zhì)⑶L(加上35%另外的霧狀物中的輕質(zhì)⑶L)餾分，則也需要調(diào)整到目標溫度，基于改變 來符合所改變的假定的理論BP曲線，或基于經(jīng)驗實踐。
[0056] 更具體地，已知烴氣體的每個⑶L組分具有分級冷凝溫度（FCT)，該分級冷凝溫度 是混合物中該化合物的分壓或蒸氣壓的函數(shù)。由于來自煤熱解的流出物氣體產(chǎn)生了多種化 合物的復雜混合物，因此每種化合物僅僅貢獻了體系中經(jīng)歷的約Iatm的一部分。圖3描述 了存在于流出物氣體中的二十（20)個最常見的可冷凝的烴的平衡蒸氣壓（或分壓）和溫 度之間的關系。引人注意地，全部都是C 6或更大，并且一些是環(huán)狀化合物。例如，曲線M顯 示了在Iatm下的間甲酚應當在約200°C下冷凝，但是僅在0. 2atm下的間苯酚在約140°C下 冷凝。類似地，其它化合物具有比它們的BP降低的FCT，這取決于它們的分數(shù)濃度，如圖3 所示。
[0057] 從共混區(qū)，煤焦炭、煤細顆粒和從不同的CDL餾分中除去的微?？梢匀恳黄鸸?混，來形成燃料粒料或壓塊。在一些實施方案中，一部分重質(zhì)CDL餾分可以任選地用作壓塊 的粘合劑。淤渣34(具有或不具有焦炭細顆粒）也可以任選地用作壓塊的粘合劑。
[0058] 實施例1
[0059] 除了沒有使用旋風分離器或文丘里管之外，基本上如圖2所示設置了方法和設 備。如下所列形成了 640001bs/h(29030kg/h)的熱解氣體進料：
[0060] 150001bs/t^6804kg/h)的可冷凝的組分（CDL);
[0061] 220001bs/h(9979kg/h)的吹掃氣體，其用于如 Rinker 的 US2011/0011722 所述來 加熱熱解室；
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