圖說明】
[0053] 圖1是本發(fā)明的采用NMP吸收分離煉廠干氣方法的流程示意圖。
[0054] 符號說明：
[0055] 1煉廠干氣；2第一吸收塔NMP吸收劑；3甲烷氫；4解吸氣；5富乙烷氣；6富乙烯 氣；7第二吸收塔NMP吸收劑；8干氣壓縮機；9干氣冷卻器；10第一吸收塔；11第一解吸塔； 12第二吸收塔；13第二解吸塔；14NMP冷卻器。
[0056] 下面參考附圖進一步解釋本發(fā)明的方法。
[0057] 在圖1中，將煉廠干氣1和第一解吸塔解吸氣4的壓力經(jīng)過壓縮機8提高到4. 0~ 6.OMPa；
[0058]經(jīng)過壓縮后的干氣經(jīng)干氣冷卻器9冷卻至5°C~15°C，進入第一吸收塔10;
[0059]在第一吸收塔10中，采用NMP作為吸收劑2，從第一吸收塔頂部噴入，吸收干氣中 C2餾分及更重組份，塔頂未被吸收的氣體3排放至煉油廠的燃料氣系統(tǒng)，第一吸收塔釜液 送至第一解吸塔11處理；
[0060] 來自第一吸收塔釜的物流靠壓差進入第一解吸塔11上部，塔頂?shù)玫胶屑淄?、?氣的解吸氣4,返回壓縮機8入口，第一解吸塔塔釜液送至第二吸收塔12處理；
[0061] 來自第一解吸塔塔釜的物流靠壓差進入第二吸收塔12中部，NMP吸收劑7從第二 吸收塔上部進入，在塔頂?shù)玫礁灰彝闅?,可送至乙烯廠作為裂解爐原料，第二吸收塔塔釜 液送至第二解吸塔13處理；
[0062] 來自第二吸收塔釜的物流在壓差的作用下進入第二解吸塔13中部，塔頂?shù)玫礁?乙烯氣6,可送至乙烯廠的壓縮單元，第二解吸塔釜液經(jīng)冷卻器14冷卻后，返回第一吸收塔 10和第二吸收塔12循環(huán)使用。
【具體實施方式】
[0063] 下面結(jié)合實施例，進一步說明本發(fā)明。
[0064] 實施例1
[0065] 如圖1所示。
[0066] 某煉廠催化干氣的組成如表1所示。
[0067] 表 1
[0068]
[0069] 采用本發(fā)明的NMP吸收分離煉廠干氣工藝對上述催化干氣進行分離。
[0070] 具體的工藝過程為：
[0071] 從煉廠催化裂化裝置來的催化干氣，壓力0. 8MPa，進入壓縮機8,經(jīng)過三段壓縮， 將壓力提高至4. 2MPa。增壓后的干氣經(jīng)冷卻器9冷卻到15°C，送入第一吸收塔10。在第 一吸收塔中，采用NMP作為吸收劑2 (流量290t/h)，從塔頂噴入，吸收干氣中C2餾分及更 重組份。第一吸收塔理論板數(shù)優(yōu)選為18,操作壓力4.OMPa，塔頂溫度為15.TC，塔釜溫度 為16. 0°C。塔釜物料送至第一解吸塔11處理，塔頂未被吸收的H2、014排放至煉油廠的燃 料氣系統(tǒng)。
[0072] 來自第一吸收塔塔釜的物料靠壓差進入第一解吸塔11上部。第一解吸塔的理論 板數(shù)為15,操作壓力2.OMPa，塔頂溫度為15. 7°C，塔釜溫度為273. 2°C。第一解吸塔采用導 熱油加熱，塔頂?shù)玫胶屑淄?、氫氣的解吸?,返回壓縮機8入口，第一解吸塔塔釜液送至 第二吸收塔12處理；
[0073] 來自第一解吸塔塔釜的物流靠壓差進入第二吸收塔12中部，NMP吸收劑7 (流量 550t/h)從第二吸收塔上部進入。第二吸收塔的理論板數(shù)為39,操作壓力0. 6MPa，塔頂溫度 為16. 3°C，塔釜溫度為265. 0°C。第二吸收塔采用導熱油加熱，塔頂?shù)玫交静缓蚁┙M份 的富乙烷氣5產(chǎn)品，塔釜液送至第二解吸塔13處理；
[0074] 來自第二吸收塔塔釜的物流在壓差的作用下進入第二解吸塔13中部。第二解吸 塔的理論板數(shù)為10,操作壓力0. 15MPa，塔頂溫度為19. 4°C，塔釜溫度為242. 4°C。塔釜采 用導熱油加熱，回流比10。第二解吸塔塔頂?shù)玫礁灰蚁?產(chǎn)品，塔釜液經(jīng)冷卻器14冷卻 至15°C后，返回第一吸收塔10和第二吸收塔12循環(huán)使用。
[0075] 分離后的產(chǎn)品組成見表2。
[0076] 表 2
[0077]

[0079] 在本實施例中，乙烯回收率為99. 99%，C2C3總回收率為93. 21%。
[0080] 實施例2
[0081] 某煉廠焦化干氣的組成如表3所示。
[0082]表 3
[0083]
[0084] 采用本發(fā)明的NMP吸收分離煉廠干氣工藝對上述焦化干氣進行分離。
[0085] 具體的工藝過程為：
[0086] 從煉廠延遲焦化裝置來的焦化干氣，壓力0. 6MPa，進入壓縮機8,經(jīng)過三段壓縮， 將壓力提高至4. 4MPa。增壓后的干氣經(jīng)冷卻器9冷卻到15°C，送入第一吸收塔10。在第 一吸收塔中，采用NMP作為吸收劑2 (流量400t/h)，從塔頂噴入，吸收干氣中C2餾分及更 重組份。第一吸收塔理論板數(shù)優(yōu)選為18,操作壓力4. 2MPa，塔頂溫度為15. 0°C，塔釜溫度 為16. 6°C。塔釜物料送至第一解吸塔11處理，塔頂未被吸收的H2、014排放至煉油廠的燃 料氣系統(tǒng)。
[0087] 來自第一吸收塔塔釜的物料靠壓差進入第一解吸塔11上部。第一解吸塔的理論 板數(shù)為12,操作壓力2.OMPa，塔頂溫度為16. 1°C，塔釜溫度為297. 0°C。第一解吸塔采用導 熱油加熱，塔頂?shù)玫胶屑淄?、氫氣的解吸?,返回壓縮機8入口，第一解吸塔塔釜液送至 第二吸收塔12處理；
[0088] 來自第一解吸塔塔釜的物流靠壓差進入第二吸收塔12中部，NMP吸收劑7 (流量 320t/h)從第二吸收塔上部進入。第二吸收塔的理論板數(shù)為35,操作壓力0. 6MPa，塔頂溫度 為16. 5°C，塔釜溫度為286. 0°C。第二吸收塔采用導熱油加熱，塔頂?shù)玫交静缓蚁┙M份 的富乙烷氣5產(chǎn)品，塔釜液送至第二解吸塔13處理；
[0089] 來自第二吸收塔塔釜的物流在壓差的作用下進入第二解吸塔13中部。第二解吸 塔的理論板數(shù)為10,操作壓力0. 5MPa，塔頂溫度為44. 7°C，塔釜溫度為278. 3°C。塔釜采用 導熱油加熱，回流比15。第二解吸塔塔頂?shù)玫礁灰蚁?產(chǎn)品，塔釜液經(jīng)冷卻器14冷卻至 15°C后，返回第一吸收塔10和第二吸收塔12循環(huán)使用。
[0090] 分離后的產(chǎn)品組成見表4。
[0091]表 4
[0094] 在本實施例中，乙烯回收率為99. 87%，C2C3總回收率為92. 84%。
[0095] 對比例
[0096] 以回收從煉廠延遲焦化裝置來的焦化干氣為例，比較了同樣原料組成和流量下， NMP吸收分離工藝、中冷油吸收分離工藝、深冷分離工藝三種方案的系統(tǒng)內(nèi)工藝物流最低溫 度以及對制冷系統(tǒng)的要求，見表5。
[0097]表 5
[0098]
[0099] 比較上述三種焦化干氣回收方案可知，NMP吸收分離工藝對制冷系統(tǒng)的要求最低， 相應的設備投資和制冷能耗最小。
【主權(quán)項】
1. 一種NMP吸收分離煉廠干氣的方法，其特征在于所述方法包括： 煉廠干氣經(jīng)壓縮冷卻后，采用NMP為吸收劑，經(jīng)過兩次吸收和解吸，在第二吸收塔塔頂 得到富乙烷氣產(chǎn)品，第二解吸塔塔頂?shù)玫礁灰蚁猱a(chǎn)品。2. 如權(quán)利要求1所述的NMP吸收分離煉廠干氣的方法，其特征在于所述方法包括： (1) 煉廠干氣經(jīng)壓縮和冷卻后送入第一吸收塔； (2) 第一吸收塔內(nèi)，采用NMP作為吸收劑吸收干氣中的C2餾分和更重組份；第一吸收 塔的塔釜物流送至第一解吸塔，塔頂物流送入燃料系統(tǒng)； (3) 第一解析塔塔頂?shù)玫浇馕鼩?，返回壓縮機入口；塔釜物流送至第二吸收塔； (4) 第二吸收塔內(nèi)采用NMP作為吸收劑吸收氣相中的乙烯和重組份，在塔頂?shù)玫礁灰?烷氣產(chǎn)品；塔釜物流送至第二解吸塔； (5) 第二解吸塔塔頂?shù)玫礁灰蚁猱a(chǎn)品，在塔釜得到NMP吸收劑，冷卻后返回第一吸收 塔和第二吸收塔循環(huán)使用。3. 如權(quán)利要求2所述的NMP吸收分離煉廠干氣的方法，其特征在于： 步驟（1)中，煉廠干氣壓縮至4. 0~6.OMPa，冷卻至5°C~15°C后送入第一吸收塔。4. 如權(quán)利要求3所述的NMP吸收分離煉廠干氣的方法，其特征在于： 步驟（1)中采用三段壓縮逐級提高所述的煉廠干氣的壓力。5. 如權(quán)利要求4所述的NMP吸收分離煉廠干氣的方法，其特征在于： 步驟（3)中第一解吸塔塔頂氣體返回壓縮機二段入口。6. 如權(quán)利要求1所述的NMP吸收分離煉廠干氣回收乙烷和乙烯的方法，其特征在于： 步驟（5)中的第二解吸塔塔釜得到的NMP溶劑經(jīng)冷卻至5°C~20°C后返回第一吸收塔 和第二吸收塔循環(huán)使用； 第二解吸塔塔釜引入一股新鮮NMP作為補充。7. 如權(quán)利要求2所述的NMP吸收分離煉廠干氣的方法，其特征在于： 步驟（5)中第二解吸塔塔頂?shù)玫降母灰蚁猱a(chǎn)品送入脫氧器進行脫氧處理，以脫除富 乙烯氣中的氧和氮氧化物N0X。8. 如權(quán)利要求2~7所述的NMP吸收分離煉廠干氣的方法，其特征在于： 第一吸收塔的理論板數(shù)為10~30,操作壓力為3.0~5.OMPa，塔頂溫度為10°C~ 25°C，塔釜溫度為10°C~30°C; 第一解吸塔的理論板數(shù)為10~30,操作壓力為1. 5~2. 5MPa，塔頂溫度為10°C~ 30°C，塔釜溫度為190°C~350°C; 第二吸收塔的理論板數(shù)為30~50,操作壓力為0. 4~1.OMPa，塔頂溫度為10°C~ 30°C，塔釜溫度為190°C~350°C; 第二解吸塔的理論板數(shù)為10~30,操作壓力為0. 1~l.OMPa，塔頂溫度為10°C~ 80°C，塔釜溫度為190°C~350°C。
【專利摘要】本發(fā)明公開了一種NMP吸收分離煉廠干氣的方法。包括：煉廠干氣經(jīng)壓縮冷卻后，采用NMP為吸收劑，經(jīng)過兩次吸收和解吸，在第二吸收塔塔頂?shù)玫礁灰彝闅猱a(chǎn)品，第二解吸塔塔頂?shù)玫礁灰蚁猱a(chǎn)品。本發(fā)明的方法可以回收煉廠干氣中的乙烷和乙烯組份，并降低后續(xù)乙烯分離單元的負荷和能耗。由于吸收溫度在5度以上，不需要乙烯制冷劑和膨脹機，降低了投資。
【IPC分類】C07C7/11, C07C9/06, C10G70/06, C07C11/04
【公開號】CN105273757
【申請?zhí)枴緾N201410359772
【發(fā)明人】邵華偉, 李東風, 張敬升, 劉智信, 鄒弋, 胡志彥
【申請人】中國石油化工股份有限公司, 中國石油化工股份有限公司北京化工研究院
【公開日】2016年1月27日
【申請日】2014年7月25日