本發(fā)明涉及一種車輛的直接噴射式內(nèi)燃發(fā)動機的起動方法，該方法允許加快起動階段，這是通過借助于包括燃料的高壓噴射泵的噴射系統(tǒng)，在發(fā)動機達到穩(wěn)定工況之前，調(diào)節(jié)在此起動階段期間所噴射的燃料量。
背景技術(shù)：
：此類發(fā)動機在起動階段期間待噴射的燃料量取決于發(fā)動機的溫度、在達到穩(wěn)定工況之前曲軸經(jīng)過的上止點數(shù)量、在此起動階段期間的發(fā)動機的工況，以及還有油箱中存在的所使用的燃料的品質(zhì)和類型，這可能在車輛的先前行駛周期中已經(jīng)得知或了解。在以相對于填充之前所容納的燃料的特征有所變化的燃料填充燃料箱之后的起動過程中，由于缺乏起動時待噴射的燃料量的準確度，所以可能導致起動時間更長，甚至無法起動。已知文件de102011077404，其中提出了一種在發(fā)動機起動前辨別燃料類型以便因此在噴射之前相應(yīng)地調(diào)節(jié)燃料噴射量的定量的方法。此類方法具有的優(yōu)點在于優(yōu)化發(fā)動機效率，并且防止例如由于加燃料錯誤導致將不適當?shù)娜剂蠂娚涞桨l(fā)動機中。根據(jù)此文件的方法包括：將軌中的壓力隨時間上升的曲線（dp/dt）與ecu（英語中的“enginecontrolunit”）中記錄的曲線進行比較，并且因此確定噴射之前軌中所存在的燃料的類型或品質(zhì)。該方法使用燃料的楊氏模量的確定。因此，可以根據(jù)檢測到的燃料的類型或品質(zhì)來調(diào)節(jié)噴射的燃料量。此方法的優(yōu)點在于其允許在燃燒之前確定燃料的類型，因此提高燃燒效率。技術(shù)實現(xiàn)要素：本發(fā)明提出無論燃料箱中存在的是哪種燃料，均能增加直接噴射式內(nèi)燃發(fā)動機的起動的快速性。更準確地，本發(fā)明包括一種車輛的直接噴射式內(nèi)燃發(fā)動機的起動方法，這種起動方法允許加快起動階段，這是通過借助于噴射系統(tǒng)，在發(fā)動機達到穩(wěn)定工況之前，調(diào)節(jié)在此起動階段期間所噴射的燃料量，所述噴射系統(tǒng)包括燃料的高壓噴射泵，測量由此后者所遞送的（燃料）壓力的壓力測量機構(gòu)，以及發(fā)動機控制單元或ecu，其特征在于，所述方法包括下列步驟：?借助于起動機使高壓噴射泵轉(zhuǎn)動，?測量由所述高壓噴射泵所遞送的燃料的壓力，該測量是在最大輸出模式下運行的泵的至少兩個連續(xù)壓縮上止點處所執(zhí)行的，?基于在高壓噴射泵的通過其角位置表征的所述至少兩個連續(xù)壓縮上止點處所測量的壓力，在角度參考系上，確定由所述高壓噴射泵所遞送的燃料的壓力梯度，?將所確定的梯度與至少一個預定的、一一對應(yīng)的表進行比較，所述表使多個待噴射燃料量與多個所述壓力梯度分別對應(yīng)，在發(fā)動機控制單元中執(zhí)行所述至少一個表，?根據(jù)比較結(jié)果，在發(fā)動機達到穩(wěn)定工況之前，調(diào)節(jié)起動階段期間所噴射的燃料量，以便在通過發(fā)動機控制單元給出初始噴射的授權(quán)之后，噴射在預定的、一一對應(yīng)的表中對應(yīng)于所確定的壓力梯度的燃料量。本發(fā)明包括，基于在最大輸出模式中運行的泵的壓縮上止點，記錄由高壓泵所遞送的燃料的壓力增加的特定梯度，以便盡可能快地優(yōu)化該特定梯度和針對通過噴射在起動階段期間待噴射的正確燃料量的所獲得結(jié)果的精確度。根據(jù)本發(fā)明，相對于角度參考系（通過角位置表征的泵的壓縮上止點）確定壓力梯度，這樣允許有利地避免使用起動機的轉(zhuǎn)速，因為起動機的轉(zhuǎn)速可能尤其會隨溫度和電池電壓變化。預定的、一一對應(yīng)的表根據(jù)壓力增加梯度針對例如給定的溫度范圍直接提供正確的待噴射燃料量。因此，在起動階段期間的初始噴射之前或之后，根據(jù)噴射系統(tǒng)中存在的燃料類型，非常精確地調(diào)節(jié)待噴射燃料量。例如在已經(jīng)進行發(fā)動機同步后，并且在達到最小噴射壓力之后，通過發(fā)動機控制單元給出進行初始噴射的授權(quán)。例如通過噴射系統(tǒng)中存在的壓力傳感器（例如在高壓軌型蓄壓器中），以已知的方式提供壓力測量機構(gòu)。根據(jù)有利的特征：?針對發(fā)動機溫度的給定范圍，預先確定所述至少一個一一對應(yīng)的表，所述表使多個待噴射燃料量與多個壓力梯度分別對應(yīng)，?在所述發(fā)動機控制單元中執(zhí)行多個所述預定的、一一對應(yīng)的表，其分別覆蓋發(fā)動機溫度的多個范圍，其中包括至少一個冷起動溫度范圍，?所述方法還包括，在將所述確定的梯度與所述至少一個預定的、一一對應(yīng)的表進行比較之前，測量發(fā)動機溫度。“對于發(fā)動機溫度的給定范圍的預定的、一一對應(yīng)的表”此表達在這里是指一一對應(yīng)的表適用于給定溫度范圍。如果期望將所述一一對應(yīng)的表的值限制成單個溫度，則可以將此給定溫度范圍縮減成此單個溫度，該一一對應(yīng)的表是針對該單個溫度所限定的。這樣的選擇取決于對于根據(jù)溫度變化的待噴射燃料量所期望實現(xiàn)的精確度。以此方式，如果該一一對應(yīng)的表對于在該表限定時所針對的所述單個溫度值附近的給定溫度范圍是有效的，考慮到要達到的精確度，可以將所述表的適用范圍擴展到發(fā)動機溫度的此給定范圍。根據(jù)一個有利的特征，借助于發(fā)動機的曲軸位置傳感器，通過所述曲軸與燃料的所述高壓噴射泵之間的角位置的關(guān)聯(lián)規(guī)則，并且通過所述發(fā)動機控制單元，確定燃料噴射泵的所述至少兩個連續(xù)壓縮上止點的位置。根據(jù)一個有利的特征，相對于高壓噴射泵的角位置的變化，確定以dp/dα形式的壓力梯度，其中：?dp是泵的所述至少兩個連續(xù)壓縮上止點之間的壓力的變化，?dα是泵的所述至少兩個連續(xù)壓縮上止點之間的曲軸角變化。此特征尤其示出了在計算壓力梯度時能有利地避免使用起動機的轉(zhuǎn)速。根據(jù)一個有利的特征，針對所述高壓噴射泵的三個或更多個壓縮上止點，確定所述高壓噴射泵所遞送的燃料的壓力梯度。本發(fā)明還涉及一種直接噴射式內(nèi)燃發(fā)動機的起動裝置，所述裝置允許加快起動階段，這是通過噴射系統(tǒng)在所述發(fā)動機達到穩(wěn)定工況之前，調(diào)節(jié)在起動階段期間所噴射的燃料量，所述噴射系統(tǒng)包括：燃料的高壓噴射泵，測量由此后者所遞送的（燃料的）壓力測量機構(gòu)、發(fā)動機控制單元、起動機、通過所述發(fā)動機控制單元給出初始噴射的授權(quán)的機構(gòu)，其特征在于，所述裝置包括實施根據(jù)本發(fā)明的方法的機構(gòu)。附圖說明通過閱讀下面參照附圖對于根據(jù)本發(fā)明的方法的實施例的示例的說明，將明白其它特征，其中該示例是以非限制性的、說明的目的所提供的，在附圖中：-圖1示出了使用汽油類燃料在-30℃溫度下工作的內(nèi)燃發(fā)動機的起動的根據(jù)本發(fā)明的方法的第一示例在起動階段期間的燃料壓力的圖，-圖2示出了使用汽油類燃料在20℃溫度下工作的內(nèi)燃發(fā)動機的起動的根據(jù)本發(fā)明的方法的第二示例在起動階段期間的燃料壓力的圖，-圖3示出了使用乙醇類燃料在20℃溫度下工作的內(nèi)燃發(fā)動機的起動的根據(jù)本發(fā)明的方法的第二示例在起動階段期間的燃料壓力的圖，-圖4以示例的方式示出了對于不同燃料的三個示例、根據(jù)對于給定配置的起始溫度的表示相對于曲軸的參考角位置所限定的壓力梯度的圖；-圖5示出了對于圖4的三種燃料、根據(jù)發(fā)動機起動溫度在起動階段中在各個氣缸中的初始噴射時待噴射的燃料量的圖；-圖6示出了對應(yīng)于給定多個溫度、根據(jù)起動階段在初始噴射時應(yīng)當通過噴射而噴射至各個氣缸中的燃料量表示壓力梯度的圖；-圖7以從圖6獲得的校正系數(shù)表的形式示出了根據(jù)從圖4至圖6的曲線圖獲得的壓力梯度測量點、對于測量到的溫度下的起動要施加的燃料量的校正系數(shù)。具體實施方式圖1以示意性方式示出了一種車輛的直接噴射式內(nèi)燃發(fā)動機的起動方法，該方法允許加快起動階段，這是通過借助于噴射系統(tǒng)（未示出），在發(fā)動機達到穩(wěn)定工況之前調(diào)節(jié)在此起動階段期間所噴射的燃料量，所述噴射系統(tǒng)包括燃料的高壓噴射泵、測量由此后者所遞送的（燃料的）壓力測量機構(gòu)（例如置于用于向噴射器供應(yīng)燃料的高壓燃料軌中的燃料壓力傳感器）、用于確保噴射的管理的發(fā)動機控制單元。在圖1中，以橫坐標軸示出了發(fā)動機的以度為單位的曲軸角位置ang_crk，且以縱坐標軸示出了燃料壓力傳感器在燃料的高壓噴射泵出口處所測量的以mpa為單位的燃料壓力p。所示出的起動是冷起動。所使用的燃料是不含基礎(chǔ)混合物的汽油，例如e0燃料（0%的乙醇），對于起動階段的發(fā)動機溫度是-30℃，這也是燃料溫度。所使用的高壓噴射泵（未示出）是常規(guī)的泵，其中燃料的進入由通過發(fā)動機控制單元操縱的閥所控制，并且其使燃料在壓力下流到蓄壓器軌（未示出）中。最大輸出模式對應(yīng)于進入至泵的一個或多個室中的燃料的整體體積的壓縮，進入且被壓縮的燃料的此最大體積對于用于測量壓力的連續(xù)壓縮的上止點是不變的。發(fā)動機控制單元通過控制泵的入口閥來決定泵在最大輸出下的運行模式，這樣允許觸發(fā)壓力測量過程。發(fā)動機控制單元或ecu或發(fā)動機計算機在燃料壓縮開始時，通過關(guān)閉泵中的燃料入口閥，控制處于最大輸出模式的泵，由此禁止壓縮燃料體積的一部分的任何朝向（燃料）箱的流動。根據(jù)該方法，通過發(fā)動機計算機在壓力點的采樣期間驗證泵的運行模式確實是最大輸出下的運行模式。根據(jù)本發(fā)明的方法取決于發(fā)動機計算機關(guān)于是否在最大輸出模式下運行的決定。實際上，ecu管理蓄壓器軌中的壓力的控制（pid）。當蓄壓器軌中的壓力比它的指令低得多時，pid調(diào)節(jié)器決定在最大輸出下運行，以便盡可能快地返回指令點。在起動階段期間，尤其是在冷起動階段期間，蓄壓器軌中的壓力比它的指令點低得多，從而需要使泵在最大輸出下的運行模式。起動機（未示出）能夠使發(fā)動機在起動階段中以大約每分鐘200轉(zhuǎn)的速度進行轉(zhuǎn)動。曲線1示出了起動階段的壓力變化。此變化示出了從泵開始旋轉(zhuǎn)時的壓力增長。圖1中，泵在最大輸出模式下運行。壓力曲線1的較大壓力梯度的部分表示進入泵中的燃料體積的壓縮，它根據(jù)曲軸旋轉(zhuǎn)在壓力變化實現(xiàn)的值下達到最大值。平直部分的開始對應(yīng)于泵的上止點，即，對應(yīng)于壓縮的結(jié)束，這些壓縮本身確定了在燃料進入泵中的相應(yīng)的進入階段的開始。曲線1的平直部分表示燃料進入泵中。圖1中的曲線2連接了泵的在最大輸出下的運行模式中所采集的三個上止點。這些上止點基本上位于圖1中的高壓力梯度的斜坡的頂點，這些斜坡代表相同的三個燃料體積的連續(xù)壓縮，這三個燃料體積分別對應(yīng)于進入泵室中并被壓縮的最大燃料體積。圖1示出的方法包括下列步驟：?借助于起動機使高壓噴射泵轉(zhuǎn)動，橫坐標軸上的位置0°代表起動機開始時的曲軸位置，?在通過來自ecu的信息驗證泵在最大輸出模式下運行的同時，如上所述，在泵的連續(xù)壓縮的至少兩個上止點（或英語topdeadcenter的簡寫tdc）處，測量由高壓噴射泵所遞送的燃料的壓力；此操作可以在起動機使曲軸開始旋轉(zhuǎn)后立刻執(zhí)行，并且優(yōu)選地在發(fā)動機的同步之前執(zhí)行，?優(yōu)選地在發(fā)動機的同步之前，基于至少在高壓噴射泵的連續(xù)壓縮的兩個上止點（tdc）（例如圖1所示出的三個tdc）處所測量的壓力，確定在最大輸出模式下的高壓噴射泵所遞送的燃料的壓力梯度，?將確定的梯度與預定的、一一對應(yīng)的至少一個表進行比較，該表使多個待噴射燃料量與多個所述壓力梯度分別對應(yīng)，優(yōu)選地在發(fā)動機同步之前，在發(fā)動機控制單元中實施所述至少一個表，?根據(jù)比較結(jié)果，如果需要，則對于所進行的每次噴射，調(diào)節(jié)在發(fā)動機達到穩(wěn)定工況之前的起動階段期間噴射的燃料量，以便在發(fā)動機控制單元給出初始噴射的授權(quán)之后，噴射在預定的、一一對應(yīng)的表中對應(yīng)于所確定的壓力梯度的燃料量，該授權(quán)一般發(fā)生在發(fā)動機同步實現(xiàn)之后，或者從同步后的第一個發(fā)動機循環(huán)起。同步根據(jù)本領(lǐng)域技術(shù)人員眾所周知的任何方法、借助于發(fā)動機控制單元和曲軸位置傳感器向其發(fā)送的信號實現(xiàn)，且由此這里不再贅述。根據(jù)圖1中所示出的示例，在離曲軸開始旋轉(zhuǎn)的位置270°處、在泵的第一壓縮上止點3處，測量燃料壓力，以便于確保泵確實在最大輸出工況下運行，然后是在離曲軸開始旋轉(zhuǎn)的位置450°處、在泵的第二壓縮上止點4處進行測量，接著優(yōu)選地還在離曲軸開始旋轉(zhuǎn)的位置630°處、在泵的第三壓縮上止點5處進行測量，如圖1所示。有利地借助于曲軸位置傳感器、通過曲軸與燃料的高壓噴射泵之間的角位置關(guān)聯(lián)規(guī)則并且通過應(yīng)用此規(guī)則的發(fā)動機控制單元（ecu）確定這些位置。該規(guī)則是由曲軸旋轉(zhuǎn)與噴射泵的機械聯(lián)接的旋轉(zhuǎn)之間的傳動比給定，它根據(jù)曲軸的角位置確定泵的壓縮上止點的位置。因此，相對于高壓噴射泵的角位置的變化，確定優(yōu)選地以dp/dα形式的壓力梯度，其中：?dp是泵的三個連續(xù)壓縮上止點或tdc之間的壓力變化，?dα是泵的這三個連續(xù)壓縮上止點或tdc之間的曲軸角變化。壓縮上止點的使用允許使用角度參考系，通過這樣可以有利地避免使用起動機轉(zhuǎn)速，因為起動機轉(zhuǎn)速可能會隨溫度和電池電壓變化，且由此允許提供壓力梯度的可靠性，因為一直在泵的同一配置中記錄壓力梯度；因此，對應(yīng)表可以使待噴射燃料量更準確地進行對應(yīng)。在圖1的示例中，如下表i所示，由此記錄了下列值：汽油燃料曲軸角位置記錄壓力發(fā)動機溫度第1tdc270°6.198mpa-30°c第2tdc450°8.565mpa-30c第3tdc630°10.68mpa-30°c即，對于360°的曲軸角位移，壓力梯度為4.482mpa。在圖1示出的示例中，對于10mpa的值，在大約595°的曲軸角位置的點6處，達到噴射壓力。在這些條件下，為了計算壓力梯度，壓力參考點的數(shù)量的選擇應(yīng)當有利地是兩個點3和4。通過此選擇，可以在達到噴射壓力之前，因此在初始燃燒之前，能夠進行燃料量的調(diào)節(jié)。圖4中，以橫坐標示出以度為單位的發(fā)動機的起動溫度t_start，并且以縱坐標示出如上所述的曲軸的每360°旋轉(zhuǎn)的以巴為單位的壓力梯度dp/dα。曲線7、8和9對于三種燃料（例如分別是e0燃料、e26燃料和e100燃料）示出了當高壓泵在最大輸出模式下運行時，在向噴射器供應(yīng)燃料的高壓軌中的此壓力梯度隨著起動溫度的變化。注意到，e0燃料是不含乙醇的汽油，e26燃料是乙醇比率為26%的汽油，且e100燃料是不含汽油的乙醇。因此，如下所述，將涵蓋從e0燃料到e100燃料的所有可能的燃料。注意到，實際上，燃料箱中存在的燃料可能是多種不同燃料的混合物，其中乙醇的比率可能在起動時是未知的，并且因此包括在0%到100%之間。眾所周知的是，ecu知道在發(fā)動機停止之前車輛中所存在的燃料，尤其是通過此ecu中所實施的策略。根據(jù)例如圖4所示的預先確定的圖（該圖可以包括表示更多數(shù)量的不同燃料的更多條曲線），可以實現(xiàn)至少一個預定的、一一對應(yīng)的表，該表使多個待噴射燃料量與多個壓力梯度分別對應(yīng)。優(yōu)選地：·針對發(fā)動機的給定溫度范圍，預先確定一一對應(yīng)的表，該表使多個待噴射燃料量與多個壓力梯度分別對應(yīng)，?在發(fā)動機控制單元中實施多個預定的、一一對應(yīng)的表，其分別覆蓋了發(fā)動機的多個范溫度圍，其中包括至少一個冷起動溫度范圍，?該方法還包括，在將確定的梯度與一個或多個預定的、一一對應(yīng)的表比較之前，測量發(fā)動機溫度。圖4中，以示例的方式示出了對于等于0℃的起動溫度、通過上文所述的方法獲得的壓力梯度測量的點10。圖4中，此測量點的壓力梯度dp/dα等于每360°的曲軸旋轉(zhuǎn)（圖4中的360°crk）39巴。例如，假設(shè)ecu已知的先前燃料是e26燃料。發(fā)動機控制單元因此預計對于e26燃料在0℃下等于38.35巴的理論壓力梯度dp/dα，如圖4中所示，這些數(shù)據(jù)先前在ecu中實施。一一對應(yīng)的表將允許ecu對于每360°的曲軸旋轉(zhuǎn)等于39巴的所測量的壓力梯度dp/dα確定待噴射燃料量mc。下文通過借助于圖5和圖6詳細說明預定的、一一對應(yīng)的表的示例的制定。此類預定的、一一對應(yīng)的表是ecu已知的。圖5中以橫坐標示出以度為單位的發(fā)動機的起動溫度t_start，且以縱坐標示出在起動階段中（即，直到發(fā)動機達到穩(wěn)定工況時）從至每個氣缸中的初始噴射起通過噴射所應(yīng)當噴射的以mg為單位的燃料量mc。曲線20、21和22對于圖4中的三種不同燃料（分別是e0燃料、e26燃料和e100燃料）示出了根據(jù)發(fā)動機溫度變化的待噴射的此燃料量mc。通過此圖5，因此根據(jù)起動溫度t_start，對于包括在e0燃料與e100燃料之間的任何燃料，確定待噴射的燃料量mc。根據(jù)圖5，根據(jù)在發(fā)動機停止之前ecu已知的對于e26燃料在縱坐標軸上讀取的70mg的值，ecu因此準備以常規(guī)的方式在至每個氣缸中的初始噴射期間噴射等于70mg燃料的燃料量。此燃料量不對應(yīng)于如圖所示的對于點10所測量的梯度的燃料量，對于點10的燃料量應(yīng)當更大。應(yīng)注意，在圖5中，僅以信息的方式示出了點10，這在圖6中的應(yīng)用之前并不是已知的。圖6中，以橫坐標示出在起動階段中（即，直到發(fā)動機達到穩(wěn)定工況時）在至每個氣缸中的初始噴射期間通過噴射所應(yīng)當噴射的以mg為單位的燃料量mc，并且以縱坐標示出可以適用于理論的或測量的壓力梯度的每360°的曲軸旋轉(zhuǎn)的以巴為單位的壓力梯度dp/dα。圖6示出了曲線23，其包括多個區(qū)段23a、23b、23c、23d，對于如圖6所示的不同發(fā)動機溫度，使得多個燃料量mc與多個壓力梯度dp/dα對應(yīng)，即，曲線23的一個區(qū)段對應(yīng)于一個給定溫度或一個給定溫度范圍。根據(jù)曲線23，可以實現(xiàn)預定的、一一對應(yīng)的表，該表使多個待噴射燃料量與多個所述壓力梯度dp/dα分別對應(yīng)。直接在ecu中實施此類一一對應(yīng)的表，因為ecu無法直接使用圖6。圖6中，曲線23因此包括多個不同的組成部分23a、23b、23c、23d，在該示例中，每個部分都是線性的并且對應(yīng)于給定溫度，即曲線23a對應(yīng)于20℃的發(fā)動機溫度，曲線23b對應(yīng)于10℃的發(fā)動機溫度，曲線23c對應(yīng)于0℃的發(fā)動機溫度，以及曲線23d對應(yīng)于-10℃的發(fā)動機溫度。為了實現(xiàn)一一對應(yīng)的表的示例，確定優(yōu)選地均勻分布在橫坐標軸上的多個值，并且選擇縱坐標軸上的相對應(yīng)的多個值，由此限定預定的、一一對應(yīng)的表，對于發(fā)動機溫度的給定范圍（在該示例中是-10℃、0℃、10℃、20℃），該表使多個待噴射燃料量與多個所述壓力梯度分別對應(yīng)。曲線23覆蓋e0至e100的全部燃料，因為它是從圖4和圖5如下所獲得的：為了獲得對應(yīng)于20℃的溫度的區(qū)段23a，在圖4中在橫坐標20℃上描繪垂線，并且對于所示出的每種e0燃料、e26燃料、e100燃料記錄縱坐標軸上的dp/dα值。圖5中，還在橫坐標20℃上描繪垂線，并且對于所示出的每種同樣的e0燃料、e26燃料、e100燃料記錄縱坐標軸上的燃料量mc的值。然后在圖6上描繪對于區(qū)段23a示出的20℃的溫度獲得的三個點。該操作對于所選擇的溫度10℃、0℃和-10℃是相似的，從而允許分別獲得區(qū)段23b、23c和23d。根據(jù)給定溫度、或者根據(jù)如上所述的給定溫度范圍，可以實現(xiàn)一一對應(yīng)的表，即，例如根據(jù)分別對應(yīng)于區(qū)段23a、23b、23c、23d的給定溫度實現(xiàn)四個一一對應(yīng)的表。可以可替代方式根據(jù)圖6實現(xiàn)包括四個區(qū)段23a、23b、23c、23d的單個一一對應(yīng)的表。根據(jù)定義，可以聲明，圖6中給定的區(qū)段，例如區(qū)段23a、23b、23c或23d，對于唯一參考值附近的給定溫度范圍（分別在20℃、10℃、0℃或-10℃附近）是有效的。注意到，對于一些梯度dp/dα的值，例如35巴/360crk，可能有燃料量的兩個值，但是對應(yīng)于兩個不同的溫度。因此，對于給定梯度，可以通過插值使用燃料量mc的多個值，這些值對應(yīng)于包括在圖6中的若干區(qū)段所示出的兩個溫度之間的多個溫度。在一一對應(yīng)的表中，單個燃料量必須對應(yīng)于針對一個溫度或給定溫度范圍給定的梯度。已經(jīng)確定對于構(gòu)成圖6中的曲線23的每個區(qū)段23a、23b、23c、23d的范圍的選擇，以便說明現(xiàn)場對于所示出的每個溫度實際上遇到的值的真實情況。在圖6中，壓力梯度dp/dα的所測量的點10已經(jīng)移動。如根據(jù)圖4已經(jīng)知道的，此點10不在ecu所已知的任何燃料曲線上。曲線23允許ecu針對梯度dp/dα的測量值確定待噴射的正確的燃料量mc。根據(jù)此測量點10，在0℃的溫度下，對于每360°的曲軸旋轉(zhuǎn)39巴的壓力梯度，在每個氣缸的初始噴射期間，待噴射燃料量應(yīng)當是77.2mg。而對于在發(fā)動機停止之前已知的e26燃料，理論的壓力梯度dp/dα在0℃下等于38.35巴（見圖4）并且對應(yīng)于等于70mg的燃料量mc。因此，對于e26燃料，應(yīng)當噴射的正確的燃料量mc相對于ecu10起初預計的70mg的量存在11.03%的理論增加。由于ecu不能直接使用圖6的曲線，優(yōu)選地需要進行數(shù)字外插，以便根據(jù)一一對應(yīng)的表確定待噴射的正確的燃料量，如下文借助圖7所解釋。圖7示出了如上所述根據(jù)測量梯度dp/dα并且相對于理論梯度dp/dα變化的待噴射燃料量的校正因子表的示例。對于以示例方式提供的包括在35巴和40巴/360°crk之間的梯度dp/dα的范圍，圖7的表對應(yīng)于通過ecu對于圖6的數(shù)字使用，這與壓力梯度dp/dα的預期測量值相關(guān)，并且是通過根據(jù)本發(fā)明的方法確定的。圖7的表中的dp/dα限值取決于針對溫度和高壓噴射泵和高壓軌的尺寸（軌的體積和泵的氣缸工作容積）設(shè)置的限值。在表的豎直軸上讀取通過根據(jù)本發(fā)明的方法測量的梯度dp/dα，并且在表的水平軸上讀取參考理論梯度dp/dα，這樣得到所說明的示例中的點10，點10已經(jīng)位于圖7的表中。點10對應(yīng)于表的兩列之間的值，而且對應(yīng)于正好在表的一行上的值：因此由ecu可以實施簡單的插值，以便獲得該示例中待應(yīng)用的校正系數(shù)。根據(jù)測量點10的示例，通過ecu對于如上所述的噴射所預計的燃料量（即70mg）施加的校正因此大約是11%（理論上為11.03%），以便獲得對應(yīng)于39巴/360°crk的測量梯度的77.2mg的量。根據(jù)圖7的表，對于e26燃料，基于數(shù)據(jù)的線性插值得到相對于基于每360°的曲軸旋轉(zhuǎn)38.35巴的理論壓力梯度所確定的燃料量將給出待應(yīng)用于燃料量的等于1.110的校正因子。在初始噴射之前，則先計算一次此校正，然后在起動階段一直應(yīng)用此校正，直到達到穩(wěn)定的怠速工況。對于圖2中的示例，對于相同的元件，使用與圖1相同的附圖標記。圖2的示例是在與圖1的示例相同的條件下進行的，區(qū)別在于發(fā)動機溫度現(xiàn)在保持在20℃。此溫度代表比圖1的示例高很多的環(huán)境溫度下的冷起動。在圖2的示例中，如下表ii所示記錄了下列值：汽油燃料曲軸角位置記錄壓力發(fā)動機溫度第1tdc270°4.128mpa20°c第2tdc450°5.736mpa20°c第3tdc630°7.233mpa20°c即，對于360°的曲軸角位移，壓力梯度為3.105mpa。即大約小于圖1中的示例的梯度的30%的梯度。在圖2示出的示例中，對于10mpa的值，在大約1093°的曲軸角位置處的點6上，達到噴射壓力。如該圖所示，可以使用三個點3、4和5計算壓力梯度，并且在已經(jīng)到達噴射壓力之前、由此在初始燃燒之前獲得對待噴射燃料量的調(diào)節(jié)。對于圖3中的示例，對于相同的元件，使用與圖1相同的附圖標記。在圖3的示例中，如下表iii所示記錄了下列值：乙醇燃料曲軸角位置記錄壓力發(fā)動機溫度第1tdc270°46.9bars20°c第2tdc450°65.15bars20°c第3tdc630°82.01bars20°c即，對于360°的曲軸角位移，壓力梯度為3.511mpa。即大約大于圖2中的示例的梯度的13%的梯度。在圖3示出的示例中，對于10mpa的值，在大約924°的曲軸角位置處的點6上，達到噴射壓力。如該圖所示，可以使用三個點3、4和5計算壓力梯度，并且在已經(jīng)到達噴射壓力之前、由此在初始燃燒之前獲得對待噴射燃料量的調(diào)節(jié)。在上面這三個示例中，注意到，壓力梯度之間的差異足夠大，從而能清楚地區(qū)分將在待噴射的燃料的質(zhì)量上進行的調(diào)節(jié)。直接噴射式內(nèi)燃發(fā)動機的起動裝置的示例允許加快此起動階段，這是通過噴射系統(tǒng)在發(fā)動機達到穩(wěn)定工況之前調(diào)節(jié)在此起動階段期間所噴射的燃料量，該噴射系統(tǒng)以已知的方式包括：燃料的高壓噴射泵，測量由此后者所遞送的燃料壓力的壓力測量機構(gòu)（例如借助于置于加壓燃料的蓄壓器軌中的燃料壓力傳感器fup），發(fā)動機控制單元或ecu，起動機，通過發(fā)動機控制單元給出的初始噴射的授權(quán)機構(gòu)，根據(jù)本發(fā)明以在發(fā)動機控制單元中執(zhí)行的軟件的形式還包括：用于實施上述一個或多個示例中所述方法的機構(gòu)，該機構(gòu)可以有利地根據(jù)車輛的用途和使用該車輛的地理位置（例如根據(jù)位置和所使用的燃料和/或燃料混合物的溫度）進行調(diào)適。當前第1頁12