本發(fā)明涉及一種燃料泵。

背景技術(shù)：

已知一種通過柱塞在缸中的移動來對由缸和柱塞限定的加壓室中的燃料加壓的燃料泵。作為用于使這種柱塞往復(fù)移動的驅(qū)動機構(gòu)，例如在日本專利申請公報號2014-117149(jp2014-117149a)中描述了一種包括通過電磁體來往復(fù)移動的動子(mover)的裝置，其中用作柱塞的活塞連接到該動子。

同時，當動子往復(fù)移動時，由于動子的往復(fù)移動發(fā)生振動。因此，如果為了抑制這種振動而設(shè)置帶有等于動子的質(zhì)量的質(zhì)量的配重，并且該配重被構(gòu)造成在與柱塞的移動方向相反的方向上移動，則由于動子的往復(fù)移動而發(fā)生的振動能夠被由于配重的往復(fù)移動而發(fā)生的振動抵消。

在這里，作為用于使動子移動和配重移動同步化的構(gòu)造，可以考慮這樣一種構(gòu)造，其中電磁體被布置在動子和配重之間以吸引動子和配重這兩者，同時彈簧被布置在動子和配重之間以當電磁體被斷電時使動子和配重遠離彼此移動。

技術(shù)實現(xiàn)要素：

然而，利用這種構(gòu)造，由于動子和配重經(jīng)由彈簧彼此連接，所以擔心發(fā)生以下缺點。即，當在加壓室中對燃料加壓時，施加到動子的負荷變得大于施加到配重的負荷。在此情形中，柱塞難以在上升方向(當柱塞在減小加壓室的容積的方向上移動時的柱塞的移動方向)上移動。因此，由動子、彈簧和配重構(gòu)成的往復(fù)移動體的整個往復(fù)移動范圍在柱塞的下降方向上降低，使得柱塞的上止點位置降低。當柱塞的上止點位置降低時，加壓室中的死容積(等于當柱塞移動至上止點時加壓室中的容積的值)增加。因此，即便柱塞以相同的沖程量移動，與在柱塞的上止點位置降低之前的相比較，燃料的壓力升高降低。因此，柱塞的沖程量應(yīng)該增加以獲得相同的壓力升高，從而存在泵效率降低的可能性。

因此，鑒于這些情況，本發(fā)明提供一種燃料泵，其能夠抑制由柱塞的上止點位置的降低引起的泵效率的降低。

根據(jù)本發(fā)明的一個方面，提供一種燃料泵，其包括第一泵部、第一動子、第二動子、殼體、電磁體、磁性部件、板、第一彈簧、第二彈簧、第三彈簧和第四彈簧。第一泵部包括第一缸、第一柱塞和第一加壓室。第一柱塞被構(gòu)造成在第一缸中往復(fù)移動。第一加壓室由第一缸和第一柱塞限定。第一泵部被構(gòu)造成通過使第一柱塞在第一缸中移動來對第一加壓室中的燃料加壓。第一動子連接到第一柱塞。第二動子設(shè)置成在第一柱塞的移動方向上面對第一動子。第二動子被構(gòu)造成用作配重，該配重被構(gòu)造成抑制由于第一動子的往復(fù)移動發(fā)生的振動。殼體包括在殼體內(nèi)部的第一動子和第二動子。電磁體設(shè)置在第一動子和第二動子之間。磁性部件設(shè)置在第一動子和第二動子之間。磁性部件被構(gòu)造成當電磁體通電時吸引第一動子和第二動子兩者。板被布置在第一動子和第二動子之間。第一彈簧被布置在第一動子和板之間。第二彈簧被布置在第二動子和板之間。第三彈簧和第四彈簧是被構(gòu)造成將板夾在第三彈簧和第四彈簧之間的一對彈簧。第三彈簧和第四彈簧的端部被連接到殼體。

根據(jù)上述燃料泵的構(gòu)造，當電磁體被通電時，第一動子和第二動子被吸引到電磁體和磁性部件，使得第一動子和第二動子朝向彼此移動。由于第一彈簧和第二彈簧被布置在第一動子和第二動子之間，所以當電磁體的通電停止時，第一動子和第二動子通過第一彈簧和第二彈簧的推壓力遠離彼此移動。因此，通過重復(fù)電磁體的通電和通電停止，連接到第一動子的第一柱塞往復(fù)移動，同時用作第一動子的配重的第二動子在與第一動子的移動方向相反的方向上同步地移動。因此，由于第一動子的往復(fù)移動發(fā)生的振動被由于第二動子的往復(fù)移動發(fā)生的振動抵消。

根據(jù)上述構(gòu)造，當在第一加壓室中的燃料的加壓期間施加到與第一柱塞連接的第一動子的負荷大于施加到第二動子的負荷時，由第一動子、第一彈簧、板、第二彈簧和第二動子構(gòu)成的往復(fù)移動體的整個往復(fù)移動范圍在第一柱塞的下降方向上降低，使得第一柱塞的上止點位置降低。在這里，當往復(fù)移動體的整個往復(fù)移動范圍在第一柱塞的下降方向上降低時，板在第一柱塞的下降方向上降低，使得將板夾在第三彈簧和第四彈簧之間的第三彈簧和第四彈簧中的一個彈簧在第一柱塞的下降方向上被壓縮，而另一個彈簧在第一柱塞的下降方向上伸展。因此，推壓力作用于板上，以在第一柱塞的上升方向上驅(qū)策該板。因此，往復(fù)移動體在第一柱塞的下降方向上的降低受到抑制，并且，作為結(jié)果，第一柱塞的上止點位置的降低也受到抑制。

因此，根據(jù)上述構(gòu)造，能夠抑制由第一柱塞的上止點位置的降低引起的泵效率的降低。在該燃料泵中，第三彈簧和第四彈簧可以均被布置在預(yù)壓縮狀態(tài)中。

第三彈簧和第四彈簧的彈簧常數(shù)越高，板在第一柱塞的下降方向上的移動越加受到抑制，并且因此抑制第一柱塞的上止點位置的降低的效果就越高。

在這里，如上所述，當板在第一柱塞的下降方向上降低時，將板夾在其間的第三彈簧和第四彈簧中的一個彈簧在第一柱塞的下降方向上被壓縮，而另一個彈簧在第一柱塞的下降方向上伸展。假設(shè)在此情形中板在第一柱塞的下降方向上的降低量是“l(fā)”，第三彈簧和第四彈簧的彈簧常數(shù)是“k”，并且分別地從被預(yù)壓縮的第三和第四彈簧作用在板上的初始推壓力是“f0(f0是通過將彈簧的預(yù)壓縮量乘以彈簧常數(shù)獲得的值)”。進一步假設(shè)從在第一柱塞的下降方向上被壓縮的第四彈簧作用在板上的推壓力是“f1”并且從在第一柱塞的下降方向上伸展的第三彈簧作用于板上的推壓力是“f2”。在此情形中，“f1”變成“f0+kl”，并且“f2”變成“f0-kl”。因此，在第一柱塞的上升方向上作用在板上的推壓力變成“f1-f2＝(f0+kl)-(f0-kl)＝2kl”，從而獲得了與當彈簧常數(shù)k加倍時的效果相同的效果。因此，根據(jù)上述構(gòu)造，能夠進一步抑制第一柱塞的上止點位置的降低。

燃料泵可以進一步包括第二泵部。第二泵部可以包括第二缸、第二柱塞和第二加壓室。第二柱塞可以連接到第二動子。第二柱塞可以被構(gòu)造成在第二缸中往復(fù)移動。第二加壓室可以由第二缸和第二柱塞限定。第二泵部可以被構(gòu)造成通過使第二柱塞在第二缸中移動來對第二加壓室中的燃料加壓。

根據(jù)上述燃料泵的構(gòu)造，因為通過使第二動子往復(fù)移動而使第二柱塞往復(fù)移動，所以該兩個泵部能夠由單個燃料泵驅(qū)動，而不用為了使第二柱塞往復(fù)移動單獨地設(shè)置驅(qū)動機構(gòu)。

此外，在該燃料泵中，第二加壓室的容積和第二柱塞的規(guī)格可以被設(shè)定使得第二加壓室中被加壓的燃料的壓力變得小于第一加壓室中被加壓的燃料的壓力。

根據(jù)上述燃料泵中的相應(yīng)的部分的規(guī)格的設(shè)定，能夠?qū)⒂傻诙貌慨a(chǎn)生的低燃料壓力引入到第一泵部中并且進一步通過第一泵部產(chǎn)生更高的燃料壓力。

附圖說明

將在下面參考附圖描述本發(fā)明的示例性實施例的特征、優(yōu)勢以及技術(shù)和工業(yè)意義，其中類似的附圖標記表示類似的元件，并且其中：

圖1是示例性地示出作為本發(fā)明的一個示例的實施例的燃料泵布置在其中的發(fā)動機的燃料系統(tǒng)的構(gòu)造的概略圖；

圖2是該實施例的燃料泵的截面視圖；

圖3是示出當電磁體通電時的該實施例的燃料泵的狀態(tài)的截面視圖；

圖4是示出當電磁體的通電停止時的該實施例的燃料泵的狀態(tài)的截面視圖；

圖5是示出在電磁體的通電狀態(tài)和布置在該實施例的燃料泵中的柱塞的沖程量之間的關(guān)系的正時圖表；

圖6是示出布置在該實施例的燃料泵中的彈簧的布置結(jié)構(gòu)的示例性圖；

圖7是示出該實施例的燃料泵的改型的截面視圖；并且

圖8是示例性地示出該改型的燃料泵布置在其中的發(fā)動機的燃料系統(tǒng)的構(gòu)造的概略圖。

具體實施方式

在下文中，將參考圖1到6詳細描述作為燃料泵的一個示例的實施例。這個實施例的燃料泵50被構(gòu)造成布置在用于車輛的缸內(nèi)噴射式發(fā)動機中的高壓燃料泵。

如在圖1中所示，將燃料泵出并對燃料加壓的燃料泵50被布置在缸內(nèi)噴射式發(fā)動機的燃料罐10中。燃料泵50經(jīng)由高壓燃料通道19連接到遞送管道20。布置在缸內(nèi)噴射式發(fā)動機的相應(yīng)的缸中的噴射器21被連接到遞送管道20。

如在圖2中所示，燃料泵50包括第一泵部200、第二泵部300、驅(qū)動部400和低壓燃料通道500。第一泵部200排放高壓燃料。第二泵部300排放低壓燃料。驅(qū)動部400驅(qū)動第一泵部200和第二泵部300。低壓燃料通道500將燃料從第二泵部300遞送至第一泵部200。

第一泵部200包括第一泵體220，第一泵體220在其中形成有管狀形狀的第一缸223。以圓狀棒為形式的第一柱塞224被以往復(fù)移動的方式布置在第一缸223中。第一柱塞224被布置在其中其一端插入第一缸223內(nèi)部，而其另一端突出到第一缸223外部的狀態(tài)下。第一缸223的內(nèi)部被第一柱塞224分隔，從而在第一缸223中形成用于對燃料加壓的第一加壓室225。

第一泵體220設(shè)有第一止回閥228，第一止回閥228允許通過低壓燃料通道500遞送的低壓燃料流入到第一加壓室225中并且阻止燃料從第一加壓室225流入到低壓燃料通道500中。

第一泵體220進一步設(shè)有第二止回閥229，第二止回閥229允許在第一加壓室225中被加壓的高壓燃料流入到高壓燃料通道19中并且阻止燃料從高壓燃料通道19流入到第一加壓室225中。

環(huán)形形狀的第一彈簧座233附接到第一柱塞224的突出到第一缸223的外部的端部。第七彈簧232被布置在第一彈簧座233和第一泵體220之間，以便在遠離第一加壓室225的方向上推壓第一柱塞224。

第二泵部300包括第二泵體320，第二泵體320在其中形成有管狀形狀的第二缸323。以圓狀棒為形式的第二柱塞324被以往復(fù)移動的方式布置在第二缸323中。第二柱塞324與第一柱塞224共軸地布置。第二柱塞324被布置在其中其一端被插入第二缸323內(nèi)部，而其另一端突出到第二缸323的外部的狀態(tài)下。為了防止燃料從第二缸323的內(nèi)周表面和第二柱塞324的外周表面之間泄漏，環(huán)形密封部件334被布置在第二缸323的內(nèi)周表面上。第二缸323的內(nèi)部被第二柱塞324分隔，從而在第二缸323中形成用于對燃料加壓的第二加壓室325。包括第二加壓室325的容積、第二柱塞324的直徑等的規(guī)格被設(shè)定成使得在第二加壓室325中加壓的燃料的壓力變得小于在第一加壓室225中加壓的燃料的壓力。

第二泵體320設(shè)有第三止回閥328，第三止回閥328允許燃料罐10中的燃料流入到第二加壓室325中并且阻止燃料從第二加壓室325流入到燃料罐10中。

第二泵體320進一步設(shè)有第四止回閥329，第四止回閥329允許在第二加壓室325中被加壓的低壓燃料流入到低壓燃料通道500中并且阻止燃料從低壓燃料通道500流入到第二加壓室325中。

環(huán)形形狀的第二彈簧座333附接到第二柱塞324的突出到第二缸323的外部的端部。第八彈簧332被布置在第二彈簧座333和第二泵體320之間，以便在遠離第二加壓室325的方向上推壓第二柱塞324。

驅(qū)動部400包括中空筒形殼體410。第一泵部200以如此方式附接到殼體410的外周表面，使得第一柱塞224的設(shè)有第一彈簧座233的端部暴露于殼體410的內(nèi)部。

第二泵部300以使得第二柱塞324的設(shè)有第二彈簧座333的端部暴露于殼體410的內(nèi)部的方式聯(lián)接到附接410的外周表面，以便在第一柱塞224的中心軸線c的延伸方向上面對第一泵部200。

第一動子440布置在殼體410中。第一動子440是大體上圓盤形的并且由軟磁性材料制成。圓盤形狀的第一平面部441形成在第一動子440的中央部分處，以便平行于第一動子440的徑向方向延伸，并且連接到第一柱塞224的端部的桿形狀的第一連接部442從第一平面部441的中央部分延伸。

中空筒形形狀的第一壁部443形成在第一平面部441的外周邊上，以便在第一泵部200沿其布置的方向上延伸，并且環(huán)形形狀的第二平面部444形成在第一壁部443的遠端處，以便平行于第一動子440的徑向方向延伸。

中空筒形形狀的第二壁部445形成在第二平面部444的外周邊上，以便在與第一泵部200沿其布置的方向相反的方向上延伸，并且環(huán)形形狀的第三平面部446形成在第二壁部445的遠端處，以便平行于第一動子440的徑向方向延伸。

此外，第二動子450布置在驅(qū)動部400的殼體410中。第二動子450布置成在第一柱塞224的移動方向上面對第一動子440。

第二動子450是大體上圓盤形的并且由軟磁性材料制成。圓盤形狀的第四平面部451形成在第二動子450的中央部分處，以便平行于第二動子450的徑向方向延伸，并且連接到第二柱塞324的端部的桿形狀的第二連接部452從第四平面部451的中央部分延伸。

中空筒形形狀的第三壁部453形成在第四平面部451的外周邊上以便在第二泵部300沿其布置的方向上延伸，并且環(huán)形形狀的第五平面部454形成在第三壁部453的遠端處，以便平行于第二動子450的徑向方向延伸。

中空筒形形狀的第四壁部455形成在第五平面部454的外周邊上，以便在與第二泵部300沿其布置的方向相反的方向上延伸，并且環(huán)形形狀的第六平面部456形成在第四壁部455的遠端處，以便平行于第二動子450的徑向方向延伸。

第二動子450被設(shè)置成用作配重，用以抑制由于第一動子440的往復(fù)移動而發(fā)生的振動。第一動子440和第二動子450的厚度、尺寸等等被設(shè)定成使得第一動子440的質(zhì)量和第二動子450的質(zhì)量基本彼此相等。為了使第一動子440的質(zhì)量和第二動子450的質(zhì)量盡可能彼此相等，第一動子440或第二動子450可以形成有質(zhì)量調(diào)節(jié)孔或添加有質(zhì)量調(diào)節(jié)重量。

在殼體410中，電磁體420繞第一柱塞224的中心軸線c環(huán)形地布置。固定到殼體410的圓環(huán)形磁性部件430鄰近電磁體420布置在電磁體420的內(nèi)周表面?zhèn)壬稀４判圆考?30由軟磁性材料諸如鐵制成。

電磁體420和磁性部件430被布置在第一動子440和第二動子450之間。更具體地，電磁體420和磁性部件430被構(gòu)造成介于第一動子440的第三平面部446和第二動子450的第六平面部456之間。

環(huán)形形狀的第一固定部710和環(huán)形形狀的第二固定部720被設(shè)置在磁性部件430的內(nèi)周表面?zhèn)壬?，第一固定?10和第二固定部720每個均是殼體410的一部分并且朝向第一柱塞224的中心軸線c突出。第一固定部710和第二固定部720分別地設(shè)置在沿第一柱塞224的中心軸線c的延伸方向彼此間隔開的位置處。

帶有形成在中心處的孔的環(huán)形板800被布置在第一動子440的第二平面部444和第二動子450的第五平面部454之間。板800的中心軸線與第一柱塞224的中心軸線c共軸。板800的外周邊側(cè)被布置在第一固定部710和第二固定部720之間。

第一彈簧461被布置在第一動子440的第二平面部444和板800之間。第一動子440和板800被第一彈簧461在遠離彼此的方向上推壓。

第二彈簧462被布置在第二動子450的第五平面部454和板800之間。第二動子450和板800被第二彈簧462在遠離彼此的方向上推壓。

第一彈簧461和第二彈簧462的規(guī)格是相同的，并且第一彈簧461的中心軸線和第二彈簧462的中心軸線與第一柱塞224的中心軸線c共軸。

因為從第一彈簧461施加到板800的推壓力被從第二彈簧462施加到板800的推壓力抵消，所以第一彈簧461和第二彈簧462的推壓力作用為使得第一動子440和第二動子450被遠離彼此地推壓。

第三彈簧711和第四彈簧721被進一步布置在殼體410中。第三彈簧711和第四彈簧721是將板800夾在其間的一對彈簧并且具有連接到殼體410的端部。

第三彈簧711在預(yù)壓縮狀態(tài)下被布置在第一固定部710和板800之間。第三彈簧711的兩個端部中的一個端部連接到第一固定部710，而另一個端部連接到板800。

第四彈簧721與第三彈簧711相同并且在被以與第三彈簧711相同的程度預(yù)壓縮的狀態(tài)下被布置在第二固定部720和板800之間。第四彈簧721的兩個端部中的一個端部連接到第二固定部720，而另一個端部連接到板800。

因為第三彈簧711被布置為處于預(yù)壓縮狀態(tài)中，所以其非松弛狀態(tài)在第一固定部710和板800之間得到保持。因此，抑制了由于第三彈簧711撞擊在第一固定部710或板800上而發(fā)生撞擊聲音。類似地，因為第四彈簧721也被布置為處于預(yù)壓縮狀態(tài)中，所以其非松弛狀態(tài)在第二固定部720和板800之間得到保持。因此，也抑制了由于第四彈簧721撞擊在第二固定部720或板800上而發(fā)生撞擊聲音。

第五彈簧470被布置在第一動子440的第一平面部441和殼體410的面對第一平面部441的內(nèi)壁之間，以便在朝向磁性部件430的方向上推壓第一動子440。

此外，第六彈簧480被布置在第二動子450的第四平面部451和殼體410的面對第四平面部451的內(nèi)壁之間，以便在朝向磁性部件430的方向上推壓第二動子450。第六彈簧480具有與第五彈簧470相同的規(guī)格。第五彈簧470和第六彈簧480的彈簧常數(shù)被設(shè)定為顯著地小于第一彈簧461和第二彈簧462的彈簧常數(shù)，由此防止由第一彈簧461和第二彈簧462實現(xiàn)的在第一動子440和第二動子450之間的間隔受到第五彈簧470和第六彈簧480的推壓力妨礙。

第一動子440和第二動子450的形狀、布置位置等被如此設(shè)定，使得在第一動子440和第二動子450通過第一彈簧461和第二彈簧462的推壓力最大地彼此間隔開的狀態(tài)下，在第一動子440的第三平面部446和電磁體420之間的距離sk變得等于在第二動子450的第六平面部456和電磁體420之間的距離sc。

以此方式，第一動子440和第二動子450通過第一彈簧461、第二彈簧462、第五彈簧470和第六彈簧480的推壓力被可移動地保持在殼體410中。

用于執(zhí)行通電控制的控制裝置600被連接到電磁體420。如在圖3中所示，當電磁體420通電時，由于第一動子440、第二動子450和磁性部件430每個都是由軟磁性材料制成的，所以由電磁體420產(chǎn)生的磁通mf(在圖3中虛線所示)環(huán)形地流動通過電磁體420、第一動子440的第三平面部446、磁性部件430、第二動子450的第六平面部456和電磁體420。即，由第一動子440、第二動子450、磁性部件430和電磁體420形成磁路。結(jié)果，第一動子440和第二動子450被吸引到電磁體420和磁性部件430，使得第一動子440在朝向磁性部件430的方向(圖3所示箭頭k1的方向)上移動，并且第二動子450也在朝向磁性部件430的方向(圖3所示箭頭c1的方向)上移動。因此，當電磁體420通電時，第一動子440和第二動子450朝向彼此移動。

當?shù)谝粍幼?40被電磁體420和磁性部件430吸引以在箭頭k1的方向上移動時，連接到第一連接部442的第一柱塞224在第一加壓室225的容積沿其增加的方向(圖3所示箭頭h1的方向)上移動。在這個實施例中，柱塞在加壓室的容積沿其增加的方向上的移動被定義為柱塞的下降。當?shù)谝恢?24以此方式下降時，第一加壓室225中的壓力降低，使得燃料從低壓燃料通道500通過第一止回閥228被抽吸到第一加壓室225中。

類似地，當?shù)诙幼?50被電磁體420和磁性部件430吸引以在箭頭c1的方向上移動時，連接到第二連接部452的第二柱塞324在第二加壓室325的容積沿其增加的方向(圖3所示箭頭l1的方向)上移動。當?shù)诙?24以此方式在第二缸323中下降時，第二加壓室325中的壓力降低，使得燃料罐10中的燃料通過第三止回閥328被抽吸到第二加壓室325中。

如在圖4中所示，當電磁體420的通電停止時，第一動子440和第二動子450通過第一彈簧461和第二彈簧462的推壓力遠離彼此移動。即，第一動子440在遠離磁性部件430的方向(圖4所示箭頭k2的方向)上移動，同時第二動子450也在遠離磁性部件430的方向(圖4所示箭頭c2的方向)上移動。

當?shù)谝粍幼?40在箭頭k2的方向上移動時，連接到第一連接部442的第一柱塞224在第一加壓室225的容積沿其降低的方向(圖4所示箭頭h2的方向)上移動。在這個實施例中，柱塞在加壓室的容積沿其降低的方向上的移動被定義為柱塞的上升。當?shù)谝恢?24以此方式上升時，第一加壓室225中的燃料被加壓并且通過第二止回閥229排放到高壓燃料通道19中。

類似地，當?shù)诙幼?50在箭頭c2的方向上移動時，連接到第二連接部452的第二柱塞324在第二加壓室325的容積沿其降低的方向(圖4所示箭頭l2的方向)上移動。當?shù)诙?24以此方式上升時，第二加壓室325中的燃料被加壓并且通過第四止回閥329排放到低壓燃料通道500中。

以此方式，燃料罐10中的燃料被第二泵部300抽吸并且然后通過低壓燃料通道500被遞送到第一泵部200。遞送到第一泵部200的低壓燃料在第一泵部200的第一加壓室225中被進一步加壓并且排放到高壓燃料通道19中。

設(shè)置在燃料泵50中的第一泵部200和第二泵部300的排放量通過改變第一柱塞224和第二柱塞324的沖程量st而以可變的方式設(shè)定。

即，在第一動子440和磁性部件430之間的距離sk和在第二動子450和磁性部件430之間的距離sc根據(jù)電磁體420的通電狀態(tài)而改變。具體地，當電磁體420通電時距離sk和距離sc降低，而當電磁體420的通電停止時距離sk和距離sc增加。在下文中，在動子和磁性部件430之間的距離的這個改變將被稱作動子的操作量。假設(shè)操作量在其中第一動子440和第二動子450通過第一彈簧461和第二彈簧462的推壓力最大地彼此間隔開的狀態(tài)下為“0”，則當?shù)谝恢?24和第二柱塞324每一個處于其上止點位置(柱塞的移動在此處從上升改變?yōu)橄陆档奈恢?時，第一動子440和第二動子450的操作量變成“0”。在此情形中，隨著第一動子440和第二動子450的操作量增加，即，隨著第一動子440和第二動子450更加接近電磁體420和磁性部件430，第一柱塞224從上止點位置的沖程量st(下降量)和第二柱塞324從上止點位置的沖程量st(下降量)增加。因此，更多的燃料被抽吸到第一加壓室225和第二加壓室325中，從而第一泵部200和第二泵部300的排放量增加。

如在圖5中所示，當電磁體420通電時，第一動子440和第二動子450接近電磁體420和磁性部件430，使得電磁體420的通電時間ton越長，第一柱塞224和第二柱塞324的沖程量st越大。在第一動子440/第二動子450在此處接近并且接觸電磁體420和磁性部件430的時間點處，沖程量st的增加停止，從而沖程量st達到最大沖程量stmax。

當電磁體420的通電停止時，接近電磁體420和磁性部件430的第一動子440和第二動子450從電磁體420和磁性部件430移動離開，并且在從停止通電的時間點逝去預(yù)定時間之后，第一動子440/第二動子450的操作量變成“0”，使得沖程量st也變成“0”。第一柱塞224/第二柱塞324的沖程量st越大，為了使沖程量st在電磁體420的通電停止之后變成“0”而要求的電磁體420的通電停止時間toff越長，并且因此，能夠基于電磁體420的通電時間ton來設(shè)定電磁體420的通電停止時間toff。

假設(shè)從第一泵部200排放的高壓燃料的排放量是燃料泵50的要求排放量，則控制裝置600基于燃料泵50的要求排放量設(shè)定通電時間ton，使得要求排放量越高，通電時間ton越長。此外，控制裝置600設(shè)定通電停止時間toff，使得設(shè)定的通電時間ton越長，通電停止時間toff就越長。通過交替地重復(fù)以通電時間ton對電磁體420通電和以通電停止時間toff對電磁體420停止通電，控制裝置600將燃料泵50的排放量調(diào)節(jié)為期望的要求排放量。

上述通電控制僅是用于調(diào)節(jié)沖程量st的一個示例。沖程量st可以以另一個方式改變。接下來，將描述燃料泵50的操作。

如上所述，當電磁體420通電時，由于第一動子440和第二動子450被吸引到電磁體420和磁性部件430，所以第一動子440和第二動子450朝向彼此移動。當電磁體420的通電停止時，第一動子440和第二動子450通過第一彈簧461和第二彈簧462的推壓力遠離彼此地移動。

因此，通過重復(fù)電磁體420的通電和通電停止，連接到第一動子440的第一柱塞224往復(fù)移動，同時作為第一動子440的配重的第二動子450在與第一動子440的移動方向相反的方向上同步地移動。因此，由于第一動子440的往復(fù)移動發(fā)生的振動被由于第二動子450的往復(fù)移動發(fā)生的振動抵消。

如在圖6中的右側(cè)上示出地，當燃料在第一加壓室225和第二加壓室325中被加壓時(在圖6中描述成“在加壓期間”)，第一加壓室225中的燃料壓力ph高于第二加壓室325中的燃料壓力pl。因此，施加到第一動子440的負荷變得大于施加到第二動子450的負荷，第一柱塞224連接到第一動子440，第二柱塞324連接到第二動子450。

在此情形中，與在燃料的加壓開始之前的狀態(tài)(在圖6中的左側(cè)上示出的狀態(tài))相比較，由第一動子440、第一彈簧461、板800、第二彈簧462和第二動子450構(gòu)成的往復(fù)移動體900的整個往復(fù)移動范圍沿第一柱塞224的下降方向(圖6所示箭頭h1方向)降低。因此，第一柱塞224的上止點位置降低。

在這里，當往復(fù)移動體900的整個往復(fù)移動范圍在第一柱塞224的下降方向上降低時，板800在第一柱塞224的下降方向上降低。因此，作為將板800夾在其間的一對彈簧中的一個彈簧并且布置在板800和第二固定部720之間的第四彈簧721在第一柱塞224的下降方向上被壓縮。

在另一方面，作為將板800夾在其間的該一對彈簧中的另一個彈簧并且布置在板800和第一固定部710之間的第三彈簧711在第一柱塞224的下降方向上伸展。

通過第四彈簧721的壓縮和第三彈簧711的伸展，推壓力作用在板800上以在第一柱塞224的上升方向(圖6所示箭頭h2方向)上推壓板800。因此，往復(fù)移動體900在第一柱塞224的下降方向上的降低受到抑制，并且，作為結(jié)果，第一柱塞224的上止點位置的降低也受到抑制。

由于第三彈簧711和第四彈簧721被布置在預(yù)壓縮狀態(tài)中，所以獲得了以下作用。即，第三彈簧711和第四彈簧721的彈簧常數(shù)越大，板800在第一柱塞224的下降方向上的移動就越加受到抑制，并且因此抑制第一柱塞224的上止點位置降低的效果就越高。

在這里，如上參考圖6所述，當板800在第一柱塞224的下降方向上降低時，第四彈簧721在第一柱塞224的下降方向上被壓縮，而第三彈簧711在第一柱塞224的下降方向上伸展。假設(shè)在此情形中板800在第一柱塞224的下降方向上的降低量是“l(fā)”并且第三彈簧711和第四彈簧721的彈簧常數(shù)是“k”。進一步假設(shè)分別地從布置在預(yù)壓縮狀態(tài)中的第三彈簧711和第四彈簧721作用在板800上的初始推壓力是“f0”。初始推壓力f0是通過將彈簧711、721的預(yù)壓縮量乘以彈簧711、721的彈簧常數(shù)k獲得的值，并且是等于在燃料的加壓開始之前分別地從第三彈簧711和第四彈簧721作用在板800上的推壓力中的每一個推壓力的力。

進一步假設(shè)在加壓期間從在第一柱塞224的下降方向上被壓縮的第四彈簧721作用在板800上的推壓力是“f1”，并且在加壓期間從在第一柱塞224的下降方向上伸展的第三彈簧711作用在板800上的推壓力是“f2”。在此情形中，第四彈簧721的推壓力f1變成“f0+kl”，而第三彈簧711的推壓力f2變成“f0-kl”。因此，在第一柱塞224的上升方向h2上作用在板800上的推壓力變成“f1-f2＝(f0+kl)-(f0-kl)＝2kl”，使得獲得了與當彈簧常數(shù)k加倍時的效果相同的效果。

順帶地，可以省略第三彈簧711、第四彈簧721、板800等，并且第一彈簧461和第二彈簧462可以由單個彈簧形成。此外，可以在第一動子440和殼體410之間布置輔助第五彈簧470的推壓力的第一輔助彈簧，同時可以在第二動子450和殼體410之間布置輔助第六彈簧480的推壓力的第二輔助彈簧。

還在這種構(gòu)造中，當施加到與第一柱塞224連接的第一動子440的負荷大于施加到與第二柱塞324連接的第二動子450的負荷時，第一動子440和第二動子450在第一柱塞224的下降方向上降低。在這里，當?shù)诙幼?50在第一柱塞224的下降方向上降低時，第二輔助彈簧的推壓力增加，使得推壓力作用在第二動子450上以在第一柱塞224的上升方向上推壓驅(qū)策第二動子450。

通過增加第二輔助彈簧的推壓力，第一動子440和第二動子450在第一柱塞224的下降方向上的降低受到抑制，并且，作為結(jié)果，第一柱塞224的上止點位置的降低也受到抑制。然而，在這種構(gòu)造的情形中，在燃料泵50被驅(qū)動時的第二輔助彈簧的伸展/收縮量變成這樣的值，所述值通過將由第二動子450的往復(fù)移動引起的伸展/收縮量和由第二動子450在第一柱塞224的下降方向上的降低引起的降低量(對應(yīng)于板800的降低量l的量)相加在一起而獲得。

另一方面，在上述實施例中，第三彈簧711和第四彈簧721中的每一個的伸展/收縮量僅是與板800的降低量l對應(yīng)的量，并且因此小于第二輔助彈簧的伸展/收縮量。在這里，通常地，當設(shè)計彈簧時，假設(shè)諸如最大應(yīng)力、絲徑和線圈中心直徑的條件是相同的，則隨著彈簧的伸展/收縮量降低，彈簧的實際匝數(shù)能夠減小，而隨著彈簧的實際匝數(shù)降低，彈簧常數(shù)變得更大。因此，與在上述位置處布置輔助彈簧的情形相比較，在上述位置處布置第三彈簧711和第四彈簧721是有利的，這是因為能夠使彈簧常數(shù)更大。

如上所述，根據(jù)這個實施例能夠獲得以下效果。(1)其構(gòu)造成連接到第一柱塞224的第一動子440和用作配重的第二動子450通過電磁體420、磁性部件430、第一彈簧461和第二彈簧462同步地往復(fù)移動。因此，由于第一動子440的往復(fù)移動發(fā)生的振動能夠被由于第二動子450的往復(fù)移動發(fā)生的振動抵消。

(2)即使當施加到與第一柱塞224連接的第一動子440的負荷大于施加到與第二柱塞324連接的第二動子450的負荷時，仍然能夠抑制第一柱塞224的上止點位置的降低。因此，能夠抑制由第一柱塞224的上止點位置的降低引起的泵效率的降低。

(3)通過將第三彈簧711和第四彈簧721布置在預(yù)壓縮狀態(tài)中，當板800降低時，獲得了與當彈簧711和721的彈簧常數(shù)k加倍時的效果相同的效果。因此，與其中第三彈簧711和第四彈簧721被布置在非預(yù)壓縮狀態(tài)中，即自由-長度狀態(tài)的情形相比較，能夠進一步抑制第一柱塞224的上止點位置的降低。

(4)因為通過使第二動子450往復(fù)移動來使第二柱塞324往復(fù)移動，所以該兩個泵部能夠由單個燃料泵驅(qū)動，而不用分開地設(shè)置用于使第二柱塞324往復(fù)移動的驅(qū)動機構(gòu)。

能夠通過如下地對其進行改變而實施上述實施例。

i)雖然燃料泵50包括排放低壓燃料的第二泵部300，但是可以省略第二泵部300等。

圖7示出在這個改型中的燃料泵51的截面結(jié)構(gòu)。關(guān)于與上述實施例共有的圖7所示的燃料泵51中的構(gòu)造，將通過向其賦予相同的附圖標記而省略其詳細說明。如在圖7中所示，在這個改型的燃料泵51中，與上述實施例的燃料泵50相比較，省略了第二泵部300、連接在第二泵部300和第一泵部200之間的低壓燃料通道500以及設(shè)置在第二動子450的第四平面部451的中央部分處的第二連接部452。

參考圖7以外的圖8，泵出燃料的進給泵11被布置在包括燃料泵51的缸內(nèi)噴射式發(fā)動機的燃料罐10中。進給泵11經(jīng)由低壓燃料通道12連接到燃料泵51的第一止回閥228。低壓燃料通道12設(shè)有調(diào)整器14，當?shù)蛪喝剂贤ǖ?2中的燃料壓力超過規(guī)定值時，調(diào)整器14向燃料罐10排放低壓燃料通道12中的燃料。燃料泵51的第二止回閥229連接到高壓燃料通道19。

同樣在如此構(gòu)造的燃料泵51中，因為施加到與第一柱塞224連接的第一動子440的負荷變得大于施加到第二動子450的負荷，所以如在上述實施例中那樣，第一柱塞224的上止點位置降低。然而，由于同樣在燃料泵51中獲得了通過包括第三彈簧711、第四彈簧721、板800等而引起的上述作用，所以能夠抑制由第一柱塞224的上止點位置的降低引起的泵效率的降低。

ii)雖然第三彈簧711和第四彈簧721被布置在預(yù)壓縮狀態(tài)中，但是它們可以布置為不被預(yù)壓縮。即使在此情形中，仍然能夠獲得除了上述效果(3)之外的效果。

iii)雖然第一柱塞224的沖程量st被改變以便以可變的方式設(shè)定燃料泵50的排放量，但是當排放量不被改變時，沖程量st可以被設(shè)定為固定量。

iv)電磁體420、磁性部件430、第一動子440、第二動子450、板800、第一固定部710和第二固定部720的形狀僅作為示例并且可以被適當?shù)馗淖儭?/p>

雖然已經(jīng)參考其示例性實施例描述了本發(fā)明，但是應(yīng)該理解，本發(fā)明不限于所描述的示例性實施例或構(gòu)造。相反，本發(fā)明旨在涵蓋各種改型和等價布置結(jié)構(gòu)。另外，雖然以各種組合和構(gòu)造示出了示例性實施例的各種元件，但是包括更多、更少或僅僅單個元件的其它組合和構(gòu)造也在本發(fā)明的范圍內(nèi)。