本發(fā)明涉及以高壓向發(fā)動(dòng)機(jī)供給燃料的高壓燃料供給泵，特別涉及排出閥機(jī)構(gòu)。

背景技術(shù)：

日本特開2011-80391號(hào)公報(bào)所記載的現(xiàn)有的高壓燃料泵中，包括排出機(jī)構(gòu)，該排出機(jī)構(gòu)包括排出閥部件、閥座部件、排出閥彈簧、以包圍座面和排出閥彈簧的方式與閥座部件結(jié)合而在內(nèi)部形成閥收納部的閥保持部件。

現(xiàn)有技術(shù)文獻(xiàn)

專利文獻(xiàn)

專利文獻(xiàn)1：日本特開2011-80391號(hào)公報(bào)

專利文獻(xiàn)2：日本特許第5180365號(hào)公報(bào)

技術(shù)實(shí)現(xiàn)要素：

發(fā)明要解決的問題

然而，在具有以在內(nèi)部收納閥的方式形成的閥保持部件的排出閥機(jī)構(gòu)的結(jié)構(gòu)中，如日本特開2011-80391號(hào)的圖13的8d所記載，只能確保有限的燃料通路，有限的燃料流路存在燃料的流動(dòng)有限的問題。特別是，當(dāng)排出完畢后的閉閥時(shí)，閥前后產(chǎn)生壓力差，一次排出的燃料發(fā)生回流時(shí)，從有限的燃料通路集中回流，導(dǎo)致回流時(shí)的燃料流速增高，容易發(fā)生氣蝕，而且由于所發(fā)生的氣蝕的潰滅能量導(dǎo)致座面受到損傷，無法維持閥功能，存在這種問題。

本發(fā)明的目的在于提供一種防止發(fā)生閥功能的損傷的高質(zhì)量的閥機(jī)構(gòu)和具有其的高壓燃料供給泵。

用于解決問題的技術(shù)方案

為了達(dá)成上述目的，本發(fā)明的閥機(jī)構(gòu)包括：具有座部的座部件；與所述座部接觸或離開所述座部的閥體；和配置在該座部件的外周側(cè)的罩部件，形成有當(dāng)所述閥體離開了所述座部時(shí)將所述座部的內(nèi)周側(cè)和外周側(cè)連通的第一流體流路，在所述座部件的外周面與所述罩部件的內(nèi)周面之間或所述閥體的外周面與所述罩部件的內(nèi)周面之間形成有與所述第一流體流路連接的第二流體流路，所述第二流體流路的沿所述閥機(jī)構(gòu)的軸向的截面積形成為0.18平方mm以上。

發(fā)明效果

根據(jù)如上構(gòu)成的本發(fā)明，由于閥前后發(fā)生壓力差，一次排出的燃料回流時(shí)，燃料經(jīng)第一燃料通路和第二燃料通路回流，因此，能夠降低回流時(shí)的燃料的流速。由此，能夠抑制氣蝕的發(fā)生，能夠抑制氣蝕的潰滅導(dǎo)致的座面的損傷，所以能夠提高閥功能。

附圖說明

圖1是使用本發(fā)明所實(shí)施的第一實(shí)施例的高壓燃料供給泵的燃料供給系統(tǒng)的一例。

圖2是本發(fā)明所實(shí)施的第一實(shí)施例的排出閥機(jī)構(gòu)的排出步驟的縱截面圖。

圖3是本發(fā)明所實(shí)施的第一實(shí)施例的排出閥機(jī)構(gòu)的吸入步驟的縱截面圖。

圖4是本發(fā)明所實(shí)施的第一實(shí)施例的排出閥機(jī)構(gòu)的開閥時(shí)的截面圖。

圖5是本發(fā)明所實(shí)施的第一實(shí)施例的排出閥機(jī)構(gòu)的開閥時(shí)的放大圖，表示流體流路。

圖6是說明本發(fā)明的技術(shù)問題的排出閥機(jī)構(gòu)的閉閥時(shí)的截面圖。

圖7是說明本發(fā)明的技術(shù)問題的排出閥機(jī)構(gòu)的橫截面圖，示出回流時(shí)的燃料流。

圖8是本發(fā)明所實(shí)施的第一實(shí)施例的排出閥機(jī)構(gòu)的的橫截面圖，示出回流時(shí)的燃料流。

圖9是示出燃料通路截面積和氣蝕所致的座部的損傷的關(guān)系的曲線圖。

圖10是本發(fā)明所實(shí)施的第一實(shí)施例的排出閥機(jī)構(gòu)的分解立體圖。

圖11是本發(fā)明所實(shí)施的第二實(shí)施例的排出閥機(jī)構(gòu)的縱截面圖。

具體實(shí)施方式

下面，基于附圖對(duì)本發(fā)明的實(shí)施例進(jìn)行說明。

實(shí)施例1

以下，利用圖1～圖11對(duì)本發(fā)明的第一實(shí)施方式的高壓燃料供給泵的結(jié)構(gòu)和動(dòng)作進(jìn)行說明。

首先，利用圖1對(duì)利用本實(shí)施方式的高壓燃料供給泵的高壓燃料供給系統(tǒng)的結(jié)構(gòu)進(jìn)行說明。

圖1是本發(fā)明的第一實(shí)施方式的使用高壓燃料供給泵的高壓燃料供給系統(tǒng)的整體結(jié)構(gòu)圖。

圖1中，短劃線所包圍的部分表示高壓燃料供給泵的泵罩1，其中一體地裝入該虛線中示出的機(jī)構(gòu)和部件來構(gòu)成本實(shí)施方式的高壓燃料供給泵。另外，圖中，點(diǎn)線表示電信號(hào)流。

燃料罐20中的燃料被進(jìn)給泵21吸上來，經(jīng)由吸入配管28送往泵罩1的燃料吸入口10a。通過了燃料吸入口10a的燃料經(jīng)由壓力脈動(dòng)降低機(jī)構(gòu)9、吸入通路10c，到達(dá)構(gòu)成容量可變機(jī)構(gòu)的電磁吸入閥機(jī)構(gòu)30的吸入端口30a。

電磁吸入閥機(jī)構(gòu)30包括電磁線圈30b。在電磁線圈30b通電的狀態(tài)下，電磁柱塞30c壓縮彈簧33，成為移動(dòng)至圖1的左方的狀態(tài)，并維持該狀態(tài)。此時(shí)，安裝在電磁柱塞30c的前端的吸入閥體31開啟通往高壓燃料供給泵的加壓室11的吸入口32。在電磁線圈30b沒有通電的狀態(tài)下，且吸入通路10c(吸入端口30a)和加壓室11之間沒有流體差壓時(shí)，由于彈簧33的施力，吸入閥體31被施加向閉閥方向(圖1的右方)的力，吸入口32成為關(guān)閉狀態(tài)，并維持該狀態(tài)。圖1表示吸入口32關(guān)閉的狀態(tài)。

加壓室11中，以能夠在圖1的上下方向滑動(dòng)的方式保持有柱塞2。通過內(nèi)燃機(jī)的凸輪的旋轉(zhuǎn)，柱塞2移位至圖1的下方而處于吸入步驟狀態(tài)時(shí)，加壓室11的容積增加，其中的燃料壓力下降。在該步驟中，加壓室11內(nèi)的燃料壓力低于吸入通路10c(吸入端口30a)的壓力時(shí)，吸入閥體31中產(chǎn)生燃料的流體差壓所產(chǎn)生的開閥力(將吸入閥體31移向圖1的左方的力)。該開閥力使得吸入閥體31抵抗彈簧33的施力而開閥，開啟吸入口32。在該狀態(tài)下，當(dāng)來自ecu27的控制信號(hào)施加至電磁吸入閥機(jī)構(gòu)30時(shí)，電磁吸入閥30的電磁線圈30b中流過電流，由于磁力使電磁柱塞30c向圖1的左方移動(dòng)，維持開啟吸入口32的狀態(tài)。

維持輸入電壓施加至電磁吸入閥機(jī)構(gòu)30的狀態(tài)下，柱塞2從吸入步驟轉(zhuǎn)移到壓縮步驟(從下止點(diǎn)至上止點(diǎn)之間的上升步驟)時(shí)，維持對(duì)電磁線圈30b的通電狀態(tài)，所以磁力得以維持，吸入閥體31依然維持開閥狀態(tài)。加壓室11的容積隨著柱塞2的壓縮運(yùn)動(dòng)而減少，但在該狀態(tài)下，一次吸入至加壓室11的燃料再次通過開閥狀態(tài)的吸入閥體31和吸入口32之間而回到吸入通路10c(吸入端口30a)，所以加壓室11的壓力不會(huì)上升。將該步驟稱作回復(fù)步驟。

在回復(fù)步驟中，對(duì)電磁線圈30b的通電被切斷時(shí)，作用于電磁柱塞30c的磁力在一定時(shí)間(磁的、機(jī)械的延遲時(shí)間后)消失。這樣，始終作用于吸入閥體31的彈簧33的施力和吸入口32的壓力損失所產(chǎn)生的流體力，使得吸入閥體31移向圖1的右方而關(guān)閉吸入口32。吸入口32關(guān)閉時(shí)，從此時(shí)起，加壓室11內(nèi)的燃料壓力與柱塞2的上升一起上升。并且，加壓室11內(nèi)的燃料壓力超過比排出口13的燃料壓力大規(guī)定值的壓力時(shí)，殘留在加壓室11中的燃料經(jīng)由排出閥單元(排出閥機(jī)構(gòu))8，進(jìn)行高壓排出，供給到共軌23。將該步驟稱為排出步驟。如上所述，柱塞2的壓縮步驟包括回復(fù)步驟和排出步驟。

在回復(fù)步驟中，返回到吸入通路10c的燃料使吸入通路中產(chǎn)生壓力脈動(dòng)，但該壓力脈動(dòng)僅僅從吸入口10a極少地回流到吸入配管28，因此，燃料返回的大部分被壓力脈動(dòng)降低機(jī)構(gòu)9吸收。

通過ecu27控制對(duì)電磁吸入閥機(jī)構(gòu)30的電磁線圈30c的通電解除的時(shí)刻，能夠控制所排出的高壓燃料的量。如果將對(duì)電磁線圈30b的通電解除的時(shí)刻提前，壓縮步驟中回復(fù)步驟所占的比率減小，排出步驟的比率增大。即，回流到吸入通路10c(吸入端口30a)的燃料減少，高壓排出的燃料增多。與此相反，如果將上述通電解除的時(shí)刻延后，則壓縮步驟中回復(fù)步驟所占的比率增大，排出步驟所占的比率減小。即，回流到吸入通路10c的燃料增多，高壓排出的燃料減少。上述的通電解除的時(shí)刻根據(jù)ecu27的指令來控制。

如上所述，ecu27通過控制電磁線圈的通電解除的時(shí)刻，能夠?qū)⒏邏号懦龅娜剂狭吭O(shè)為內(nèi)燃機(jī)所需的量。

在泵罩1內(nèi)，在加壓室11的出口側(cè)與排出口(排出側(cè)配管連接部)13之間設(shè)有排出閥單元(排出閥機(jī)構(gòu))8。排出閥單元(排出閥機(jī)構(gòu))8包括閥座部件8a、排出閥部件8b、排出閥彈簧8c和閥保持部件8d。在加壓室11與排出口13之間沒有燃料差壓的狀態(tài)下，排出閥部件8b被排出閥彈簧8c的施力壓接在閥座部件8a上而成為閉閥狀態(tài)。加壓室11內(nèi)的燃料壓力超過比排出口13的燃料壓力大規(guī)定值的壓力時(shí)，排出閥部件8b抵抗排出閥彈簧8c開閥，加壓室11內(nèi)的燃料經(jīng)由排出閥單元(排出閥機(jī)構(gòu))8向排出口13排出。

排出閥部件8b開閥后，與形成于閥保持部件8d的止擋件805接觸時(shí)，動(dòng)作受到限制。因此，排出閥部件8b的行程通過閥保持部件8d適當(dāng)確定。

而且，當(dāng)排出閥部件8b反復(fù)進(jìn)行開閥和閉閥運(yùn)動(dòng)時(shí)，為了在行程方向順暢運(yùn)動(dòng)，由閥保持部件8d的內(nèi)壁806進(jìn)行引導(dǎo)。通過如上那樣構(gòu)成，排出閥單元(排出閥機(jī)構(gòu))8成為限制燃料流通方向的止回閥。另外，利用圖2～圖5、圖7和圖11對(duì)排出閥單元(排出閥機(jī)構(gòu))8的詳細(xì)結(jié)構(gòu)在后面進(jìn)行描述。

如上所說明的，被引導(dǎo)至燃料吸入口10a的燃料在泵罩1的加壓室11內(nèi)通過柱塞2的往復(fù)運(yùn)動(dòng)，所需的量被加壓至高壓，通過排出閥單元(排出閥機(jī)構(gòu))8從排出口13壓送至作為高壓配管的共軌23。

另外，至此對(duì)利用沒有通電時(shí)為閉閥狀態(tài)，通電時(shí)為開閥狀態(tài)的常閉型的電磁閥的例子進(jìn)行了說明，但也可以使用與此相反在不通電時(shí)為開閥狀態(tài)在通電時(shí)為閉閥狀態(tài)的常開型的電磁閥。此時(shí)，來自ecu27的流量控制指令的on和off反轉(zhuǎn)。

共軌23中安裝有噴射器24和壓力傳感器26。噴射器24與內(nèi)燃機(jī)的氣缸數(shù)相匹配地安裝，由ecu27的控制信號(hào)，噴射器24進(jìn)行開閉動(dòng)作，將規(guī)定量的燃料噴射到氣缸內(nèi)。

接著，利用圖2和圖3，對(duì)本實(shí)施方式的高壓燃料供給泵中使用的排出閥單元(排出閥機(jī)構(gòu))8的結(jié)構(gòu)進(jìn)行說明。

圖2表示排出閥機(jī)構(gòu)部(壓縮步驟狀態(tài))的放大圖。

圖3表示排出閥機(jī)構(gòu)部(吸入步驟狀態(tài))的放大圖。

在加壓室11的出口設(shè)有排出閥單元(排出閥機(jī)構(gòu))8。排出閥單元(排出閥機(jī)構(gòu))8包括閥座部件8a、排出閥部件8b、排出閥彈簧8c、作為排出閥止擋件的閥保持部件8d。首先，在泵罩1外，通過激光焊接焊接部8e來組裝排出閥單元(排出閥機(jī)構(gòu))8后，從圖中左側(cè)將組裝的排出閥單元(排出閥機(jī)構(gòu))8壓入閥罩1，在壓入部8a1固定。壓入時(shí)將安裝工具與作為比焊接部8e大的直徑的帶臺(tái)階面部形成的負(fù)荷承受部8a2抵接，向附圖右側(cè)按壓，壓入固定至泵罩1中。

在閥保持部件8d的排出側(cè)前端設(shè)有通路8d2。因此，排出閥單元(排出閥機(jī)構(gòu))8在加壓室11與排出口12之間沒有燃料的差壓的狀態(tài)下，排出閥部件8b被排出閥彈簧8c的施力壓接到閥座部件8a的座面部8a3，成為接觸狀態(tài)(閉閥狀態(tài))。加壓室11內(nèi)的燃料壓力比排出口12的燃料壓力大排出閥彈簧8c的開閥壓以上時(shí)，如圖2所示，排出閥部件8b抵抗排出閥彈簧8c開閥，加壓室11內(nèi)的燃料經(jīng)由排出口12排出到共軌23。此時(shí)，燃料通過設(shè)置在閥保持部件8d的單個(gè)或多個(gè)通路8d1，從加壓室11壓送至排出口12。然后，當(dāng)排出口12的燃料壓力和排出閥彈簧8c的開閥壓的總和大于加壓室11內(nèi)的燃料壓力時(shí)，排出閥部件8b如原來那樣閉閥。由此，能夠在高壓燃料排出后關(guān)閉排出閥部件8b。

另外，排出閥部件8b的開閥壓設(shè)定為0.1mpa以下。如上所述，進(jìn)給壓為0.4mpa，排出閥部件8b以進(jìn)給壓開閥。由此，當(dāng)由于高壓燃料供給泵的故障等導(dǎo)致不能高壓加壓燃料時(shí)，也能夠利用進(jìn)給壓將燃料供給至共軌，噴射器24能夠噴射燃料。

排出閥部件8b開閥時(shí)，與設(shè)置在閥保持部件8d的內(nèi)周部的止擋件805接觸，限制動(dòng)作。因此，排出閥部件8b的行程適當(dāng)?shù)赜稍O(shè)置在閥保持部件8d的內(nèi)周部的止擋件805構(gòu)成的臺(tái)階決定。而且，當(dāng)排出閥部件8b反復(fù)進(jìn)行開閥和閉閥運(yùn)動(dòng)時(shí)，以排出閥部件8b僅在行程方向上運(yùn)動(dòng)的方式，用閥保持部件8d的內(nèi)周面806進(jìn)行引導(dǎo)。

通過如上所述那樣構(gòu)成，排出閥單元(排出閥機(jī)構(gòu))8成為限制燃料的流通方向的止回閥。

接著，對(duì)本實(shí)施方式的排出閥單元(排出閥機(jī)構(gòu))8的特征結(jié)構(gòu)進(jìn)行說明。

本實(shí)施例中，當(dāng)排出閥部件8b離開了閥座部件8a時(shí)，將以下流體流路設(shè)為第一流體流路8f1：相對(duì)于排出閥部件8b的移動(dòng)方向，從加壓室11壓送至排出口12的燃料通路中，去往閥座部件8a的內(nèi)周側(cè)和外周側(cè)并通過設(shè)置于閥保持部件8d的通路8d1的流體流路，并將以下流體流路設(shè)為第二流體流路8f2：從所述閥座部件8a的內(nèi)周側(cè)流向外周面、在與閥保持部件8d的內(nèi)周壁之間或在所述排出閥部件8b的外周面與所述閥保持部件8d的內(nèi)周壁之間與所述第一流體流路8f1連接的流體流路，與柱塞2的上升一起在加壓室11內(nèi)壓縮的燃料在加壓室11內(nèi)的燃料壓力比排出口12的燃料壓力大排出閥彈簧8c產(chǎn)生的開閥壓以上時(shí)，如圖2所示，排出閥部件8b抵抗排出閥彈簧8c而開閥，加壓室11內(nèi)的燃料經(jīng)由第一流體流路8f1和第二流體流路8f2通過排出口12排出到共軌23。

然后，排出口12的燃料壓力和排出閥彈簧8c產(chǎn)生的開閥壓的總和大于加壓室11內(nèi)的燃料壓力時(shí)，排出閥部件8b如原來那樣閉閥。由此，在高壓燃料排出后能夠關(guān)閉排出閥部件8b，但在該閉閥動(dòng)作中，從壓縮步驟轉(zhuǎn)移到吸入步驟的柱塞2的運(yùn)動(dòng)，使得加壓室內(nèi)11的燃料壓力下降，導(dǎo)致排出口12的燃料壓力＞加壓室11的燃料壓力，在高壓燃料排出后關(guān)閉排出閥部件8b的過程中，高壓燃料回流至低壓的加壓室11。(圖3)

該回流持續(xù)至高壓燃料排出后排出閥部件8b完全關(guān)閉為止，該回流的流速在完全閉閥的瞬間達(dá)到最大，燃料的流速越快，燃料的壓力越低，達(dá)到飽和蒸汽壓時(shí)，發(fā)生氣蝕。所發(fā)生的氣蝕在氣蝕周圍的壓力下降的燃料壓力恢復(fù)至飽和蒸汽壓以上時(shí)，以很大的潰滅能量潰滅。該氣蝕潰滅發(fā)生在閥座部件8a和排出閥部件8b的附近時(shí)，對(duì)閥座部件8a和排出閥部件8b造成損傷，由于反復(fù)的氣蝕潰滅，最壞的情況下，閉閥時(shí)，閥座部件8a和排出閥部件8b由于相對(duì)地形成的座面8a3受損傷而無法閉閥，從而無法實(shí)現(xiàn)排出閥單元(排出閥機(jī)構(gòu))8的限制燃料的流通方向的止回閥的功能。

降低該燃料的回流的流速才能夠抑制氣蝕的發(fā)生，更進(jìn)一步能夠抑制氣蝕潰滅導(dǎo)致的座面的損傷，能夠維持排出閥單元(排出閥機(jī)構(gòu))8的限制燃料的流通方向的止回閥的功能。

此處，圖7是將日本特開2011-80391號(hào)公報(bào)中所記載的現(xiàn)有的排出閥部機(jī)構(gòu)中回流時(shí)的燃料流圖形化的圖，圖8是將本實(shí)施方式中的排出閥單元(排出閥機(jī)構(gòu))8中回流時(shí)的燃料流圖形化的圖。

示出現(xiàn)有的排出閥部機(jī)構(gòu)的圖7是與排出閥單元(排出閥機(jī)構(gòu))8的排出閥部件8b的行程軸正交且穿過閉閥時(shí)閥座部件8a與排出閥部件8b相對(duì)形成的座面8a3的截面圖。從排出口12回流至加壓室11的燃料只能夠從通過設(shè)置在閥保持部件8d的通路8d1的流體流路8f1回流，所以回流的燃料集中在流體流路8f1，導(dǎo)致流速增高，回流的燃料達(dá)到上述的飽和蒸氣壓以下，發(fā)生氣蝕，在氣蝕潰滅時(shí)，對(duì)閥座部件8a和排出閥部件8b造成損傷。

另一方面，示出本實(shí)施方式中的排出閥部機(jī)構(gòu)的圖8是與排出閥單元(排出閥機(jī)構(gòu))8的排出閥部件8b的行程軸正交且穿過閉閥時(shí)閥座部件8a與排出閥部件8b相對(duì)形成的座面8a3的截面圖。從排出口12回流至加壓室11的燃料能夠從包括通過設(shè)置在閥保持部件8d上的通路8d1的流體流路8f1和上述第二流體通路8f2的整周360度回流，所以回流不會(huì)集中在圖7所示的現(xiàn)有的排出閥機(jī)構(gòu)的回流流體流路8f1中，而回流的燃料更均勻流動(dòng)，因此能夠抑制流速提高，由此抑制了氣蝕的發(fā)生，更進(jìn)一步能夠抑制氣蝕潰滅導(dǎo)致的座面的損傷，能夠維持限制排出閥單元(排出閥機(jī)構(gòu))8的燃料的流通方向的止回閥的功能。

如上所述，本實(shí)施例的閥機(jī)構(gòu)包括：具有座部(座面8a3)的座部件8a；與座面8a3接觸或離開的閥體(排出閥部件8b)；和配置在該座部件8a的外周側(cè)的罩部件(閥保持部件8d)。另外，形成有當(dāng)閥體(排出閥部件8b)從座部(座面8a3)離開時(shí)將座部(座面8a3)的內(nèi)周側(cè)和外周側(cè)連通的第一流體流路(流體流路8f1)，在座部件8a的外周面與罩部件(閥保持部件8d)的內(nèi)周面之間或者閥體(排出閥部件8b)的外周面與罩部件(閥保持部件8d)的內(nèi)周面之間形成有與第一流體流路(流體流路8f1)連接的第二流體流路8f2。而且在本實(shí)施例中，第二流體流路8f2沿閥機(jī)構(gòu)的軸向的截面積形成為0.18平方mm以上。

圖9中，橫軸示出第二流體流路8f2沿上述閥機(jī)構(gòu)的軸向的截面積8g作為變量，縱軸示出氣蝕的發(fā)生指數(shù)。氣蝕指數(shù)是指通過流體分析求取的指數(shù)，氣蝕指數(shù)越大，越容易發(fā)生氣蝕。第二流體流路8f2沿上述閥機(jī)構(gòu)的軸向的截面積8g優(yōu)選為0.18平方mm以上，由此表現(xiàn)為能夠抑制氣蝕發(fā)生。

此處，本實(shí)施例中，第一流體流路8f1的罩部件(閥保持部件8d)的入口處的排出閥部件8b在最大行程時(shí)的流路面積8i是0.29平方mm。該流路面積8i在圖5中排出閥部件8b達(dá)到最大行程的狀態(tài)下，流路面積8i定義為：從側(cè)面(從圖5的下側(cè))看流體流路8f1時(shí)，將流體流路8f1的截面投影到閥保持部件8d的通路8d1的截面面積。即，流體流路8f1的截面的相對(duì)的兩邊由閥保持部件8d的通路8d1的一部分構(gòu)成。另外，與此不同的另外兩邊由座面8a3和與此相對(duì)的排出閥部件8b的接觸面構(gòu)成。將其與截面積8b進(jìn)行比較，優(yōu)選第二流體流路8f2的上述截面積8g相對(duì)于第一流體流路8f1的上述流路面積8i為2/3倍以上。另外，在本實(shí)施例中，閥保持部件8d的通路8d1形成有多個(gè)，并形成為圓形，其流動(dòng)方向的截面積(流路面積)為1.89平方mm。圖3示出閥保持部件8d的通路8d1，在此沒有考慮錐面。將其與截面積8g比較，優(yōu)選形成為，第二流體流路8f2的上述截面積8g相對(duì)于該閥保持部件8d的通路8d1的流路面積為1/10倍以上。由此，能夠抑制上述的氣蝕發(fā)生。

另外，第二流體流路8f2的截面積8g如圖4右圖的斜線部所示，由座部件8a的外周面、排出閥部件8b的外周面和閥保持部件8d的內(nèi)周面構(gòu)成。該第二流體流路8f2的截面積8g由座部件側(cè)截面積和排出閥部件側(cè)截面積形成。具體而言，座部件側(cè)截面積由閥座部件8a的外周面、閥保持部件8d的內(nèi)周面和從座部起在與軸向垂直地外周方向上延伸的延長線構(gòu)成，并且形成為沿著軸向。另外，排出閥部件側(cè)截面積由排出閥部件8b的外周面、閥保持部件8d的內(nèi)周面和上述延長線構(gòu)成，并且形成為同樣沿著軸向。并且在本實(shí)施例中，座部件側(cè)截面積形成為大于排出閥部件側(cè)截面積。由此，能夠僅用座部件側(cè)來確保第二流體流路8f2的截面積，能夠減小開閉閥的排出閥部件側(cè)截面積，而且能夠確保排出閥部件8b的外周面和閥體保持部件8d的滑動(dòng)長度，抑制排出閥部件8b的傾斜度，由此能夠順暢地開閉閥。

而且，座部件側(cè)截面積的軸向的大小優(yōu)選形成為大于排出閥部件側(cè)截面積的軸向的大小。另外，第二流體流路8f2優(yōu)選在閥座部件8a的外周側(cè)或者在排出閥體8b的外周側(cè)的整周形成。加壓室11內(nèi)設(shè)有氣缸，但第二流體流路8f2在加壓室11內(nèi)的活塞移動(dòng)方向上以跨氣缸的上端部的方式設(shè)置。

進(jìn)而，在本實(shí)施例中，在閥座部件8a的外周側(cè)，在與排出閥體8b相反的一側(cè)在內(nèi)周側(cè)形成有向內(nèi)部凹陷的凹部即臺(tái)階部8a4，而且在該凹部與上述罩部件之間形成有間隙，由此形成第二流體流路8f2。利用該臺(tái)階部8a4，閥體保持部件能夠被座部件插入而不是搭擱在座部件上，能夠提高閥單元的可組裝性。

實(shí)施例2

以下，基于圖11，對(duì)本發(fā)明的第二實(shí)施例進(jìn)行說明。

實(shí)施例1中已經(jīng)說明了排出閥機(jī)構(gòu)的功能，因此在此予以省略。

在日本特許5180365號(hào)公報(bào)中，利用在座部件8a安裝閥體罩8d的結(jié)構(gòu)，在座部件8a的外周面與閥體罩8d之間形成有間隙(緩沖部)。

但是，在座部件8a安裝閥體罩8d時(shí)，閥體罩8d有可能碰到座部件8a的直角的臺(tái)階部，組裝性上有問題。

在本實(shí)施例中，閥座部件8a的外周面形成有沿著從排出閥部件8b去往上述座部件8a的方向向外周側(cè)擴(kuò)展的座部件傾斜部8h，在該座部件傾斜部8h與罩部件(閥保持部件8d)之間形成間隙。在閥座部件8a的外周面形成向外周側(cè)擴(kuò)展的傾斜部，由此能夠緩解將閥保持部件8d安裝在閥座部件8a時(shí)的碰撞，提高可組裝性。而且，由傾斜部在閥座部件8a的外周面與閥保持部件8d之間形成有第二流體流路8f3，所以從出口12回流至加壓室11的燃料能夠從包括通過設(shè)置在閥保持部件8d的通路8d1的流體流路8f4和上述第二流體通路8f3的整周360度回流，因此，回流不會(huì)集中在圖7所示的現(xiàn)有的排出閥機(jī)構(gòu)的回流流體流路8f1中，而回流的燃料更均勻流動(dòng)，因此能夠抑制流速提高，由此抑制了氣蝕的發(fā)生，更進(jìn)一步能夠抑制氣蝕潰滅導(dǎo)致的座面的損傷，能夠維持限制排出閥單元(排出閥機(jī)構(gòu))8的燃料的流通方向的止回閥的功能。

閥座部件8a的外周面在比座部件傾斜部靠排出閥部件8b側(cè)的位置形成有與閥體保持部件8d的內(nèi)周面大致平行的平面部。由此，能夠確保形成在該平面部與閥體保持部件8d之間的第二流體流路8f3的大小。因此，從出口12回流至加壓室11的燃料能夠從包括通過設(shè)置在閥保持部件8d的通路8d1的流體流路8f4和上述第二流體通路8f3的整周360度回流。因此，回流不會(huì)集中在圖7所示的現(xiàn)有的排出閥機(jī)構(gòu)的回流流體流路8f1中，而回流的燃料更均勻流動(dòng)，因此能夠抑制流速提高。由此抑制了氣蝕的發(fā)生，更進(jìn)一步能夠抑制氣蝕潰滅導(dǎo)致的座面的損傷。進(jìn)而能夠維持限制排出閥單元(排出閥機(jī)構(gòu))8的燃料的流通方向的止回閥的功能。

進(jìn)而，圖11所示的排出閥體8b在與閥座部件8a的接觸面的外周側(cè)，上述座部件8a形成有沿著從閥座部件8a去往上述排出閥體8b的方向向外周側(cè)擴(kuò)展的閥體傾斜部。由此，在該閥體傾斜部與上述閥體保持部件8d之間形成間隙。另外，由座面與閥座部件傾斜部的兩端部形成的傾斜角度大于由上述座面與排出閥體傾斜部的端部形成的傾斜角度。這樣，在排出閥閥體側(cè)也形成空間，能夠進(jìn)一步擴(kuò)大第二流體流路8f3的大小。因此，從出口12回流至加壓室11的燃料能夠從包括通過設(shè)置在閥保持部件8d的通路8d1的流體流路8f1和上述第二流體通路8f3的整周360度回流。

因此，回流不會(huì)集中在圖7所示的現(xiàn)有的排出閥機(jī)構(gòu)的回流流體流路8f1中，而回流的燃料更均勻流動(dòng)，因此能夠抑制流速提高。由此抑制了氣蝕的發(fā)生，更進(jìn)一步能夠抑制氣蝕潰滅導(dǎo)致的座面8a3的損傷，并且能夠維持限制排出閥單元(排出閥機(jī)構(gòu))8的燃料的流通方向的止回閥的功能。而且，傾斜角度小于閥座保持部件傾斜部，所以能夠確保排出閥部件8b的外周面和閥體保持部件8d的滑動(dòng)長度，抑制排出閥部件8b的傾斜，由此能夠順暢地開閉閥。

另外，在本實(shí)施例中，如圖11所示，閥座部件8a的外周面在比閥座部件傾斜部8h靠與排出閥體8b相反一側(cè)的位置形成有與閥體保持部件8d的內(nèi)周面大致平行的平面部8k。由此，閥體保持部件8d與該平面部8k接觸，能夠保持閥座部件8a。

繼而，閥座部件8a的外周面在上述平面部的更靠與上述閥體相反一側(cè)的位置形成有向內(nèi)周側(cè)凹陷的臺(tái)階部8a4，在該臺(tái)階部8a4與閥體保持部8d之間形成間隙，由此將閥體保持部件8d組合到閥座部件8a時(shí)，能夠抑制閥體保持部件8d卡在閥座部件8a上。(圖11)

閥座部件傾斜部形成為從閥座部的平面部的端部向外周側(cè)傾斜，也能夠獲得與本實(shí)施例同樣的效果。其中，座部件傾斜部以錐形構(gòu)成即可。以上對(duì)本發(fā)明的實(shí)施例進(jìn)行了說明，但通過組合實(shí)施例1、2中說明的結(jié)構(gòu)，能夠?qū)崿F(xiàn)各自所帶來的效果的協(xié)同效果。

附圖標(biāo)記說明

1泵罩

2柱塞

8排出閥單元(排出閥機(jī)構(gòu))

8a閥座部件

8b排出閥部件

8c排出閥彈簧

8d閥保持部件

8e焊接部

8g第二流體流路的截面積

8h傾斜部

8i第一流體流路8f1在閥保持部件8d的入口處的流路面積

8k平面部

8a1壓入部

8a2負(fù)荷承受部

8a3座面部

8a4臺(tái)階部

8d1設(shè)置于閥體保持部件的通路

8f1第一流體流路

8f2第二流體流路

8f3閥座部件側(cè)的流體流路

8f4排出閥部件側(cè)的流體流路

9壓力脈動(dòng)降低機(jī)構(gòu)

10c吸入通路

11加壓室

13排出口

20燃料罐

23共軌

24噴射器

26壓力傳感器

27ecu

30電磁吸入閥機(jī)構(gòu)

805止擋件

806閥體保持部件的內(nèi)壁。