可以提高NOx凈化率。
[0097]此外，在本實施例中，提供了放電反應器20，在產生冷焰反應時，將由放電反應器20產生的臭氧提供到反應容器30中。為此，冷焰反應的開始時間可以提前，可以減少冷焰反應時間。因而，即使在反應容器30尺寸縮小以便減少燃料在反應容器30內的停留時間的情況下，也可以在停留時間內完成冷焰反應。因而，反應容器30的尺寸可以縮小。
[0098]進一步地在本實施例中，通過圖5中的步驟60的過程，按照反應室30a中燃料的濃度來控制用于放電的電功率。例如，計算目標臭氧流速Otrg，以使得臭氧濃度與燃料濃度的比成為給定值(例如0.2)，并隨后控制放電功率。為此，抑制了臭氧濃度相對于燃料濃度的過量或不足，以便通過提供臭氧可以將冷焰反應的開始提前，并可以減少在放電反應器20的耗電。
[0099]進一步地在本實施例中，當還原催化劑的溫度低于活化溫度Tl時，在停止燃料噴射器40的燃料噴射的同時，將由放電反應器20產生的臭氧提供到反應室30a中，從而將臭氧提供到排氣道1ex中。因此，可以防止在NOx凈化設備15中的還原催化劑未活化時提供作為還原劑的重整燃料。由于通過提供臭氧將排氣中的NO氧化為NO2,并在NOx凈化催化劑內部被吸附，NOx凈化設備15內部的NOx吸附量可以增大。
[0100]進一步地在本實施例中，提供了加熱燃料的加熱器50和檢測反應室30a內部溫度(環(huán)境溫度)的溫度傳感器31。在圖5的步驟30，溫度控制器按照由溫度傳感器31檢測的溫度來控制加熱器50的操作，從而將反應室30a內部的溫度調整到給定溫度范圍。因此，由溫度傳感器31直接檢測反應室30a內部的溫度。此外，由加熱器50直接加熱在反應室30a內部的燃料。為此，可以極為準確地實現將反應室30a內部的溫度調整到給定溫度范圍。
[0101]應當注意，發(fā)生冷焰反應的情況下的當量比范圍取決于反應室30a內部的溫度而不同。在本實施例中，考慮到以上事實，在圖5的步驟50，當量比控制器按照檢測溫度Tact改變目標當量比為此，即使在檢測溫度Tact偏離了目標溫度Ttrg的情況下，由于按照反應室30a內部的實際溫度調整當量比，可以確保冷焰反應發(fā)生。
[0102]此外，在本實施例中，在圖5的步驟40 (噴射量控制器)基于NOx凈化設備15所需的還原劑的流速來設定目標燃料流速Ftrg。在步驟50基于目標燃料流速Ftrg設定目標空氣流速Atrg，以使得當量比在給定當量比范圍內(當量比控制器)。為此，可以在滿足NOx凈化設備15所需的還原劑的流速的同時，將當量比調整到給定當量比范圍。
[0103](第二實施例)
[0104]在上述實施例中，按照燃料特性校正目標燃料流速Ftrg (控制參數)，以使得提供到排氣道1ex中的還原劑量按照燃料特性而改變。相反，在第二實施例中，按照燃料特性校正加熱器50的目標溫度Ttrg(控制參數)，以使得反應室30a內部的溫度按照燃料特性而改變。
[0105]S卩，如圖13所示的，校正目標溫度Ttrg，以使得當燃料特性不太適合于還原時加熱器溫度增大。為此，反應室30a內部的溫度增大，如圖2所示的，冷焰反應的開始時間提前。于是，由于流入排氣道1ex中的沒有被反應室30a氧化的燃料量減小，可以抑制起因于燃料特性的NOx凈化率的降低。
[0106](第三實施例)
[0107]在第一和第二實施例中，按照燃料特性校正目標燃料流速Ftrg和目標溫度Ttrg。相反，根據第三實施例，按照燃料特性校正放電反應器20的目標賦能量Ptrg，以便按照燃料特性改變提供到反應室30a中的臭氧量。
[0108]S卩，如圖14所示的，校正目標溫度Ttrg，以使得當燃料特性不太適合于還原時臭氧的供應量增大。為此，由于加速了反應室30a中的反應，可以減小流入排氣道1ex中的沒有在反應室30a中氧化的燃料量。因此，可以抑制起因于燃料特性的NOx凈化率中的降低。
[0109](第四實施例)
[0110]在第一實施例中，獲得作為特性指標的NOx凈化率。相反，根據第四實施例，獲得作為特性指標的內燃機10的燃燒室中的熱生成量。具體而言，基于由汽缸壓力傳感器檢測的燃燒室內的壓力和發(fā)動機速度傳感器92的檢測值的變化來估計在一個燃燒循環(huán)中的熱生成量。如圖15所示的，假定當估計的熱生成量較低時燃料特性不太適合于還原的情況下，改變控制參數，以使得NOx凈化率增大。
[0111]因此，即使在本實施例中，也可以抑制起因于燃料特性的NOx凈化率中的降低。此夕卜，在本實施例中，由于獲得作為特性指標的熱生成量，即使在還原催化劑的溫度低于活化溫度Tl，并且NOx凈化設備15不凈化NOx時，也可以獲得該特性指標。
[0112]進一步地在本實施例中，提供了檢測反應室30a內部溫度的溫度傳感器31，假定在氧化反應過程中的熱生成量(反應熱生成量)隨著溫度傳感器31的檢測溫度降低而降低的情況下，重整設備的操作改變。具體而言，改變控制參數，以使得NO凈化率增大。按照以上結構，由于直接檢測反應室30a內部的溫度，可以極為準確地獲得與熱生成量相對應的特性指標。
[0113](第五實施例)
[0114]在第一實施例和第四實施例中，獲得作為特性指標的NOx凈化率或熱生成量。相反，根據第五實施例，獲得作為特性指標的內燃機10的燃燒室中的點火延遲時間。具體而言，基于燃燒室內的壓力變化計算從燃料噴射到燃燒室中到自點火的時間(點火延遲時間)，由汽缸壓力傳感器檢測燃燒室內的壓力變化。如圖16所示的，假定隨著計算的點火延遲時間增大，燃料特性不太適合于還原的情況下改變控制參數，以使得NOx凈化率增大。
[0115]因此，即使在本實施例中，也可以抑制起因于燃料特性的NOx凈化率中的降低。此夕卜，在本實施例中，由于獲得作為特性指標的點火延遲時間，即使在還原催化劑的溫度低于活化溫度Tl，并且NOx凈化設備15不凈化NOx時，也可以獲得該特性指標。
[0116](第六實施例)
[0117]在第五實施例中，獲得作為特性指標的點火延遲時間。相反，在本實施例中，獲得作為特性指標的反應室30a中的溫度(反應室溫度)，即溫度傳感器31的檢測溫度。反應室溫度隨著氧化燃料時反應熱生成量降低而降低。在這種情況下，如圖17所示的，假定隨著反應室溫度降低，燃料特性不太適合于還原的情況下改變控制參數，以使得NOx凈化率增大。此外，當反應室溫度脫離給定范圍時，確定重整設備Al出現異常。例如，當反應室溫度高于正常溫度時，假定由于加熱器50故障而過度加熱燃料或者由于燃料噴射器40故障而過量噴射燃料的缺陷。
[0118]因此，即使在本實施例中，也可以抑制起因于燃料特性的NOx凈化率中的降低。此夕卜，在本實施例中，獲得作為特性指標的反應室溫度，反應室溫度與燃料特性極為相關。因此，可以極為準確地獲得該特性指標。
[0119](第七實施例)
[0120]在圖1所示的第一實施例中，由空氣泵20p將空氣提供到放電反應器20中。相反，在根據圖18所示的第七實施例的還原劑供應設備中，將內燃機10中的一部分進氣流提供到放電反應器20中。
[0121]具體而言，支管36h連接在壓縮機Ilc下游和冷卻器12上游的進氣道1in部分與放電反應器20的流體通道22a之間。此外，支管36c連接在冷卻器12下游的進氣道1in部分與流體通道22a之間。將沒有由冷卻器12冷卻的高溫進氣流通過支管36h提供到放電反應器20中。而將由冷卻器12冷卻后的低溫進氣流通過支管36c提供到放電反應器20中。
[0122]將斷開與閉合各支管36h與36c的內部通道的電磁閥36連接到支管36h與36c。由微機81控制電磁閥36的操作。當電磁閥36操作以斷開支管36h并閉合支管36c時，高溫進氣流流入放電反應器20中。當電磁閥36操作以斷開支管36c并閉合支管36h時，低溫進氣流流入放電反應器20中。
[0123]電磁閥36的操作允許在沒有由冷卻器12冷卻的高溫進氣流從冷卻器12上游分支的模式與由冷卻器12冷卻的低溫進氣流從冷卻器12下游分支的模式之間轉換。在此情況下，在臭氧產生控制過程中，選擇用于提供低溫進氣流的模式，禁止產生的臭氧受到進氣流的熱量的破壞。在除了臭氧產生控制以外的過程中，選擇用于提供高溫進氣流的模式，禁止加熱器50加熱的燃料在反應室30a內被進氣流冷卻。此外，控制電磁閥36的斷開，從而控制由增壓器11壓縮并提供到放電反應器20中的進氣流部分的量。
[0124]在電磁閥36斷開的期間中，流入內燃機10的燃燒室中的進氣流的量減少了流過支路36h和36c進氣流部分的量。為此，微機81校正節(jié)流閥13的斷開或者壓縮機Ilc的壓縮量，以使得流入燃燒室中的進氣流的量增大在電磁閥36斷開期間中流過支路36h和36c進氣流的量。
[0125]如上所述，根據本實施例的重整設備A2包括電磁閥36，斷開電磁閥36以便將由增壓器11壓縮的一部分進氣流提供到放電反應器20中。為此，可以在無需如圖1所示的空氣泵20p的情況下，將包含氧氣的空氣提供到放電反應器20中。
[0126](第八實施例)
[0127]圖1所示的重整設備Al由放電反應器20產生臭氧，并將產生的臭氧提供到反應室30a中以便加速燃料的氧化反應。相反，在根據第八實施例的重整設備A3中，如圖19所示的，去除了流動放電反應器20，不將臭氧提供到反應室30a中。以此方式，即使在沒有放電反應器20的重整設備A3中，當按照特性指標改變控制參數時，也可以抑制起因于燃料特性的NOx凈化率中的降低。
[0128](第九實施例)
[0129]在圖1所示的重整設備Al中，將放電反應器20在空氣流方向上布置在反應室30a的上游。相反，在根據第九實施例的重整設備A4中，將放電反應器20在空氣流方向上布置在反應室30a的下游，如圖20所示的。在重整設備A4中，氧化反應在反應室30a內略有發(fā)生，氧化反應主要在放電反應器20的放電通道21a內發(fā)生。在放電通道21a中，使空氣中的氧氣分子電離，在電離