本發(fā)明屬于冶金技術領域，具體而言，本發(fā)明涉及納米陶瓷基涂料在預防鋁電解槽陽極炭塊氧化中的應用。

背景技術：

陽極是鋁電解槽的“心臟”，它由陽極鋁質(zhì)導桿、鋁鐵爆炸焊塊、陽極鋼爪和陽極炭塊四個部分組成。陽極炭塊在鋁電解槽中起導電和參與電化學反應的雙重作用：2al2o3+3c＝4al+3co2。陽極炭塊在使用過程中除了電解消耗還包括空氣氧化、二氧化碳氧化和機械脫落在內(nèi)的額外消耗，陽極炭塊額外消耗會顯著影響陽極炭塊的使用壽命。陽極占電解鋁生產(chǎn)成本比例在10-15％，陽極炭塊質(zhì)量的好壞，直接影響到鋁電解的正常生產(chǎn)操作、原鋁的質(zhì)量和電流效率、能耗等技術經(jīng)濟指標。因此，如何改善陽極炭塊的質(zhì)量，找到相應的解決對策對于延長陽極炭塊使用壽命、降低鋁電解生產(chǎn)成本有著積極的意義。

技術實現(xiàn)要素：

本發(fā)明旨在至少在一定程度上解決相關技術中的技術問題之一。為此，本發(fā)明的一個目的在于提出納米陶瓷基涂料在預防鋁電解槽陽極炭塊氧化中的應用，其中通過將納米陶瓷基涂料應用鋁電解槽陽極炭塊上，可以有效降低陽極炭塊的腐蝕速度，進而延長陽極炭塊以及鋁電解槽的使用壽命，降低生產(chǎn)成本。

根據(jù)本發(fā)明的一個方面，本發(fā)明提出了一種處理鋁電解槽的方法，包括：

在所述鋁電解槽的陽極炭塊至少一部分表面涂覆納米陶瓷基涂料，以便在所述陽極表面形成納米陶瓷基涂層。

根據(jù)本發(fā)明上述實施例的處理鋁電解槽的方法，通過在鋁電解槽的陽極炭塊表面涂覆納米陶瓷基涂料，可以使陽極炭塊表面形成一層致密的納米陶瓷基涂層，有效隔絕空氣、二氧化碳、氟化氫、冰晶石蒸汽與陽極炭塊直接接觸，使陽極炭塊具有優(yōu)良的抗腐蝕性能，顯著降低陽極炭塊的腐蝕速度，有效延長陽極炭塊以及鋁電解槽的使用壽命，降低生產(chǎn)成本。

另外，根據(jù)本發(fā)明上述實施例的處理鋁電解槽的方法還可以具有如下附加的技術特征：

在本發(fā)明的一些實施例中，在所述鋁電解槽的陽極炭塊側面涂覆納米陶瓷基涂料。由此，可以顯著降低陽極炭塊的腐蝕速度，提高納米陶瓷基涂料的利用率。

在本發(fā)明的一些實施例中，在距離所述陽極炭塊的下底面18-20cm以上的側面區(qū)域進行所述涂覆，由此，可以進一步提高提高納米陶瓷基涂料的利用率。

在本發(fā)明的一些實施例中，處理鋁電解槽的方法進一步包括：預先對所述納米陶瓷基涂料進行攪拌，并在完成所述攪拌后5分鐘內(nèi)利用對所述納米陶瓷基涂料進行涂覆。由此，可以使納米陶瓷基涂料能夠被均勻的涂覆到陽極炭塊上。

在本發(fā)明的一些實施例中，所述涂覆通過采用涂刷或者噴涂方式進行。

在本發(fā)明的一些實施例中，所述噴涂采用的噴嘴為635#噴嘴。由此可以進一步提高噴涂效率。

在本發(fā)明的一些實施例中，所述噴涂的壓力不低于20mpa。由此可以進一步提高噴涂的效率。

在本發(fā)明的一些實施例中，所述噴涂的壓力為20-24mpa。由此可以進一步提高噴涂的效率。

在本發(fā)明的一些實施例中，所述噴涂的距離為15-25cm。由此不僅可以提高涂料的噴涂效果，還能有效提高涂料的利用率。

在本發(fā)明的一些實施例中，經(jīng)過所述噴涂形成的所述納米陶瓷基涂層的厚度為2-3mm。由此，可以有效避免噴涂過程中涂料流掛或造成后噴的涂料飛濺到已噴好的涂料層上，提高涂料的噴涂效率。

根據(jù)本發(fā)明的另一個方面，本發(fā)明還提出了一種鋁電解槽，包括：陰極炭塊、陽極炭塊、陽極鋼爪和陽極導桿，其中，所述陽極炭塊的至少一部分表面具有納米陶瓷基涂層。

根據(jù)本發(fā)明上述實施例的鋁電解槽，通過使用表面具有納米陶瓷基涂層的陽極炭塊，可以有效隔絕空氣、二氧化碳、氟化氫、冰晶石蒸汽與陽極鋼爪直接接觸，使陽極炭塊具有優(yōu)良的抗腐蝕性能，顯著降低陽極炭塊的腐蝕速度，進而有效延長鋁電解槽的使用壽命。

另外，根據(jù)本發(fā)明上述實施例的鋁電解槽還可以具有如下附加的技術特征：

在本發(fā)明的一些實施例中，所述納米陶瓷基涂層的厚度為2-3mm。由此，可以進一步提高陽極炭塊的抗腐蝕性能，進而提高鋁電解槽的使用壽命。

在本發(fā)明的一些實施例中，所述納米陶瓷基涂層形成在所述陽極炭塊側面。由此，可以有效納米陶瓷基涂料的利用率。

在本發(fā)明的一些實施例中，所述納米陶瓷基涂層形成在距離所述陽極炭塊的下底面18-20cm以上的側面區(qū)域。由此，可以進一步提高提高納米陶瓷基涂料的利用率。

附圖說明

圖1是根據(jù)本發(fā)明一個實施例的涂覆納米陶瓷基涂料的陽極炭塊在試驗周期內(nèi)的原鋁質(zhì)量變化趨勢圖。

圖2是根據(jù)本發(fā)明一個實施例的涂覆納米陶瓷基涂料的陽極炭塊在試驗周期內(nèi)的原鋁中fe元素變化趨勢圖。

圖3根據(jù)本發(fā)明一個實施例的涂覆納米陶瓷基涂料的陽極炭塊在試驗周期內(nèi)的原鋁中si元素變化趨勢圖。

圖4根據(jù)本發(fā)明一個實施例的涂覆納米陶瓷基涂料的陽極炭塊在試驗周期內(nèi)的電解質(zhì)成分中k元素變化趨勢圖。

圖5根據(jù)本發(fā)明一個實施例的涂覆納米陶瓷基涂料的陽極炭塊在試驗周期內(nèi)的電解質(zhì)成分中sio2元素變化趨勢圖。

圖6根據(jù)本發(fā)明一個實施例的涂覆納米陶瓷基涂料的陽極炭塊在試驗周期內(nèi)的電解質(zhì)成分中fe2o3元素變化趨勢圖。

圖7根據(jù)本發(fā)明一個實施例的涂覆納米陶瓷基涂料的陽極炭塊在試驗周期內(nèi)的碳渣變化曲線圖。

具體實施方式

下面詳細描述本發(fā)明的實施例，所述實施例的示例在附圖中示出，其中自始至終相同或類似的標號表示相同或類似的元件或具有相同或類似功能的元件。下面通過參考附圖描述的實施例是示例性的，旨在用于解釋本發(fā)明，而不能理解為對本發(fā)明的限制。

本發(fā)明是在致力于解決以下問題的基礎上提出的：在實際生產(chǎn)中，陽極炭塊的氧化會帶來一系列不利影響，包括陽極凈耗升高，導致生產(chǎn)成本增加；產(chǎn)生炭渣，降低電解質(zhì)電導率，損失電流效率；打撈炭渣浪費電解質(zhì)，增加員工勞動量；影響電解槽熱平衡，造成熱槽；減少陽極周期，換極次數(shù)增加，加劇對電解槽熱平衡擾動；易造成露底、化爪，鋼爪維修成本升高，原鋁質(zhì)量降低；效應系數(shù)增加；造成陽極長牙、消耗不均勻等，直接影響鋁電解的正常生產(chǎn)操作、原鋁的質(zhì)量和電流效率、能耗等技術經(jīng)濟指標。

根據(jù)本發(fā)明的一個方面，本發(fā)明提出了一種處理鋁電解槽的方法，包括：在鋁電解槽的陽極炭塊至少一部分表面涂覆納米陶瓷基涂料，以便在陽極表面形成納米陶瓷基涂層。

根據(jù)本發(fā)明上述實施例的處理鋁電解槽的方法，通過在鋁電解槽的陽極炭塊表面涂覆納米陶瓷基涂料，可以使陽極炭塊表面形成一層致密的納米陶瓷基涂層，有效隔絕空氣、二氧化碳、氟化氫、冰晶石蒸汽與陽極炭塊直接接觸，使陽極炭塊具有優(yōu)良的抗腐蝕性能，顯著降低陽極炭塊的腐蝕速度，有效延長陽極炭塊以及鋁電解槽的使用壽命，降低生產(chǎn)成本。

根據(jù)本發(fā)明的具體實施例，可以在鋁電解槽的陽極炭塊側面涂覆納米陶瓷基涂料。由此，可以有效針對陽極炭塊容易被腐蝕的部位進行涂覆納米陶瓷基涂料，進而可以顯著降低陽極炭塊的腐蝕速度，并提高納米陶瓷基涂料的利用率。

根據(jù)本發(fā)明的具體實施例，可以在距離陽極炭塊的下底面18-20cm以上的側面區(qū)域進行涂覆。發(fā)明人發(fā)現(xiàn)，在距離陽極炭塊的下底面18-20cm以上的側面區(qū)域是最容易被腐蝕的部分，由此，本發(fā)明中通過在在距離陽極炭塊的下底面18-20cm以上的側面區(qū)域涂覆納米陶瓷基涂料，不僅可以顯著降低陽極炭塊的腐蝕速度，還可以進一步提高提高納米陶瓷基涂料的利用率。

根據(jù)本發(fā)明的具體實施例，處理鋁電解槽的方法可以進一步包括：預先對納米陶瓷基涂料進行攪拌，并在完成攪拌后5分鐘內(nèi)利用對納米陶瓷基涂料進行涂覆。為了有效解決涂料在使用之前可能發(fā)生的沉降問題，本發(fā)明中通過預先對涂料進行攪拌，可以使納米陶瓷基涂料具有較好的均一性，進而使納米陶瓷基涂料能夠被均勻地涂覆到陽極炭塊上。此外，并在完成攪拌后5分鐘內(nèi)利用對納米陶瓷基涂料進行涂覆可以避免涂料再次發(fā)生沉降導致涂料涂覆不均，同時還可以有效防止涂覆過程中堵塞噴槍。根據(jù)本發(fā)明的實施示例，對納米陶瓷基涂料進行攪拌的方式并不受特別限制，例如，可以使用電錘對納米陶瓷基涂料進行攪拌。由此可以進一步提高攪拌的效率。

根據(jù)本發(fā)明的具體實施例，涂覆可以通過采用涂刷或者噴涂方式進行。由此，可以進一步增加本發(fā)明的適用性。

根據(jù)本發(fā)明的具體實施例，噴涂采用的噴嘴可以為635#噴嘴。發(fā)明人經(jīng)過大量的實驗發(fā)明，通過選用635#噴嘴能夠有效滿足本發(fā)明對噴涂涂料時噴霧流量、噴霧角度和噴霧壓力等的要求，顯著提高對陽極炭塊噴涂納米陶瓷基涂料的噴涂效率。

根據(jù)本發(fā)明的具體實施例，噴涂的壓力可以不低于20mpa。發(fā)明人經(jīng)過大量的實驗發(fā)現(xiàn)，當噴涂壓力過小時，涂料滲透力度較小，容易在陽極炭塊上形成分散分布的涂料滴，嚴重影響噴涂效果。由此，本發(fā)明中通過控制噴涂壓力不低于14mpa，可以使納米陶瓷基涂料能夠被均勻的噴涂到陽極炭塊上，顯著提高噴涂的效率。

根據(jù)本發(fā)明的具體實施例，噴涂的壓力可以為20-24mpa。由此，可以進一步提高噴涂的效率，并避免由于噴涂壓力過大時可能出現(xiàn)的涂料在陽極炭塊上流掛的現(xiàn)象，提高涂料的利用率。

根據(jù)本發(fā)明的具體實施例，噴涂的距離可以為15-25cm。需要說明的是，本發(fā)明中所述的噴涂距離指的是噴嘴與涂料在陽極炭塊上實際噴涂點之間的距離。發(fā)明人經(jīng)過大量實驗發(fā)現(xiàn)，當噴嘴與陽極鋼爪上實際噴涂點之間的距離過小時，容易造成涂料在陽極炭塊上流掛，造成噴涂效果不均勻，而當噴嘴與陽極炭塊上實際噴涂點之間的距離過大時，容易造成涂料在噴涂過程中飛散造成涂料浪費。由此，本發(fā)明中通過控制噴涂距離為5-10cm，不僅可以提高涂料的噴涂效果，還能有效提高涂料的利用率。

由此，本發(fā)明中可以通過調(diào)整噴涂距離和噴涂機的壓力，使炭塊的涂覆質(zhì)量最高、涂層更均勻，避免出現(xiàn)浪費材料或材料滲透力度不足等問題。

根據(jù)本發(fā)明的具體實施例，經(jīng)過噴涂形成的納米陶瓷基涂層的厚度可以為2-3mm。發(fā)明人發(fā)現(xiàn)，當經(jīng)過噴涂形成的納米陶瓷基涂層的厚度為2-3mm，可以有效隔絕空氣、二氧化碳、氟化氫、冰晶石蒸汽與陽極炭塊直接接觸，使陽極炭塊具有優(yōu)良的抗腐蝕性能。需要注意的是，涂覆時涂覆速度要平穩(wěn)，避免涂覆厚薄不均。

根據(jù)本發(fā)明的另一個方面，本發(fā)明還提出了一種鋁電解槽，包括：陰極炭塊、陽極炭塊、陽極鋼爪和陽極導桿，其中，陽極炭塊的至少一部分表面具有納米陶瓷基涂層。

根據(jù)本發(fā)明上述實施例的鋁電解槽，通過使用表面具有納米陶瓷基涂層的陽極炭塊，可以有效隔絕空氣、二氧化碳、氟化氫、冰晶石蒸汽與陽極鋼爪直接接觸，使陽極炭塊具有優(yōu)良的抗腐蝕性能，顯著降低陽極炭塊的腐蝕速度，進而有效延長鋁電解槽的使用壽命。

根據(jù)本發(fā)明的具體實施例，納米陶瓷基涂層的厚度可以為2-3mm。發(fā)明人發(fā)現(xiàn)，當經(jīng)過噴涂形成的納米陶瓷基涂層的厚度為2-3mm，可以有效隔絕空氣、二氧化碳、氟化氫、冰晶石蒸汽與陽極炭塊直接接觸，使陽極炭塊具有優(yōu)良的抗腐蝕性能。需要注意的是，涂覆時涂覆速度要平穩(wěn)，避免涂覆厚薄不均。

根據(jù)本發(fā)明的具體實施例，納米陶瓷基涂層可以形成在陽極炭塊側面。由此，可以有效針對陽極炭塊容易被腐蝕的部位進行涂覆納米陶瓷基涂料，進而可以顯著降低陽極炭塊的腐蝕速度，并提高納米陶瓷基涂料的利用率。

根據(jù)本發(fā)明的具體實施例，納米陶瓷基涂層可以形成在距離陽極炭塊的下底面18-20cm以上的側面區(qū)域。由此，可以進一步提高提高納米陶瓷基涂料的利用率。發(fā)明人發(fā)現(xiàn)，在距離陽極炭塊的下底面18-20cm以上的側面區(qū)域是最容易被腐蝕的部分，由此，本發(fā)明中通過在在距離陽極炭塊的下底面18-20cm以上的側面區(qū)域涂覆納米陶瓷基涂料，不僅可以顯著降低陽極炭塊的腐蝕速度，還可以進一步提高提高納米陶瓷基涂料的利用率。

實施例1

以701#、703#為試驗槽，并在701#、703#試驗槽的陽極炭塊上涂覆by-2型陶瓷基高溫防腐復合涂料，以34天周期運行，其中，單塊陽極涂料用量為2.92kg/塊陽極，單槽完整換極周期預焙陽極使用量為48塊。by-2型陶瓷基高溫防腐復合涂料是由云南澤能科技有限公司研發(fā)的by-2型納米陶瓷基涂料，該產(chǎn)品以氧化鋁為骨料，微量稀土為催化劑，主要組成如表1所示。

以702#、704#為對比試驗槽，陽極炭塊上不涂覆by-2型陶瓷基高溫防腐復合涂料，以33天周期運行。驗證涂層抗氧化效果、對電解質(zhì)量體系的影響及經(jīng)濟性。

記錄試驗周期內(nèi)陽極炭塊的高度消耗和殘極重量并通過殘極高度核算陽極炭塊延長使用周期，檢測試驗槽與對比槽中電解質(zhì)樣分析原鋁和各成分變化情況，最后根據(jù)試驗結果和檢測結過作出項目擴大試驗范圍經(jīng)濟效益測算。

表1by-2型納米陶瓷基涂料主要組成

試驗結果：

1、對701#、703#試驗槽的陽極炭塊和702#、704#對比試驗槽陽極炭塊的高度消耗和殘極重量進行計算分析。其中，試驗周期內(nèi)701#、703#試驗槽的陽極炭塊和702#、704#對比試驗槽陽極炭塊的高度消耗和殘極重量如表2所示。

表2701#703#試驗槽及702#704#對比槽數(shù)據(jù)(單位：mm)

備注：初期試驗：保護涂料出現(xiàn)輕微沉降，涂料使用前未經(jīng)電錘攪拌，涂覆人員培訓合格，未形成完整試驗周期；第一階段：保護涂料沉降逐漸嚴重，涂料使用前未經(jīng)電錘攪拌，涂覆人員未經(jīng)培訓，涂覆質(zhì)量差；第二階段：保護涂料沉降逐漸嚴重，使用電錘攪拌，涂覆人員培訓合格，涂覆質(zhì)量較好，形成完整試驗周期；第三階段：保護涂料沉降逐漸嚴重，使用電錘攪拌，涂覆人員培訓合格，涂覆質(zhì)量較好，形成完整試驗周期；第四階段：試驗數(shù)據(jù)為半個月周期，待完成周期換極后進行綜合評價。

通過殘極高度核算陽極炭塊延長使用周期：

第一階段：2016年4月16日至2016年6月22日，由于陽極組裝車間涂覆人員頻繁變動，涂覆質(zhì)量出現(xiàn)大幅下滑，試驗無明顯效果。

剔除第一階段數(shù)據(jù)，試驗槽701#、703#平均消耗高度474.12mm/周期，日平均消耗高度：474.12mm/34天＝13.94mm/天

對比槽702#、704#平均消耗高度480.20mm/周期，日平均消耗高度：480.20mm/33天＝14.55mm/天

試驗槽701#、703#在對比槽702#、704#周期延長1天的基礎上，可延長周期為：

(480.20mm－474.12mm)÷13.94mm/天＝0.44天

通過殘極重量核算陽極延長使用周期：

剔除第一階段數(shù)據(jù)，701#、703#平均殘極重量173.52kg；702#、704#平均殘極重量164.49kg。

平均陽極炭塊凈耗401.99kg/t.al

延長一天換極周期的陽極凈耗：

2.9371t.al/槽日*33日*401.99kg/t.al÷34日÷2.9371t.al/槽日＝390.17kg/t.al

可延長換極周期：

(173.52kg－164.49kg)*48塊/槽÷390.17kg/t.al÷2.9371t.al/槽日＝0.38天

通過殘極高度、殘極重量計算得出：在延長1天周期的基礎上可繼續(xù)延長使用周期9h，在實際生產(chǎn)中為有效保障陽極炭塊不出現(xiàn)穿餅現(xiàn)象，建議以延長1.33天周期進行推廣試驗。

2、納米陶瓷基涂料主要帶入雜質(zhì)元素為si、na、k，雜質(zhì)元素在電解質(zhì)體系需要時間階段富積，進一步地，通過數(shù)據(jù)分析以階段取平均值進行綜合對比評價。其中，表3為原鋁質(zhì)量數(shù)據(jù)統(tǒng)計，原鋁質(zhì)量變化、原鋁中fe元素變化和原鋁中si元素變化分別如圖1、圖2、圖3所示。

表32016年4月1日至2016年10月8日原鋁質(zhì)量數(shù)據(jù)統(tǒng)計(單位：％)

備注：原鋁質(zhì)量綜合對比分析以4月1日至4月5日平均值為初期值，每隔10天取平均值進行統(tǒng)計分析。

從圖1可以看出：涂層材料的引入未對原鋁質(zhì)量造成不良影響，原鋁質(zhì)量整體呈上升趨勢，試驗槽改善趨勢比對比槽相對明顯。從圖2可以看出：701#、703#試驗槽原鋁中fe元素總體呈下降趨勢，702#對比槽由于工藝控制影響出現(xiàn)小范圍上升，屬正常范圍，704#對比槽fe元素總體呈下降趨勢，試驗槽fe元素下降趨勢相對明顯。從圖3可以看出：試驗槽、對比槽原鋁中si元素都呈上升趨勢，上升幅度基本一致，可排除由涂料帶入的影響，主要因素是由于原料的帶入導致原鋁si元素上升。

3、表4為電解質(zhì)成分中k、sio2、fe2o3數(shù)據(jù)統(tǒng)計，電解質(zhì)成分中k元素變化、sio2元素變化和fe2o3元素變化趨勢分別如圖4、圖5和圖6所示。

表42016年7月至2016年9月電解質(zhì)成分k、sio2、fe2o3統(tǒng)計(單位：％)

從圖4可以看出：電解質(zhì)成分中k元素都呈上升趨勢，試驗槽、對比槽上升幅度基本一致，可以排除由涂料帶入k元素的影響，主要由原料帶入導致。從圖5可以看出：試驗槽701#、703#、對比槽702#電解質(zhì)成分中sio2元素均出現(xiàn)略微下降趨勢，704#對比槽出現(xiàn)略微上升趨勢。由此可以得出：由涂層材料帶入的si元素對電解質(zhì)成分基本無影響。從圖6可以看出：試驗槽703#、對比槽702#、對比槽704#電解質(zhì)成分中fe2o3元素呈略微下降趨勢，701#試驗槽呈略微上升趨勢，涂層涂料中不含fe元素，涂層涂料對電解質(zhì)成分元素富積未造成不良影響。

4、表5為電解質(zhì)中碳渣質(zhì)量變化統(tǒng)計，碳渣變化曲線圖如圖7所示。

表52016年7月至2016年9月碳渣質(zhì)量變化統(tǒng)計表

備注：涂層陽極于2016年4月3日進入試驗電解槽，5月份全部更換為涂層陽極，6月份完成1個周期，

根據(jù)圖7可以看出：試驗槽與對比槽碳渣打撈量變化不明顯，與人為操作因素影響較大，所以參考意義不明顯。

項目擴大試驗范圍經(jīng)濟效益測算

節(jié)約噸鋁炭耗成本

以試驗槽延長1.33天周期測算，2016年1至9月累計平均陽極炭塊毛耗483.27kg/t.al，原周期33天，則延長1.33天陽極炭塊毛耗為：

2.9371t.al/槽日*33日*483.27kg/t.al÷34.33日÷2.9371t.al/槽日＝464.55kg/t.al

陽極炭塊毛耗降低：483.27kg/t.al-464.55kg/t.al＝18.72kg/t.al

節(jié)約陽極炭塊噸鋁成本為(2016年陽極炭塊累計單價2973元/噸)：

18.72kg/t.al*2.973元/kg＝55.65元/t.al

陽極炭塊噸鋁涂覆成本

單槽完整換極周期產(chǎn)鋁量：34.33天*2937.1kg/天＝100.83t/周期

單槽完整換極周期預焙陽極使用量：48塊

噸鋁涂料用量：2.92kg/塊陽極×48塊/周期÷100.83t/周期＝1.39kg/t.al

陽極炭塊涂覆成本：by-2型陶瓷基材料價格17500元/噸，則涂覆成本為：

17.5元/kg*1.39kg/t.al＝24.33元/t.al

陽極炭塊涂覆涂層材料節(jié)約創(chuàng)效

噸鋁節(jié)約生產(chǎn)成本：55.65元/t.al—24.33元/t.al＝31.325元/t.al

以公司29萬噸產(chǎn)量計算，可實現(xiàn)年創(chuàng)效：31.325元/t*29萬t＝908.4萬元

延長1.33換極周期的陽極凈耗：

2.9371t.al/槽日*33日*401.99kg/t.al÷34.33日÷2.9371t.al/槽日＝386.42kg/t.al；同比降低15.57kg/t.al。

同時，如果鋁電解陽極炭塊抗氧化涂層技術能夠全面推廣使用，按照29萬噸/年電解鋁的產(chǎn)能計算，可節(jié)約炭塊5428.8噸/年，減少co2排放19905.6噸，直接經(jīng)濟效益達到908.4萬元，社會效益顯著。

綜上可以得出結論：

(1)納米陶瓷基涂料在陽極炭塊形成的涂層在一個完整的電解周期內(nèi)能較好的覆蓋于陽極炭塊外側，從而緩解炭塊的氧化掉渣，延長陽極使用周期，使得殘極形貌方正規(guī)整；

(2)陽極炭塊涂覆涂層材料延長1.0天換極周期均未出現(xiàn)任何異?，F(xiàn)象，仍有0.33天的應用空間；

(3)由by-2型陶瓷基高溫防腐復合涂料帶入的k、si雜質(zhì)元素對原鋁質(zhì)量、電解質(zhì)體系無不良影響；

(4)若能實現(xiàn)延長1.33天周期，可實現(xiàn)陽極炭塊毛耗464.55kg/t.al，同比降低18.72kg/t.al；凈耗386.42kg/t.al；同比降低15.57kg/t.al。

在本說明書的描述中，參考術語“一個實施例”、“一些實施例”、“示例”、“具體示例”、或“一些示例”等的描述意指結合該實施例或示例描述的具體特征、結構、材料或者特點包含于本發(fā)明的至少一個實施例或示例中。在本說明書中，對上述術語的示意性表述不必針對的是相同的實施例或示例。而且，描述的具體特征、結構、材料或者特點可以在任一個或多個實施例或示例中以合適的方式結合。此外，在不相互矛盾的情況下，本領域的技術人員可以將本說明書中描述的不同實施例或示例以及不同實施例或示例的特征進行結合和組合。

盡管上面已經(jīng)示出和描述了本發(fā)明的實施例，可以理解的是，上述實施例是示例性的，不能理解為對本發(fā)明的限制，本領域的普通技術人員在本發(fā)明的范圍內(nèi)可以對上述實施例進行變化、修改、替換和變型。