本實(shí)用新型涉及煤層氣開發(fā)生產(chǎn)領(lǐng)域，特別提供了一種煤層氣井反循環(huán)洗井裝置，適用于井型直徑、定向斜井、水平井等。

背景技術(shù)：

參考圖3所示，對(duì)于煤層氣的開采，現(xiàn)有技術(shù)是將一用于抽水的油管探入到煤礦氣層中，油管的底端連接一個(gè)潛水泵，潛水泵嵌入到地下水中；油管外套設(shè)有一個(gè)套管，套管與油管之間的空間稱之為桿管環(huán)空，地下水的頁面位于該桿管環(huán)空中，稱之為動(dòng)液面，動(dòng)液面可作為反應(yīng)地下水壓力的一個(gè)參考；在進(jìn)行氣體采集時(shí)，通過油管向外抽水，這樣地下水的壓力會(huì)降低，此時(shí)煤層中的氣體由于水壓的降低便會(huì)從煤層中滲透出來、并進(jìn)入到桿管環(huán)空中，由此從桿管環(huán)空的頂部對(duì)煤層氣進(jìn)行采集。

在采集的初期，由于地下水充沛，因此無需對(duì)其進(jìn)行補(bǔ)水；而在采集的中后期，地下水的總量變少，為保證動(dòng)液面具備一定的高度，需要從桿管環(huán)空內(nèi)注水，以維持采氣壓力。

在上述采集過程中，由于地下水中往往會(huì)混有煤粉顆粒，這樣經(jīng)過一段時(shí)間的開采后，油管和桿管環(huán)空中會(huì)積聚有一定量的煤粉顆粒，如果不對(duì)其進(jìn)行清理，很容易導(dǎo)致卡泵和桿管環(huán)空阻塞的現(xiàn)象，由此會(huì)影響采氣的效率，所以要進(jìn)行煤層氣井的清洗操作。

而洗井方式大致可分為正循環(huán)洗井和反循環(huán)洗井兩種方式，正循環(huán)洗井即是向油管內(nèi)注水、同時(shí)由桿管環(huán)空中抽水，通過這樣的水循環(huán)將桿管環(huán)空及油管中積聚的煤粉清除出來；而反循環(huán)洗井即是通過油管向外抽水，同時(shí)通過桿管環(huán)空注水，通過這樣的循環(huán)清除煤粉，且洗井與開采可同時(shí)進(jìn)行；在煤層氣開采的中后期采用反循環(huán)洗井方式時(shí)，由于此時(shí)為保證動(dòng)液面的高度，桿管環(huán)空已經(jīng)開始注水，所以此時(shí)要加大油管抽水和桿管環(huán)空注水的量和沖次，以實(shí)現(xiàn)洗井的目的。

但是，煤層氣在氣井的開采過程中，由于掌握不好煤層氣的生產(chǎn)規(guī)律，經(jīng)常性的開關(guān)井口放氣閥，以及把握不好反洗沖水的量，往往會(huì)引起井底壓力波動(dòng)，使煤粉沿著煤層的裂縫進(jìn)入井底，造成井底被煤粉堵塞，儲(chǔ)層滲透率降低及煤粉沉淀泵筒導(dǎo)致的卡泵事故。

技術(shù)實(shí)現(xiàn)要素：

(一)要解決的技術(shù)問題

本實(shí)用新型的目的是提供一種能夠有效的將油管內(nèi)的煤粉洗出，且不會(huì)引起井底壓力波動(dòng)的一種煤層氣井反循環(huán)洗井方法及其裝置。

(二)技術(shù)方案

為實(shí)現(xiàn)上述目的，本實(shí)用新型提供了一種煤層氣井反循環(huán)洗井方法，該方法包括以下步驟：選取煤層氣井的煤粉試樣、并對(duì)其進(jìn)行沉降試驗(yàn)，得出該煤粉試樣的沉降末速；通過潛水泵由油管向外抽水，并使油管內(nèi)的水流速度高于煤粉試樣的沉降速度設(shè)定量值；向桿管環(huán)空內(nèi)注水，并使桿管環(huán)空內(nèi)的動(dòng)液面的波動(dòng)保持在設(shè)定范圍內(nèi)。

優(yōu)選的，通過洗井泵向桿管環(huán)空內(nèi)注水。

優(yōu)選的，所述洗井泵由桿管環(huán)空環(huán)形開口的一側(cè)注水。

優(yōu)選的，煤粉試樣的沉降末速由以下公式計(jì)算得到，

其中，u_p0為煤粉顆粒的沉降末速m/s，u為液體速度m/s，

a，b，c為正交的三個(gè)軸長m，ρ_p為煤粉密度Kg/m³，

ρ為液體密度Kg/m³，μ為流體粘度Pa*s，g為重力加速度m/s²(1)

優(yōu)選的，向桿管環(huán)空內(nèi)注水，并使桿管環(huán)空內(nèi)的動(dòng)液面的波動(dòng)保持在5-10cm范圍內(nèi)。

一種用于如上所述的煤層氣井反循環(huán)洗井方法的煤層氣井反循環(huán)洗井裝置，該裝置包括潛水泵、動(dòng)液面水位監(jiān)測(cè)裝置和高壓往復(fù)水泵；所述潛水泵設(shè)置在煤層氣井內(nèi)，用于抽取煤層氣井內(nèi)的水、并由油管排出，所述潛水泵的抽水流量可調(diào)；所述動(dòng)液面監(jiān)測(cè)裝置用于監(jiān)測(cè)桿管環(huán)空內(nèi)的動(dòng)液面高度；所述高壓往復(fù)水泵用于根據(jù)所述桿管環(huán)空內(nèi)的動(dòng)液面高度向桿管環(huán)空內(nèi)注水，以使桿管環(huán)空內(nèi)的動(dòng)液面高度保持在設(shè)定范圍內(nèi)。

優(yōu)選的，該裝置還包括沉淀室，所述沉淀室的內(nèi)部設(shè)有由其底壁向內(nèi)部空間延伸的隔板；在所述沉淀室內(nèi)、并位于所述隔板的一側(cè)設(shè)有過濾裝置，所述過濾裝置通過回水管與油管連通；所述沉淀室于所述隔板的另一側(cè)空間通過所述高壓往復(fù)水泵與桿管環(huán)空連通；所述沉淀室于所述隔板兩側(cè)的空間的底部均與排污管連通。

優(yōu)選的，所述過濾裝置包括筒狀的第一濾網(wǎng)、圍設(shè)在所述第一濾網(wǎng)之外的第二濾網(wǎng)以及填設(shè)在所述第一濾網(wǎng)與所述第二濾網(wǎng)之間的過濾棉，所述過濾裝置通過所述第一濾網(wǎng)的內(nèi)部空間與所述回水管連通。

優(yōu)選的，所述沉淀室設(shè)有用于顯示其液位高度的液位計(jì)，所述沉淀室還設(shè)有補(bǔ)水口。

優(yōu)選的，所述沉淀室的頂部設(shè)有檢修口。

(三)有益效果

本實(shí)用新型提供的一種煤層氣井反循環(huán)洗井方法及裝置。該裝置包括潛水泵、動(dòng)液面水位監(jiān)測(cè)裝置和高壓往復(fù)水泵；該方法通過選取煤層氣井的煤粉試樣、并對(duì)其進(jìn)行沉降試驗(yàn)，得出該煤粉試樣的沉降末速；因此只要將油管內(nèi)的水流速度設(shè)置為高于煤粉試樣的沉降末速設(shè)定量值，即可以將油管中的煤粉反洗出來，且可以保證對(duì)煤粉具有一定的反洗效率，同時(shí)再向桿管環(huán)空內(nèi)注水，并使桿管環(huán)空內(nèi)的動(dòng)液面的波動(dòng)保持在設(shè)定范圍內(nèi)，由此，即可確定出一個(gè)既能夠滿足清洗要求、又不會(huì)引起井底壓力波動(dòng)的抽水速度，防止煤粉沿著煤層的裂縫進(jìn)入井底，造成井底被煤粉堵塞，儲(chǔ)層滲透率降低及煤粉沉淀泵筒導(dǎo)致的卡泵事故。

附圖說明

圖1是本實(shí)用新型實(shí)施例的一種煤層氣井反循環(huán)洗井裝置的示意圖；

圖2是本實(shí)用新型實(shí)施例的煤粉試樣沉降末速試驗(yàn)裝置的示意圖；

圖3是現(xiàn)有技術(shù)中煤層氣井開采的示意圖。

附圖標(biāo)記：

1、沉淀室；11、檢修口；2、回水管；3、過濾裝置；4、隔板；5、液位計(jì)；6、高壓往復(fù)水泵；7、排污管。

具體實(shí)施方式

下面結(jié)合附圖和實(shí)施例，對(duì)本實(shí)用新型的具體實(shí)施方式作進(jìn)一步詳細(xì)描述。以下實(shí)施例用于說明本實(shí)用新型，但不用來限制本實(shí)用新型的范圍。

本實(shí)用新型提供的一種煤層氣井反循環(huán)洗井方法，用于將油管內(nèi)的煤粉顆粒清洗出來，以防止油管阻塞，實(shí)現(xiàn)順利采集的目的；該方法包括以下步驟：

選取煤層氣井的煤粉試樣、并對(duì)其進(jìn)行沉降試驗(yàn)，得出該煤粉試樣的沉降末速。礦粒在靜止的介質(zhì)時(shí)，將受到兩個(gè)力的作用：向下的重力與向上的阻力。在開始沉降的瞬間，礦粒的沉降速度等于零，其所受到的阻力亦等于零。然后礦粒在重力作用下開始加速沉降，這時(shí)速度漸增，阻力也隨之加大，加速度逐漸減少，沉降一段時(shí)間后加速很快減小到零，此時(shí)礦粒將以恒定速度沉降，這一速度稱之為礦粒自由沉降末速。

通過潛水泵由油管向外抽水，并使油管內(nèi)的水流速度高于煤粉試樣的沉降速度設(shè)定量值，由于煤粉試樣的沉降末速已經(jīng)通過試驗(yàn)測(cè)得，故，只將油管內(nèi)的水流速度設(shè)置為高于煤粉試樣的沉降末速，即可以將油管中的煤粉反洗出來，而將油管內(nèi)水流的速度調(diào)至高于煤粉試樣的沉降速度設(shè)定量值，可以保證對(duì)煤粉具有一定的反洗效率，同時(shí)再向桿管環(huán)空內(nèi)注水，并使桿管環(huán)空內(nèi)的動(dòng)液面的波動(dòng)保持在設(shè)定范圍內(nèi)，由此，即可確定出一個(gè)既能夠滿足清洗要求、又不會(huì)引起井底壓力波動(dòng)的抽水速度，防止煤粉沿著煤層的裂縫進(jìn)入井底，造成井底被煤粉堵塞，儲(chǔ)層滲透率降低及煤粉沉淀泵筒導(dǎo)致的卡泵事故。

其中，優(yōu)選通過洗井泵向桿管環(huán)空內(nèi)注水，由于反循環(huán)洗井與煤層氣開采是同時(shí)進(jìn)行的，所以桿管環(huán)空是持續(xù)向外排氣的，因此通過洗井泵向桿管環(huán)空內(nèi)注水，可以確保具有足夠的注水壓力，以確保將設(shè)定流量的水補(bǔ)入到桿管環(huán)空中，確保動(dòng)液面的相對(duì)恒定，該動(dòng)液面的波動(dòng)優(yōu)選保持在5-10cm范圍內(nèi)。

進(jìn)一步的，該洗井泵優(yōu)選由桿管環(huán)空環(huán)形開口的一側(cè)注水，這樣桿管環(huán)空的一側(cè)用于注水，而另一側(cè)用于排氣，由此互不影響，可進(jìn)一步確保注水量，且對(duì)煤層氣的采集影響較小。

其中，煤粉試樣的沉降末速可由下列推導(dǎo)過程得到：

1、顆粒沉降末速計(jì)算

煤粉顆粒自由沉降末速的計(jì)算是研究攜帶煤粉顆粒流速的重要條件。煤粉顆粒在井筒中受到重力和阻力作用，阻力值與煤粉顆粒的沉降速度直接相關(guān)。煤粉的沉降主要有自由沉降和于涉沉降2種。此處主要研究煤粉在靜止液體中的自由沉降末速。對(duì)煤粉顆粒進(jìn)行受力分析，將固液兩相流中煤粉顆粒在圓形管道中所受的力分為煤粉顆粒間作用力、流體一煤粉相對(duì)運(yùn)動(dòng)無關(guān)的力(包括慣性力、重力和壓差力)和液體一煤粉間相對(duì)運(yùn)動(dòng)有關(guān)的力(包括附加質(zhì)量力、Basset力、升力、Mag-nus力和Saffman力)。各力表達(dá)式如下。

Basset力表達(dá)式為:

其中，u為液體速度m/s，u_p為顆粒運(yùn)動(dòng)速度m/s，

μ為流體粘度Pa*s，ρ為液體密度Kg/m³，d為顆粒直徑m(2)

Magnus力表達(dá)式為：

式中，為右手螺旋系(3)

Saffrnan力，表達(dá)式為:

式中，為橫截面的速度梯度(4)

煤粉顆粒所受重力與浮力分別為:

式中，W和F_f為煤粉所受的重力和浮力，N；ρ_p為煤粉密度，Kg/m³

g為重力加速度，m/s²

煤粉顆粒所受的阻力為:

F_Z＝πC_Dρu_p/8

式中，C_D為顆粒阻力系數(shù)(7)

按力的平衡關(guān)系可以得到球形煤粉顆粒在靜止流體中的自由沉降速度為:

在煤層氣井垂直井筒流體運(yùn)動(dòng)狀態(tài)屬于過渡區(qū)，雷諾數(shù)Re在 2-500間。故煤粉顆粒的沉降末速為:

煤粉顆粒達(dá)到沉降末速度的時(shí)間較短，幾乎在顆粒一啟動(dòng)就達(dá)到了沉降末速度，即可認(rèn)為顆粒運(yùn)移速度隨流體速度變化瞬間達(dá)到沉降末速。因此結(jié)合式(8)可得到顆粒在流體中的沉降末速，即有:

u_p＝u-u_p0

式中，u_p為煤粉顆粒在流體中的沉降速度m/s(10)

2、煤粉顆粒沉降速度的試驗(yàn)分析

2.1試驗(yàn)裝置

參考圖3所示，煤粉顆粒沉降末速的主要試驗(yàn)儀器和材料有沉降筒8、煤粉9、卡尺、粒徑計(jì)、接砂杯、鑷子、電子稱、篩子、秒表以及煤粉回收器等。其中沉降筒為高2m,內(nèi)徑120mm的有機(jī)玻璃透明管。煤粉為密度1.4g/cm3的煤粉顆粒，其直徑范圍為0.2-50.0mm。

沉降筒通過鐵夾夾住，以保證其處于垂直位置。沉降筒從上到下每隔100mm有一個(gè)刻度，總共有21個(gè)刻度。沉降筒下部裝有煤粉回收器，其作用是使下沉的煤粉進(jìn)人其內(nèi)部。煤粉樣品是從三交地區(qū)不同排采階段采樣的。煤粉顆粒沉降末速試驗(yàn)裝置如圖1所示。

通過電子稱和篩子將密度1.4g/cm3的煤粉劃分分為5-200目不等的6個(gè)級(jí)別，如圖2所示。選取某目數(shù)的煤粉，利用粒徑計(jì)選取并求出粒徑值。

2.2煤粉顆粒沉降試驗(yàn)結(jié)果分析

選擇粒徑范圍在2一50mm的大煤粉顆粒和砂粒以及5-20目的細(xì)煤粉顆粒作為試驗(yàn)對(duì)象，煤粉和砂粒的密度分別為1.4和2.7g/cm3。

2.2.1砂粒的沉降末速試驗(yàn)

任意選取直徑范圍為5-45mm的砂粒。通過對(duì)不同粒徑砂粒的多次試驗(yàn)，建立砂粒直徑與沉降末速的關(guān)系，并對(duì)試驗(yàn)數(shù)據(jù)進(jìn)行處理。

砂粒沉降速度與粒徑的關(guān)系為:

u_p0＝5.843d^0.4929 (11)

將式(11)與靜止液體中的顆粒自由沉降末速公式(8)比較可知，理論公式中顆粒直徑d的指數(shù)為0.5，而試驗(yàn)擬合公式中砂粒直徑d的指數(shù)為0.4929，可見公式中直徑d的指數(shù)部分相差不大。將砂粒密度 2.7g/cm3代入理論公式(8)可得:

u_p0＝7.0205d^0.5 (12)

通過式(11)與式(12)的對(duì)比分析可知，公式的系數(shù)部分差距比較大，這主要是因?yàn)槔碚摴酵茖?dǎo)的假設(shè)條件是砂粒形狀為球形。

2.2.2大煤粉顆粒的沉降末速試驗(yàn)

在不考慮顆粒形狀影響的情況下，任意選取直徑7-33mm范圍內(nèi)的煤粉顆粒，通過對(duì)不同粒徑煤粉的多次試驗(yàn)，建立不同粒徑的煤粉顆粒與沉降末速的關(guān)系，經(jīng)對(duì)試驗(yàn)數(shù)據(jù)處理。

粗煤粉顆粒沉降速度與粒徑的關(guān)系為:

u_p0＝1.6099d^0.4923 (13)

將式(13)與靜止液體中的顆粒自由沉降末速理論公式(8)比較可知，公式中直徑d的指數(shù)部分相差也不是很大。理論公式中顆粒直徑 d的指數(shù)為0.5，試驗(yàn)擬合公式中煤粉顆粒直徑d的指數(shù)為0.4923。將煤粉密度1.4g/cm3代人公式(8)可得:

u_p0＝3.4054d^0.5 (14)

通過式(13)與式(14)的對(duì)比分析可知，理論推導(dǎo)公式與試驗(yàn)擬合公式的系數(shù)差距非常大。主要原因有以下幾點(diǎn):①煤粉顆粒的形狀不是球形；②煤粉顆粒的密度非常小，在沉降過程中可以發(fā)現(xiàn)顆粒左右搖擺，而且受試驗(yàn)操作的影響較大；③煤粉的力學(xué)性能很差，易破碎，在試驗(yàn)過程中其粒徑會(huì)發(fā)生變化，直接影響試驗(yàn)結(jié)果的準(zhǔn)確性。

在考慮顆粒形狀影響的情況下，選取形狀近似的煤粉顆粒，其直徑在5-35mm范圍內(nèi)。通過對(duì)不同粒徑煤粉的多次試驗(yàn)，建立不同粒徑的煤粉顆粒與沉降末速的關(guān)系，經(jīng)對(duì)試驗(yàn)數(shù)據(jù)處理，得到該試驗(yàn)情形下的數(shù)據(jù)擬合圖。

煤粉沉降速度與粒徑的關(guān)系為:

u_p0＝2.5078d^0.5019 (15)

對(duì)比分析式(14)與式(15)可知，公式中直徑d的指數(shù)比較接近。但是擬合公式的系數(shù)與理論公式的系數(shù)相比較，差異性較大。其主要原因與不考慮煤粉顆粒形狀影響的情況相同。

2.2.3細(xì)煤粉顆粒沉降末速試驗(yàn)

取細(xì)煤粉顆粒分為2組；一組煤粉顆粒直徑為20目與30目；另一組直徑60目與80目。試驗(yàn)過程中，記錄煤粉運(yùn)動(dòng)到沉降筒刻度時(shí)的時(shí)間，對(duì)該組試驗(yàn)數(shù)據(jù)進(jìn)行處理。

通過該組試驗(yàn)發(fā)現(xiàn)，煤粉在開始運(yùn)動(dòng)階段，試驗(yàn)誤差比較大。其原因是較細(xì)的煤粉在液面上都先處于一種漂浮的狀態(tài)，通過施加一定外力之后才開始自由沉降，煤粉初始速度比較大。同時(shí)，煤粉顆粒到達(dá)沉降末速的時(shí)間非常短，與理論計(jì)算結(jié)果吻合。在煤粉到達(dá)沉降筒底部前，都已開始做勻速運(yùn)動(dòng)。在煤粉運(yùn)動(dòng)后期，細(xì)煤粉試驗(yàn)沉降末速擬合公式與理論公式差異性跟大顆粒煤粉沉降試驗(yàn)類似。

2.3煤粉顆粒沉降速度確定

顆粒沉降試驗(yàn)是在3種條件下對(duì)顆粒的沉降末速進(jìn)行測(cè)定。這3 種條件分別為不同粒徑的煤粉顆粒和砂粒、不考慮顆粒形狀系數(shù)以及考慮顆粒形狀系數(shù)。通過試驗(yàn)數(shù)據(jù)的對(duì)比分析，得出了細(xì)煤粉顆粒、粗煤粉顆粒以及砂粒在靜水中的一些沉降規(guī)律。

顆粒的密度、形狀和質(zhì)量濃度對(duì)沉降末速的影響較大，不能簡單利用球形顆粒的自由沉降末速公式計(jì)算，而須對(duì)煤粉顆粒自由沉降末速進(jìn)行形狀系數(shù)修正。煤粉顆粒的形狀系數(shù)可以用科里等學(xué)者提出的系數(shù)來修正。由于煤粉顆粒質(zhì)量濃度較低，可以用巴切勒公式。通過試驗(yàn)可以將煤粉顆粒在靜止液體中的自由沉降末速改為:

式中，a,b和c為正交的3個(gè)軸長，搔大小)InR1予定義，單位為m。

在雷諾數(shù)Re為2-500時(shí)，煤粉顆粒的沉降末速為:

其中，u_p0為煤粉顆粒的沉降末速m/s，u為液體速度m/s，

a，b，c為正交的三個(gè)軸長m，ρ_p為煤粉密度Kg/m³，

ρ為液體密度Kg/m³，μ為流體粘度Pa*s，g為重力加速度m/s²(17)

煤粉試樣的沉降末速由以下公式計(jì)算得到，

參考圖1所示，本實(shí)用新型還提供了一種用于如上所度的煤層氣井反循環(huán)洗井方法的煤層氣井反循環(huán)洗井裝置，該裝置包括潛水泵、動(dòng)液面水位監(jiān)測(cè)裝置和高壓往復(fù)水泵6；潛水泵設(shè)置在煤層氣井內(nèi)，用于抽取煤層氣井內(nèi)的水、并由油管排出，潛水泵的抽水流量可調(diào)，從而根據(jù)上述試驗(yàn)確定的煤粉試樣的沉降末速來調(diào)節(jié)一個(gè)合適的抽水泵流量，以在保證能夠?qū)⒚悍鄢槿∩蟻淼耐瑫r(shí)，避免井內(nèi)壓力發(fā)生波動(dòng)，從而可避免煤氣層中的煤粉因壓力變化而掉落，由此造成阻塞煤層氣孔的現(xiàn)象；動(dòng)液面監(jiān)測(cè)裝置用于監(jiān)測(cè)桿管環(huán)空內(nèi)的動(dòng)液面高度，高壓往復(fù)水泵6用于根據(jù)桿管環(huán)空內(nèi)的動(dòng)液面高度向桿管環(huán)空內(nèi)注水，以使桿管環(huán)空內(nèi)的動(dòng)液面高度保持在設(shè)定范圍內(nèi)。

其中，過濾裝置3包括筒狀的第一濾網(wǎng)、圍設(shè)在第一濾網(wǎng)之外的第二濾網(wǎng)以及填設(shè)在第一濾網(wǎng)與第二濾網(wǎng)之間的過濾棉，過濾裝置3 通過第一濾網(wǎng)的內(nèi)部空間與回水管2連通。該裝置還包括沉淀室，沉淀室的內(nèi)部設(shè)有由其底壁向內(nèi)部空間延伸的隔板4；在沉淀室內(nèi)、并位于隔板4的一側(cè)設(shè)有過濾裝置3，過濾裝置3通過回水管2與油管連通；沉淀室1于隔板4的另一側(cè)空間通過高壓往復(fù)水泵6與桿管環(huán)空連通；沉淀室1于隔板4兩側(cè)的空間的底部均與排污管7連通。

由上，回水管2中被抽采上來的攜帶者煤粉的水首先進(jìn)入到第一濾網(wǎng)中，然后依次通過第一濾網(wǎng)、過濾棉以及第二濾網(wǎng)的過濾再進(jìn)入到位于隔板4一側(cè)的部分沉淀室1中，此時(shí)回水中的較大顆粒的煤粉已經(jīng)被過濾裝置3過濾掉，但仍存在一些比較細(xì)小的煤粉。

回水在位于隔板4一側(cè)的部分沉淀室1中達(dá)到一定高度后才會(huì)越過隔板4的頂部邊緣，從而進(jìn)入到隔板4另一側(cè)的部分沉淀室1中，在此過程中回水中混有的部分煤粉因沉降而進(jìn)一步較少；越過隔板4 后的回水在沉淀室1中儲(chǔ)存、并繼續(xù)沉降，最終通過高壓往復(fù)水泵6 注入到桿管環(huán)空中。

而沉降在沉淀室1底部隔板4兩側(cè)的煤粉則由排污管7排出，以保持沉淀室1具有持續(xù)的沉降能力。

而在排污的過程中會(huì)損失一定的水量，所以可以在沉淀室1側(cè)部設(shè)置用于顯示其液位高度的液位計(jì)5，且在沉淀室1的頂部還可設(shè)置補(bǔ)水口，當(dāng)發(fā)現(xiàn)沉淀室1內(nèi)的水位較低時(shí)，可通過該補(bǔ)水口進(jìn)行補(bǔ)水。

優(yōu)選的，沉淀室1的頂部設(shè)有檢修口11，通過該檢修口11檢測(cè)沉淀室1內(nèi)的情況，以及時(shí)發(fā)現(xiàn)阻塞管道的情況，從而做到及時(shí)疏通，該檢修口11可以與上述補(bǔ)水口共用同一個(gè)開口。

以上所述僅是本實(shí)用新型的優(yōu)選實(shí)施方式，應(yīng)當(dāng)指出，對(duì)于本技術(shù)領(lǐng)域的普通技術(shù)人員來說，在不脫離本實(shí)用新型技術(shù)原理的前提下，還可以做出若干改進(jìn)和替換，這些改進(jìn)和替換也應(yīng)視為本實(shí)用新型的保護(hù)范圍。