一注液速度"，工業(yè)性復(fù)合驅(qū) 試驗注采井距取在150m、125m運樣的小井距情況下，推薦采用"第二注液速度"，年注液速度 分別為ο. 28PV和ο . 40PV，它們也有著相同的注液強度/'第二注液速度"注液強度=2/3 X "第一注液速度"注液強度。
[003引步驟3)確定"復(fù)合驅(qū)高效驅(qū)油方案"技術(shù)指標(biāo)C )，段塞結(jié)構(gòu)形式，復(fù)合體系段塞體 積和界面張力、體系黏度，后續(xù)聚合物段塞體積和黏度綜合考慮要求如下：
[0036] i)兩級段塞，前級為復(fù)合體系段塞，體系表活劑濃度推薦使用0.3wt%，段塞體積 取0.3PV，也可試驗使用表活劑濃度0.45wt %，段塞體積取0.2PV，復(fù)合體系段塞表活體積用 量為不變值900mg/L · PV;
[0037] ii)復(fù)合體系段塞界面張力應(yīng)取ΙοΛιΝ/m超低范圍，且值相對越低越好，但必須強 調(diào)要有相對高的體系黏度相配合；
[0038] iii)復(fù)合體系段塞后續(xù)聚合物段塞為有足夠大的體積的整體段塞(不分級），它與 復(fù)合體系段塞有著相同的聚合物濃度，兩級段塞體積總和在0.8~0.9PV，合適的體積要保 證方案實施時間不能超限；
[0039] iv)段塞體積、體系組成表活劑濃度確定后，段塞的聚合物濃度通過在模型3上計 算驅(qū)油方案確定，方案計算必須采用上述確定的"聚合物溶液濃度與地下工作黏度關(guān)系曲 線"、"復(fù)合體系地下工作的界面張力圖"數(shù)據(jù)計算，方案計算"注入壓力界限"不能超過確定 的"注入壓力界限"。
[0040] 本發(fā)明另一目的還在于提供一種在"工業(yè)性"井網(wǎng)條件下復(fù)合驅(qū)高效驅(qū)油方案，包 括依據(jù)前述方法確定的內(nèi)容。特別的，高效驅(qū)油方案包括步驟3)中a)-c)多個指標(biāo)。
[0041] 具體的，針對大慶油田采油四廠杏二西油田的高效驅(qū)油方案。具體內(nèi)容包括：
[0042] 注采井距取在125m~150m范圍內(nèi)小井距，在井距125m情況下采用年注0.4PV的注 液速度，在井距150m情況下采用年注0.28PV的注液速度；
[0043] 段塞結(jié)構(gòu)為兩級段塞，前級復(fù)合體系段塞和后續(xù)聚合物段塞，復(fù)合體系段塞表活 體積用量為900mg/L · PV，表活劑濃度取0.3wt% (體積濃度），對應(yīng)段塞體積0.3PV，或表活 劑濃度取0.45wt % (體積濃度），對應(yīng)段塞體積0.2PV，在井距125m情況下兩級段塞體積總和 取0.9PV，井距150m情況下兩級段塞體積總和取0.8PV;
[0044] 復(fù)合體系段塞可W是表活劑、堿、聚合物Ξ元體系，也可W是表活劑、聚合物二元 體系;體系界面張力穩(wěn)定在0.0025~0.00125mN/m超低范圍；
[0045] 方案計算注入壓力不超過擬合杏二中試驗確定的注入壓力界限P2;確定最佳體系 黏度應(yīng)不低于30mPa · S;
[0046] 在驅(qū)油試驗條件下聚合物溶液地下黏度保留率為30% ;
[0047] 表活劑選用烷基苯橫酸鹽或其它適用的表活劑，聚合物選用為聚丙締酷胺或其它 適用化學(xué)驅(qū)的高分子聚合物，要求化學(xué)劑在方案實施時間內(nèi)在地下保持穩(wěn)定不能出現(xiàn)失 效；
[0048] 所述具體的高效驅(qū)油方案經(jīng)濟技術(shù)指標(biāo)為：
[0049] 當(dāng)前方案（杏二中）試驗方案：噸相當(dāng)聚合物增油49.64t，相對水驅(qū)提高采收率 17.91%，方案實施時間2746d;驅(qū)油試驗黏度保留率為30% ;
[0050] 在選擇驅(qū)油用高分子聚合物溶液黏度保留率相同于杏二西驅(qū)油試驗情況下：
[0051] i)復(fù)合體系表活劑濃度為0.3wt %方案：
[0052] 推薦優(yōu)化方案1(井距125m):噸相當(dāng)聚合物增油60.47t，相對水驅(qū)提高采收率 28.27%，方案實施時間1052d。
[0053]推薦優(yōu)化方案2(井距150m):噸相當(dāng)聚合物增油63.83t，相對水驅(qū)提高采收率 27.60%，方案實施時間1446d;
[0化4] i i)復(fù)合體系表活劑濃度為0.45wt %方案：
[0055] 推薦優(yōu)化方案3(井距125m):噸相當(dāng)聚合物增油61.06t，相對水驅(qū)提高采收率 28.62%，方案實施時間1057d。
[0056] 推薦優(yōu)化方案4(井距150m):噸相當(dāng)聚合物增油64.96t，相對水驅(qū)提高采收率 27.99%，方案實施時間1422d;
[0057] 井距150m方案經(jīng)濟技術(shù)指標(biāo)相對略好，所W采用兩種不同井距，是因為兩種井距 井網(wǎng)分別由油田開發(fā)初期250m、300m兩種不同井距井網(wǎng)二次加密后得到。
[0058] 本發(fā)明確定"工業(yè)性"復(fù)合驅(qū)試驗高效驅(qū)油方案的方法，數(shù)字化地質(zhì)模型平臺是方 案設(shè)計基礎(chǔ)，可W是通過擬合該油層上"四注九采"井網(wǎng)條件下試驗得到，也可W是通過擬 合該油層上"工業(yè)性"井網(wǎng)試驗得到，在數(shù)字化地質(zhì)模型平臺上，提出的優(yōu)化方案技術(shù)指標(biāo) 考核檢驗修正，綜合考核后技術(shù)指標(biāo)提出工業(yè)性井網(wǎng)應(yīng)用條件下優(yōu)化驅(qū)油方案。
【附圖說明】
[0059] 圖1四注九采井網(wǎng)布井示意圖；
[0060] 圖2工業(yè)性井網(wǎng)布井示意圖；
[0061] 圖3經(jīng)典殘余油飽和度與毛管數(shù)的關(guān)系曲線；
[0062] 圖4毛管數(shù)實驗曲線化；
[0063] 圖5模擬計算模型結(jié)構(gòu)圖（四注九采井網(wǎng)條件下計算使用）；
[0064] 圖6模擬計算模型結(jié)構(gòu)圖（工業(yè)性井網(wǎng)條件下計算使用）；
[0065] 圖7杏二中復(fù)合驅(qū)試驗油井含水變化曲線(部分）、擬合試驗方案計算油井含水、增 采幅度變化曲線。
【具體實施方式】
[0066] 本發(fā)明在于提供一種建立"工業(yè)性"井網(wǎng)條件下優(yōu)化驅(qū)油方案的設(shè)計方法，確定優(yōu) 化驅(qū)油方案主要技術(shù)指標(biāo)，綜合優(yōu)化技術(shù)指標(biāo)確定優(yōu)化方案。
[0067] 所謂"工業(yè)性"井網(wǎng)，是指含有多口復(fù)合體系"中屯、注入井"連片的"中屯、區(qū)域"的井 網(wǎng)，圖2為典型的"工業(yè)性"井網(wǎng)布井圖。本發(fā)明的研究方法設(shè)計的驅(qū)油方案，是為"工業(yè)性" 井網(wǎng)條件下實施的驅(qū)油試驗而設(shè)計。
[0068] 為更清楚地公開，W下從幾個方面敘述本發(fā)明。
[0069] 1、數(shù)值模擬研究條件
[0070] 本發(fā)明采用數(shù)值模擬方法研發(fā)，計算研究選用機理更加準(zhǔn)確功能相對完善模擬軟 件。
[0071] 文南犬[l](Qi L Q，Liu Z Z，Yang C Z，et al.Supplement and optimization of classical capillary number experimental curve for enhanced oil recovery by combination flooding.Sci China Tech Sci，2014,57:2190-2203)比較詳細介紹發(fā)明人 近年來發(fā)明成果"毛管數(shù)實驗曲線QL"和配套的"復(fù)合驅(qū)相滲透率曲線化"，運里僅做簡單說 明。
[0072] 上個世紀(jì)中期T.F.Moore[文獻2:Moore Τ F，Slobod R C.The Effect of Viscosity and Capillarity on the Displacement of Oil by Water[J].Producers Monthly，Aug.1956.]，J.J. Taber[文南犬3: Taber J J. Dynamic and Static Forces Required To Remove a Discontinuous Oil Phase from Porous Media Containing Both Oil and Wate;r[J].Soc.Pet.Eng.J，Ma;rch，1969.]，W.R.Foster[文獻AJoster W R.A Low Tension Waterflooding Process Empolying A Petroleum Sulfonate， Inorganic Salts，And a Biopolyme;r[J].SPE 3803,1972.]等人研究并由實驗做出的毛管 數(shù)與殘余油飽和度之間的對應(yīng)關(guān)系曲線，通常稱為"經(jīng)典毛管數(shù)實驗曲線"。"經(jīng)典毛管數(shù)實 驗曲線"的提出，推動了復(fù)合驅(qū)油技術(shù)的研究和應(yīng)用。圖3繪出Moore和Slobod完成的實驗曲 線，它反映出當(dāng)毛管數(shù)Nc(橫坐標(biāo))大于一個極限毛管數(shù)Ncc之后隨著毛管數(shù)增大到另一個極 限毛管數(shù)N。*，殘余油飽和度(縱坐標(biāo))呈下降變化，毛管數(shù)繼續(xù)增大殘余油不再減小。
[0073] 文獻[1]中"毛管數(shù)實驗曲線QL"是發(fā)明人實驗做出新的毛管數(shù)與殘余油飽和度之 間的關(guān)系曲線，它與前輩經(jīng)典的毛管數(shù)實驗曲線有著明顯區(qū)別：圖4繪出"毛管數(shù)實驗曲線 QL"，它刻畫了毛管數(shù)Nc大于極限毛管數(shù)Ncc之后更細微的變化，毛管數(shù)由極限毛管數(shù)Ncc(圖4 中對應(yīng)毛管數(shù)值約為0.0001)增大至極限毛管數(shù)Nct2(圖4中對應(yīng)毛管數(shù)值約為0.0025)，對 應(yīng)殘余油飽和度呈下降變化到一個極限值S置，毛管數(shù)繼續(xù)增大至極限毛管數(shù)Ncti(圖4中對 應(yīng)毛管數(shù)值約為0.0712)，殘余油飽和度值基本穩(wěn)定在"殘余油飽和度極限值《f'處；圖4中 看到，Nc小于極限毛管數(shù)Ncti(線段I)，殘余油飽和度是毛管數(shù)的單值函數(shù)，Nc大于極限毛管 數(shù)Ncti，隨著毛管數(shù)值增大對應(yīng)多條殘余油變化函數(shù)曲線