磁切換閥40而成為通電狀態(tài)，從而連通端口 45和排油端口 46連通。所述先導(dǎo)閥50在發(fā)動(dòng)機(jī)低轉(zhuǎn)速下為低油壓，從而成為滑閥53的第一擋圈部53a落座于所述落座面的狀態(tài)，此時(shí)，通過小徑軸部53b外周的環(huán)狀槽53d使連接端口 56與給排端口 57連通。
[0131]在該狀態(tài)下，主油道05的油壓被導(dǎo)入第一控制油室31，第二控制油室32經(jīng)由先導(dǎo)閥50與電磁切換閥40的排油端口 46連通，而未被導(dǎo)入油壓，但由于主油道05的油壓低，所以凸輪環(huán)17維持最大偏心量，在轉(zhuǎn)速上升時(shí)，油壓也大致成正比地上升。
[0132]在主油道05的油壓達(dá)到圖15的Pl時(shí)，如圖12所示，凸輪環(huán)17抵抗彈簧18的彈力向逆時(shí)針方向開始旋轉(zhuǎn)移動(dòng)，成為圖15的發(fā)動(dòng)機(jī)轉(zhuǎn)速b所示的低壓控制的狀態(tài)。
[0133]在通過控制單元切斷向所述電磁切換閥40的通電時(shí)，移至圖13的狀態(tài)。在電磁切換閥40中，球閥43后退移動(dòng)，電磁閥開口端口 42a與連通端口 45連通，在先導(dǎo)閥50側(cè)，在滑閥53落座的狀態(tài)下，或者滑閥53抵抗閥彈簧54的彈力開始下降移動(dòng)，也能夠維持連接端口 56與給排端口 57的連通。
[0134]因此，主油道05的油壓還被導(dǎo)入第二控制油室32，泵排出壓也移向圖15所示的高壓控制的狀態(tài)。在圖15c所示的發(fā)動(dòng)機(jī)轉(zhuǎn)速區(qū)域中，因?yàn)榧词骨袚Q到高壓控制，泵排出壓也達(dá)不到P2，所以凸輪環(huán)17的偏心量再次變成最大，泵排出壓也與發(fā)動(dòng)機(jī)轉(zhuǎn)速的上升大致成正比地上升。
[0135]在泵排出壓達(dá)到P2時(shí)，先導(dǎo)閥50的滑閥53通過作用于先導(dǎo)壓導(dǎo)入端口 55的油壓而抵抗閥彈簧54的彈力而下降移動(dòng)。
[0136]在泵排出壓為P2時(shí)，如圖14所示，通過第一擋圈部53a封閉連接端口 56的同時(shí)，被第二擋圈部53c堵塞的排油端口 58開口，給排端口 57與排油端口 58開始連通。此時(shí)，如圖14所示，由于第二控制油室32與排油端口 58連通，所以通過第一控制油室31的油壓使凸輪環(huán)17向偏心量減小的方向移動(dòng)，成為圖15的發(fā)動(dòng)機(jī)轉(zhuǎn)速d所示的高壓控制的狀態(tài)。
[0137]先導(dǎo)閥50的效果是能夠防止在泵排出壓的高壓控制時(shí)油壓過度上升。
[0138]即，如第一實(shí)施方式的油壓特性即圖7所示，在沒有先導(dǎo)閥50的情況下，在油壓控制時(shí)，油壓與發(fā)動(dòng)機(jī)的轉(zhuǎn)速上升一起上升。這是因?yàn)?，在發(fā)動(dòng)機(jī)轉(zhuǎn)速上升時(shí)，需要進(jìn)一步減小凸輪環(huán)17的偏心量，但油壓需要上升與彈簧18的彈簧系數(shù)的量相應(yīng)的量。
[0139]先導(dǎo)閥50是在泵排出壓過度降低時(shí)滑閥53向上方(落座方向)移動(dòng)，使連接端口 56與給排端口 57連通，將油壓導(dǎo)入第二控制油室32，增大凸輪環(huán)17的偏心量而提高油壓。
[0140]在油壓過高時(shí)，滑閥53抵抗閥彈簧54的彈力下降移動(dòng)，使排油端口 58與給排端口 57連通，對(duì)第二控制油室32進(jìn)行減壓而將凸輪環(huán)17的偏心量控制地較小來降低油壓。因?yàn)檫@些控制能夠以滑閥53的微小移動(dòng)來控制，所以閥彈簧54的影響小，能夠?qū)⒂蛪嚎刂瞥蓤D15所示的大致P2。
[0141]在本實(shí)施方式中，同時(shí)進(jìn)行通過先導(dǎo)閥50將給排端口 57的連通目標(biāo)切換成連接端口 56和排油端口 58，但也可以是雙方同時(shí)連通或者雙方同時(shí)切斷的狀態(tài)，另外，滑閥53的第一、第二擋圈部53a、53c與小徑軸部53b的邊界也可以采用倒角或R形狀。它們是對(duì)切換時(shí)的滑閥53的行程和開口面積的特性進(jìn)行變更的要素，通過泵容量、切換壓力進(jìn)行調(diào)整。
[0142]另外，控制單元根據(jù)發(fā)動(dòng)機(jī)的運(yùn)轉(zhuǎn)狀態(tài)判斷電磁切換閥40的通電切換的時(shí)刻，但不限于圖15的狀態(tài)，還能夠根據(jù)發(fā)動(dòng)機(jī)轉(zhuǎn)速a的狀態(tài)向c的狀態(tài)轉(zhuǎn)換的情況和從b的狀態(tài)向d的狀態(tài)轉(zhuǎn)換的情況進(jìn)行判斷。
[0143]對(duì)于第一、第二濾油器1、2的目的、效果及失效保險(xiǎn)的方法而言，與第一實(shí)施方式相同。也就是說，在第二濾油器2的堵塞和電磁切換閥40的故障(成為斷路、非通電狀態(tài))重疊的情況下，油壓未被導(dǎo)入先導(dǎo)閥50的先導(dǎo)壓導(dǎo)入端口 55，滑閥53成為落座的狀態(tài)，因此連接端口 56與給排端口 57連通，從而成為與沒有先導(dǎo)閥50的第一實(shí)施方式相同的狀
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[0144]而且，因?yàn)樵谙葘?dǎo)閥50的上游也設(shè)置有第二濾油器2，所以通過第二濾油器2的阻力減小脈壓并作用于先導(dǎo)閥50，從而能夠減少閥振動(dòng)。
[0145]〔第四實(shí)施方式〕
[0146]圖16表示第四實(shí)施方式，圖20表示本實(shí)施方式的油壓特性圖。在第四實(shí)施方式中，使用先導(dǎo)閥50進(jìn)行油泵10的低壓控制和高壓控制，能夠兼用一個(gè)先導(dǎo)閥50。
[0147]基本油壓通路從油泵10經(jīng)由排出通路04、第一濾油器I連接到主油道05。第一分支通路3從主油道05分支并通過第二濾油器2之后的直到第一、第二連通路25a、25b的通路結(jié)構(gòu)與第一實(shí)施方式及第三實(shí)施方式相同。
[0148]另外，雖然其他的溢流通路06、旁通通路08等未圖示，但被設(shè)置在與圖1的油壓回路圖相同的部位。
[0149]在第四實(shí)施方式中，與第三實(shí)施方式相同地將從與第一分支通路的分支點(diǎn)到電磁切換閥40作為上游部，將電磁切換閥40與先導(dǎo)閥50之間作為中間部，將從先導(dǎo)閥50到油泵10之間作為下游部，從而分成這三部分構(gòu)成。
[0150]另外，由于在第一分支通路3的中途也設(shè)有先導(dǎo)閥50，所以從先導(dǎo)閥50分成上游部和下游部而對(duì)結(jié)構(gòu)進(jìn)行說明。
[0151]先導(dǎo)閥50的滑閥53被插入閥體51的滑動(dòng)用孔52，并在被提供了閥彈簧54的彈簧荷重的狀態(tài)下，塞柱49封閉下部開口端。
[0152]滑閥53形成為大致圓筒狀，內(nèi)部形成有收納閥彈簧54的一部分的通路孔53i，從先導(dǎo)壓導(dǎo)入端口 55側(cè)具有第一擋圈部53a、第一小徑軸部53b、第二擋圈部53c、第二小徑軸部53e、第三擋圈部53f，成為帶階梯的形狀。
[0153]第一擋圈部53a、第二擋圈部53c和第三擋圈部53f被設(shè)定成相同直徑，與所述滑動(dòng)用孔52之間具有微小間隙地滑動(dòng)。在第一小徑軸部53b和第二小徑軸部53e的外周形成有第一、第二環(huán)狀槽53g、53h，第一小徑軸部53b的第一環(huán)狀槽53g經(jīng)由沿徑向貫穿閥內(nèi)的通孔53j從通路孔53i與滑動(dòng)用孔52及連接端口 56連通。
[0154]在所述滑動(dòng)用孔52中，在下側(cè)開口端的相反側(cè)的位置設(shè)置有直徑比滑動(dòng)用孔52小的先導(dǎo)壓導(dǎo)入端口 55，其階梯部成為沒有油壓作用于滑閥53時(shí)的落座面。
[0155]在所述滑動(dòng)用孔52的內(nèi)側(cè)面設(shè)置有:經(jīng)由第一給排通路6a與第一控制油室31連通的第一給排端口 57a ;經(jīng)由第二給排端口 6b與第二控制油室32連通的第二給排端口57b ;兼用作背壓逃逸端口的排油端口 58。
[0156]從主油道05分支的第一分支通路3經(jīng)由第二濾油器2與先導(dǎo)閥50的先導(dǎo)壓導(dǎo)入孔55連通。另外，從第一分支通路3分支的第二分支通路4與電磁切換閥40的電磁閥開口端口 42a連通。
[0157]中間通路60連接電磁切換閥40的連通端口 45和先導(dǎo)閥50的連接端口 56。
[0158]所述第一給排通路6a連接先導(dǎo)閥50的第一給排端口 57a和油泵10的第一連通孔25a。第二給排端口 6b連接先導(dǎo)閥50的第二給排端口 57b和油泵10的第二連通孔25b。
[0159]以下，與圖20的油壓特性相配合地說明先導(dǎo)閥50的工作。此外，油泵10和電磁切換閥40的工作與第一實(shí)施方式及第三實(shí)施方式相同。
[0160]圖16是圖20的發(fā)動(dòng)機(jī)轉(zhuǎn)速a的狀態(tài)。在該狀態(tài)下，電磁切換閥40為通電狀態(tài)，連通端口 45與排油端口 46連通。由于發(fā)動(dòng)機(jī)為低轉(zhuǎn)速且低油壓，所以先導(dǎo)閥50成為滑閥53因閥彈簧54的彈力落座于落座面的狀態(tài)，此時(shí)，第一控制油室31通過第一給排通路6a、第一給排端口 57a、第一環(huán)狀槽53g、通孔53 j及通路孔53i與排油端口 58連通，第二控制油室32通過第二給排端口 6b和第二環(huán)狀槽53h連通連接端口 56與電磁切換閥40的連通端口 45，再經(jīng)由排油端口 46與排油通路5連通。
[0161]因此，由于第一控制油室31和第二控制油室32都與排油端口 58、46連通所以油壓未被導(dǎo)入，凸輪環(huán)17通過彈簧18維持最大偏心量，在轉(zhuǎn)速上升時(shí)，油壓也大致成正比地上升。
[0162]在主油道05的油壓達(dá)到Pl時(shí)，油壓從先導(dǎo)閥50的先導(dǎo)壓導(dǎo)入端口 55作用于滑閥53的第一擋圈部53a的上表面，抵抗閥彈簧54的彈力后退移動(dòng)到圖17所示的位置。在滑閥53下降移動(dòng)時(shí)，由于先導(dǎo)壓導(dǎo)入端口 55與第一給排端口 57a連通，與排油端口 58之間被切斷，所以油壓被導(dǎo)入第一控制油室31，凸輪環(huán)17抵抗彈簧18的彈力向逆時(shí)針方向開始旋轉(zhuǎn)移動(dòng)，成為圖20的發(fā)動(dòng)機(jī)轉(zhuǎn)速b所示的低壓控制的狀態(tài)。
[0163]在所述低壓控制的狀態(tài)下，如第一實(shí)施方式的油壓特性即圖7所示，在沒有先導(dǎo)閥的情況下，在油壓控制時(shí)，油壓與發(fā)動(dòng)機(jī)轉(zhuǎn)速上升一起上升，但如本實(shí)施方式那樣地，通過先導(dǎo)閥50進(jìn)行控制，從而能夠與高壓控制時(shí)同樣地防止油壓過度上升。
[0164]在先導(dǎo)閥50中，在油壓過度降低時(shí)，滑閥53向落座方向移動(dòng)，切斷先導(dǎo)壓導(dǎo)入端口 55和第一給排端口 57a，并且第一給排端口 57a與排油端口 58連通，對(duì)第一控制油室31進(jìn)行減壓，增大凸輪環(huán)17的偏心量而提高油壓。
[0165]在油壓過度升高時(shí)，滑閥53抵抗閥彈簧54的彈力向開口端方向、也就是塞柱49方向移動(dòng)，先導(dǎo)壓導(dǎo)入端口 55和第一給排端口 57a連通，將油壓導(dǎo)入第一控制油室31，減小凸輪環(huán)17的偏心量而降低油壓。
[0166]由于這些控制能夠通過滑閥53的微小移動(dòng)來控制，所以閥彈簧54的影響小，能夠?qū)⒂蛪嚎刂瞥纱笾翽l。
[0167]在向所述電磁切換閥40的通電被切斷時(shí)，移向圖18的狀態(tài)。在電磁切換閥40側(cè)，電磁閥開口端口 42a和連通端口 45連通，在先導(dǎo)閥50側(cè)，滑閥53抵抗閥彈簧54的彈力向塞柱49方向移動(dòng)到連通先導(dǎo)壓導(dǎo)入端口 55和第一給排端口 57a的狀態(tài)的位置，維持連接端口 56和第二給排端口 57b的連通。
[0168]因此，第一控制油室31和第二控制油室32都被導(dǎo)入主油道05的油壓，并移向圖20所示的高壓控制的狀態(tài)。在圖20c所示的發(fā)動(dòng)機(jī)轉(zhuǎn)速下，即使切換成高壓控制，油壓也不會(huì)達(dá)到P2，因此凸輪環(huán)17的偏心量再次變成最大，油壓也與發(fā)動(dòng)機(jī)轉(zhuǎn)速的上升大致成正比地上升。
[0169]在油壓達(dá)到P2時(shí)，先導(dǎo)閥50的滑閥53如圖19所示地通過作用于先導(dǎo)壓導(dǎo)入端口 55的油壓抵抗閥彈簧54的彈力進(jìn)一步向塞柱49方向移動(dòng)。因此，通過第二擋圈部53c切斷連接端口 56和第二給排端口 57b的連通的同時(shí)，第二給排端口 57b和第一環(huán)狀槽53b開始連通，經(jīng)由通路孔53i與排油端口 58連通，因此第二給排端口 57b和排油端口 58開始連通。
[0170]此時(shí)，如圖19所示，由于第二控制油室32與排油端口 58連通，所以凸輪環(huán)17向減小偏心量的方向移動(dòng)，成為圖2