。
[0181]這里在直觀上認(rèn)為，這種變形導(dǎo)致在渦旋式壓縮機(jī)1中在高度Z上的循環(huán)間隙形狀變化更小。
[0182]但是，對上述側(cè)翼部分37和39的調(diào)整以及從中得出的局部變形并不簡單地與其在瞬時最終局部內(nèi)部間隙Sf和伴隨的瞬時最終間隙偏差△ S f直接相關(guān)聯(lián)。
[0183]實(shí)際上，在轉(zhuǎn)子6例如處于與在圖17中所示的那個位置對應(yīng)的位置中時，瞬時最終局部內(nèi)部間隙Sf由在設(shè)有經(jīng)調(diào)整的側(cè)翼部分37的向外轉(zhuǎn)子側(cè)翼18和在該情況中像已知渦旋式壓縮機(jī)1 一樣構(gòu)成的向內(nèi)定子側(cè)翼11之間的徑向距離Sf決定。
[0184]因此，在圖17的位置中，與在已知渦旋式壓縮機(jī)1中的圖13的情況相比，在任何情況下在轉(zhuǎn)子頂端33和相對的定子底部36之間的瞬時最終局部橫向間隙Sf有改善，在已知渦旋式壓縮機(jī)中一開始側(cè)翼部分沒有受到任何調(diào)整，因?yàn)橄鄬Φ亩ㄗ拥撞?6幾乎不變形，而在該實(shí)施方案中，轉(zhuǎn)子頂端33由于變形而更靠近理想螺旋側(cè)翼32。
[0185]由于對轉(zhuǎn)子渦旋盤16的側(cè)翼部分37進(jìn)行調(diào)整的良好選擇，所以能夠確保在所涉及的狀態(tài)下，在轉(zhuǎn)子頂端33處的瞬時最終局部橫向間隙Sf等于基本間隙W，并且因此沒有任何局部瞬時最終循環(huán)間隙偏差A(yù)Sf。
[0186]在根據(jù)圖17的轉(zhuǎn)子6的這個位置中在轉(zhuǎn)子底部35和相對的定子34之間的瞬時最終局部橫向間隙Sf相對于在圖13中所示的已知渦旋式壓縮機(jī)1中的情況幾乎沒有改變，并且由于對相對的定子渦旋盤6進(jìn)行的調(diào)整，所以在轉(zhuǎn)子底部35處的高度Z”處的瞬時最終局部橫向間隙Sf相對于在已知渦旋式壓縮機(jī)1中的情況甚至可能有些增加。
[0187]由此，在定子頂端34處設(shè)有經(jīng)調(diào)整的側(cè)翼部分39，在那里定子渦旋盤8的厚度相對于在類似已知的渦旋式壓縮機(jī)1中的定子渦旋盤8的厚度減小，從而與在圖13中所示的已知渦旋式壓縮機(jī)1的情況相比，在圖17的位置中在根據(jù)本發(fā)明的渦旋式壓縮機(jī)1中的定子頂端34甚至可能向渦旋式壓縮機(jī)1的外側(cè)25進(jìn)一步彎曲。
[0188]在圖19中所示的轉(zhuǎn)子的其它位置中，與圖17的位置徑向相對，出現(xiàn)類似的現(xiàn)象。
[0189]更具體地說，在圖19的這個位置中的瞬時最終局部橫向間隙Sf為在外部定子側(cè)翼11和內(nèi)部轉(zhuǎn)子側(cè)翼19之間在一定高度Z處的徑向距離Sf的差值。
[0190]定子側(cè)翼8的根據(jù)本發(fā)明的經(jīng)調(diào)整的側(cè)翼部分39由此在正常工作中在定子頂端34處采取了與其初始形式相比更接近理想側(cè)翼部分32的形式，由此相對的轉(zhuǎn)子底部35實(shí)際上沒有變形，從而在高度Z”處在定子頂端34處的瞬時最終局部橫向間隙Sf更接近基本間隙W，并且在該高度Z”處存在實(shí)際上為零的局部循環(huán)間隙偏差Δ Sf。
[0191]定子底部36在從不動狀態(tài)向渦旋式壓縮機(jī)1的正常工作轉(zhuǎn)變期間實(shí)際上沒有變形，而相對的轉(zhuǎn)子頂端33承受至少與在已知渦旋式壓縮機(jī)1中一樣大的變形，因?yàn)閮?nèi)部轉(zhuǎn)子側(cè)翼19沒有設(shè)置經(jīng)調(diào)整的側(cè)翼部分，而轉(zhuǎn)子頂端33做得更窄，從而在定子底部36處在圖19的情況下的瞬時最終局部橫向間隙Sf至少局部上與在已知渦旋式壓縮機(jī)中一樣達(dá)，并且在該高度Z’處具有相對較大的間隙偏差A(yù)Sf。
[0192]總之，與在已知渦旋式壓縮機(jī)1中的情況相比，在根據(jù)圖16和17的轉(zhuǎn)子6的一個位置中，向外轉(zhuǎn)子側(cè)翼18的經(jīng)調(diào)整的側(cè)翼部分37對瞬時最終間隙偏差△ Sf作出的貢獻(xiàn)更小，而向內(nèi)定子側(cè)翼11的另一個經(jīng)調(diào)整的側(cè)翼部分39對在該位置中的瞬時最終間隙偏差A(yù) Sf貢獻(xiàn)相同或稍微更大。
[0193]在圖18和19中所示的轉(zhuǎn)子6的另一個位置中，恰好相反。
[0194]然而，根據(jù)本發(fā)明利用有限元方法采用計(jì)算機(jī)計(jì)算可以設(shè)計(jì)出具有另外的變型形式的經(jīng)調(diào)整的側(cè)翼部分37或39，并且對在正常操作期間在瞬時密封面MM’中的循環(huán)間隙曲線作出預(yù)測，由此獲得更好的瞬時最終循環(huán)間隙輪廓，由此瞬時最終局部橫向間隙Sf在瞬時密封面MM’中在高度Z上變化更小，并且總之與已知渦旋式壓縮機(jī)1相比更接近基本間隙I
[0195]轉(zhuǎn)子渦旋盤16或定子渦旋盤8的一個或多個側(cè)翼部分在瞬時最終循環(huán)間隙偏差A(yù) Sf上的積極作用導(dǎo)致所涉及的側(cè)翼部分的變形影響總間隙偏差△ S fD
[0196]例如在圖16的情況下，在特定高度Z處在側(cè)翼部分37中的初始轉(zhuǎn)子側(cè)翼偏差A(yù) R0u小于零，由此該轉(zhuǎn)子側(cè)翼偏差△ R。!!的絕對值在所涉及的瞬時密封面MM’中的相關(guān)高度Z處對瞬時初始局部間隙偏差A(yù)S。作出一定的初始局部貢獻(xiàn)II AI^ull。
[0197]在正常工作的渦旋式壓縮機(jī)1的操作期間，相關(guān)的向外轉(zhuǎn)子側(cè)翼18變形，這導(dǎo)致在相關(guān)的不同高度Z處在側(cè)翼部分37中的最終局部轉(zhuǎn)子側(cè)翼偏差A(yù)Rfu總是小于零，但是其絕對值在相關(guān)的瞬時密封面MM’中的相關(guān)高度Z處的瞬時最終局部間隙偏差A(yù)Sf作出一定的最終局部貢獻(xiàn)II ARfu||，這小于上述初始局部貢獻(xiàn)II AR0u II的絕對值。
[0198]由于經(jīng)調(diào)整的側(cè)翼部分37而導(dǎo)致在瞬時最終局部內(nèi)部間隙S上的這個積極作用只是存在于在定子7中的轉(zhuǎn)子6的某些位置中，例如如圖19所示一樣，在根據(jù)圖19的轉(zhuǎn)子的位置中，經(jīng)調(diào)整的側(cè)翼部分39產(chǎn)生出如上所述的積極作用。
[0199]但是，在已知的渦旋式壓縮機(jī)1中，在轉(zhuǎn)子渦旋盤16或定子渦旋盤8的任何側(cè)翼部分中以及在轉(zhuǎn)子6在定子8中的任何位置中都不會在最終循環(huán)間隙偏差A(yù)Sf上存在這種積極作用，因?yàn)橄薅俗钚￠_口 29并且在它們之間存在瞬時最終局部橫向間隙Sf的兩個側(cè)翼10和19或11和18在所有情況下與在初始狀態(tài)下相比都更加偏離理想的螺旋側(cè)翼32，由此該初始狀態(tài)更對應(yīng)于“理想的”。
[0200]在目前為止所討論的根據(jù)本發(fā)明的渦旋式壓縮機(jī)1的實(shí)施方案當(dāng)然只是簡單的實(shí)施例，由此在經(jīng)調(diào)整的側(cè)翼部分37和39中，相關(guān)的轉(zhuǎn)子渦旋盤16的厚度K或者定子渦旋盤8的厚度L最初已經(jīng)利用不連續(xù)的臺階變化F而局部減小。
[0201]根據(jù)本發(fā)明，沒有排除按照不同的并且優(yōu)選更加完善的方式調(diào)整轉(zhuǎn)子渦旋盤16和定子渦旋盤18的側(cè)翼部分，以便給出經(jīng)調(diào)整的初始形式。
[0202]通常根據(jù)本發(fā)明不排除，定子側(cè)翼10和11或轉(zhuǎn)子側(cè)翼18中的至少一個或其整體分別形成上述側(cè)翼部分37或39，或者定子側(cè)翼10和11或轉(zhuǎn)子側(cè)翼18和19中的一個以上整體形成上述經(jīng)調(diào)整的側(cè)翼部分37或39。
[0203]優(yōu)選的是，根據(jù)本發(fā)明，渦旋式壓縮機(jī)的初始形式如此設(shè)計(jì)，從而對于至少一些位置并且理想的是由轉(zhuǎn)子6在其運(yùn)動期間所采用的所有位置而言，在定子側(cè)翼10或11和轉(zhuǎn)子側(cè)翼19或18的高度Z上的局部橫向內(nèi)部間隙S在正常工作中是恒定的，從而在高度Z上的這些局部橫向內(nèi)部間隙S呈現(xiàn)沒有變化的最終瞬時曲線，或者換句話說在相關(guān)的位置中其變化等于零。
[0204]在剩下的附圖20至35中顯示出幾條簡單的假想線。
[0205]在圖20至23的實(shí)施例中，向外轉(zhuǎn)子側(cè)翼18設(shè)有經(jīng)調(diào)整的側(cè)翼部分37，它也具有例如在前面實(shí)施方案中的不連續(xù)的輪廓，但是轉(zhuǎn)子渦旋盤16在側(cè)翼部分37處的厚度K在高度Z上具有多個臺階變化，在該情況下更具體地說為兩個。
[0206]這些臺階變化優(yōu)選為10 μπι至300 μπι。
[0207]這樣，至少對于轉(zhuǎn)子6在定子7中的某些位置而言，在渦旋式壓縮機(jī)的正常工作期間在最終狀態(tài)下對于轉(zhuǎn)子渦旋盤16的相關(guān)側(cè)翼部分37能夠獲得更精確的匹配，并且在側(cè)翼部分37的位置處渦旋式壓縮機(jī)1的瞬時最終局部內(nèi)部間隙Sf和瞬時最終間隙偏差Δ S f的變化更小。
[0208]同樣，向外定子側(cè)翼10也設(shè)有經(jīng)調(diào)整的側(cè)翼部分39，它也具有不連續(xù)的輪廓，由此定子渦旋盤8在側(cè)翼部分39中的厚度L在其高度Z上具有兩個臺階變化，并且在瞬時最終間隙Sf和瞬時最終間隙偏差△ S f上具有類似的上述作用。
[0209]當(dāng)然通過設(shè)置經(jīng)調(diào)整的側(cè)翼部分，由此提供了越來越多的不連續(xù)臺階變化，所期望的變形按照日益詳細(xì)的方式得到調(diào)整。
[0210]最后，這導(dǎo)致這樣的設(shè)計(jì)，由此定子側(cè)翼10或11或轉(zhuǎn)子側(cè)翼18的經(jīng)調(diào)整的側(cè)翼部分具有連續(xù)的輪廓，如在例如圖28至35中的情況中一樣，由此在這些附圖28至35的情況下，向外轉(zhuǎn)子側(cè)翼18和向外定子側(cè)翼11 一開始出現(xiàn)一定的傾斜，而向內(nèi)轉(zhuǎn)子側(cè)翼19和向內(nèi)定子側(cè)翼10 —開始分別相對于轉(zhuǎn)子板21和定子板13垂直。
[0211]在圖24至27以及圖32至35的實(shí)施例中，定子渦旋盤8構(gòu)成有定子側(cè)翼10和11，它們兩者在渦旋式壓縮機(jī)1不動時都垂直于定子板13，而轉(zhuǎn)子渦旋盤18構(gòu)成有轉(zhuǎn)子側(cè)翼18和19，它們兩者在圖14至27的情況下在渦旋式壓縮機(jī)1不動時都呈現(xiàn)出一定的后退，更具體地說它們呈現(xiàn)出多個臺階的后退，或者在圖32或35的情況下相對于轉(zhuǎn)子板21傾斜，由此相關(guān)的這些側(cè)翼18及其整體形成經(jīng)調(diào)整的側(cè)翼部分37和38。
[0212]如由這些附圖所示一樣，因此獲得與在前面實(shí)施方案中類似的作用，從而使得在某些瞬時最小開口 29中的瞬時最終局部間隙S的輪廓更加均勻，并且減小相對于定子板13在某些高度Z出以及轉(zhuǎn)子6在定子7中的某些位置中的瞬時最終間隙偏差△ Sf，由此這時轉(zhuǎn)子側(cè)翼18或19的經(jīng)調(diào)整的部分總是確保所期望的作用。
[0213]優(yōu)選的是，在這些實(shí)施方案中在不動時呈現(xiàn)出一定的后退或傾斜的經(jīng)調(diào)整的側(cè)翼部分37和38在正常工作中將垂直于轉(zhuǎn)子板21。
[0214]按照類似的方式不會排除如此構(gòu)成轉(zhuǎn)子側(cè)翼18和19，從而它們一開始垂直于轉(zhuǎn)子板21，而經(jīng)調(diào)整的側(cè)翼部分39和40的兩個定子側(cè)翼10和11設(shè)計(jì)成影響瞬時最終間隙Sf和瞬時最終間隙偏差A(yù)Sf。
[0215]根據(jù)本發(fā)明并不排除有其它實(shí)施方案，由此渦旋式壓縮機(jī)1的經(jīng)調(diào)整的側(cè)翼部分其輪廓為具有或多或少的彎曲形式或其它形式的不連續(xù)和連續(xù)部分的組合。
[0216]本發(fā)明決不局限于根據(jù)本發(fā)明的渦旋式壓縮機(jī)1的按照實(shí)施例描述并且在這些附圖中所顯示出的實(shí)施方案，在不脫離本發(fā)明的范圍的情況下根據(jù)本發(fā)明的渦旋式壓縮機(jī)1能夠按照所有形式和規(guī)格來實(shí)施。
【主權(quán)項(xiàng)】
1.渦旋式壓縮機(jī)(1)，其包括靜止定子渦旋盤(8)和可動的轉(zhuǎn)子渦旋盤(16)，每個都具有中央軸線(ΑΑ’，ΒΒ’)，這些渦旋盤(8，16)由沿著長度螺旋纏繞并且以一定的高度(Η，Η’)分別豎立固定在定子板(13)或轉(zhuǎn)子板(21)上的條板(9，17)形成，由此每個條板(9，17)具有兩個側(cè)翼(10，11，18，19)，所述側(cè)翼(10，11，18，19)與相關(guān)的定子板(13)或轉(zhuǎn)子板(21)的相交線形成螺旋底緣(31)，由此在所述