或多個） 力作用點58、60之間周向上的間隙或空隙，回位元件42|不|tol]加載對應(yīng)的支撐元件16， 從而可以出現(xiàn)支撐元件或滑塊16的基本上不受由這種加載以及由此引起的摩擦效應(yīng)損害 的徑向移動。原則上可通過以下方式輔助滑塊（或離心配重）16的盡可能不受摩擦效應(yīng)損 害的可移動性，即，旋轉(zhuǎn)減振組件10容納在用流體、例如油填充的或可由其填充的罩殼中。 這引起支撐元件16受到相對于托架12以及對應(yīng)的回位元件42的潤滑效果，并且由此可在 離心力負載作用下更輕松地移動。
[0066]在圖13中所示的偏轉(zhuǎn)質(zhì)量擺動單元72在回位元件42和支撐元件16的與該回位 元件共同作用的栓或?qū)嵤┏善渌愋偷木€形的夾持元件54、56之間具有結(jié)構(gòu)性的周向間 隙。與其對應(yīng)的回位元件特性或彈簧特征曲線在圖15中通過曲線b)示出。對此，（周向） 間隙以在回位元件42的交替貼靠的區(qū)域82中的沒有力的狀態(tài)的形式表現(xiàn)出來。在該區(qū)域 82中，支撐元件或離心配重16能夠在忽略摩擦力的情況下徑向地幾乎無摩擦地調(diào)節(jié)。該有 間隙的變型方案在結(jié)構(gòu)的簡化性方面（通用件，在安裝時無強制定向）是有利的。在調(diào)節(jié) 系統(tǒng)中的間隙一方面必須根據(jù)制造公差選擇得足夠大以在任何情況下防止可移動部件的 夾緊。另一方面需要生產(chǎn)機器的很高的工序能力和對可調(diào)節(jié)性的檢驗以將間隙保持得盡可 能小。
[0067]周向間隙應(yīng)該盡可能地最小以盡可能小地影響緩沖器剛度，因為由于間隙而使得 總剛度下降，這尤其在很小的振動角時具有很大影響。換句話說，從總剛度的角度來看需 要力求達到根據(jù)圖14所示的偏轉(zhuǎn)質(zhì)量擺動單元72的表示在彎曲彈簧42的操縱期間的理 想狀態(tài)（無間隙）的結(jié)構(gòu)形式。與此相關(guān)的特性或彈簧特征曲線在圖15中通過曲線a)表 示。然而從生產(chǎn)技術(shù)的角度來看，該無間隙的狀態(tài)不能或僅可很難地（加工能力）或僅可 通過附加措施（用于均衡公差的機制）來實現(xiàn)。此外，根據(jù)圖14的理想的無間隙的操縱與 偏轉(zhuǎn)質(zhì)量擺動單元72的調(diào)節(jié)系統(tǒng)的靈活性相沖突。就此而言，無間隙意味著始終有一定的 摩擦部分，該摩擦部分在轉(zhuǎn)速改變時對調(diào)節(jié)系統(tǒng)的反應(yīng)速度有不利的影響。對于在具有可 忽略的摩擦力的離心力的情況下對離心配重16進行調(diào)節(jié)原理上僅可支配這樣的無負荷的 狀態(tài)，該無負荷的狀態(tài)在這種情況下僅剛好存在于彎曲彈簧42從拉動到推動或反向進行 的交替貼靠的迅速的瞬間84中。
[0068]在圖16至22中示出了特別是在支撐元件或滑塊16的結(jié)構(gòu)方面非對稱地變化的 實施方式，并且參照這些附圖對該實施方式進行解釋?；窘Y(jié)構(gòu)相應(yīng)于以上描述，從而可參 照與此相關(guān)的實施方式。特別是在圖17至21中看出，在這里示出的支撐元件或滑塊或離 心配重16'中可設(shè)置僅僅一個銷/栓54'或56'，并且相應(yīng)地在托架支撐區(qū)域62'處也可設(shè) 置僅僅一個力作用點或擺動點58'、60'（非對稱）。由此，回位元件42僅僅可在周向上支撐 在托架支撐區(qū)域62'中。如圖16示出的那樣，整體結(jié)構(gòu)可以是這樣的，S卩，在沿周向彼此相 繼的偏轉(zhuǎn)質(zhì)量擺動單元72'中，交替地一次存在一個銷54'以提供在第一周向上的力作用 點，并且在之后接著的偏轉(zhuǎn)質(zhì)量擺動單元72'中設(shè)置一個銷56'，以在此處可以在相反的第 二周向上、即在回位元件的另一側(cè)上實現(xiàn)力作用點。這引起，在每個半振（Halbschwingung) 中分別所有偏轉(zhuǎn)質(zhì)量擺動單元72'的回位元件中的一半是有效的，這使得旋轉(zhuǎn)減振組件 10'的總剛度減半。
[0069]應(yīng)指出的是，這樣不同的偏轉(zhuǎn)質(zhì)量擺動單元72'的周向順序當然不必一定如在圖16中示出的那樣是交替的。也可分別相繼布置具有基本上相同結(jié)構(gòu)的、即在相同的周向上 具有支撐功能的多個偏轉(zhuǎn)質(zhì)量擺動單元72'。然而，出于對稱性的原因并且為了避免不平 衡，在圖16中示出的交替的布置方式是特別有利的。
[0070]為了也在該設(shè)計方式中避免支撐元件16'的由于離心力引起的傾斜，在此質(zhì)心M也可有利地位于開口 52的中央。為了實現(xiàn)這種情況，為了補償在支撐元件16'中的相應(yīng)的 銷/栓54'或56'的額外質(zhì)量，可設(shè)置一個或多個孔或開口 74以及必要時可設(shè)置放入其中 的質(zhì)量元件（參見圖21)。
[0071]在圖22中示出了在對回位元件42交互地操作的情況下如此構(gòu)造的偏轉(zhuǎn)質(zhì)量擺動 單元72'的工作原理?？煽闯?，偏轉(zhuǎn)質(zhì)量擺動單元72'僅僅分別在半振期間對于產(chǎn)生回位 力是有效的。通過多個那時分別不同地設(shè)計的偏轉(zhuǎn)質(zhì)量擺動單元72'的共同作用，即偏轉(zhuǎn) 質(zhì)量擺動單元具有在不同側(cè)上的力作用點，可在整個振動過程期間分別實現(xiàn)回位力功能。 此外，在圖22中還看出在緩沖器擺幅的零位通道附近的灰色背景的區(qū)域。原則上在此也可 設(shè)置成，相應(yīng)存在的銷或力作用點在該零位通道中或在靜止狀態(tài)下相對于對應(yīng)的回位元件 42具有少許的周向距離（即周向間隙）。然而，由于當回位元件42關(guān)于偏轉(zhuǎn)質(zhì)量擺動單元 72'位于不起作用的振動階段中時，那時回位元件42總是以其徑向內(nèi)部的端部區(qū)域50從唯 一存在的周向支撐區(qū)域抬起，所以根據(jù)實施例也可取消這種類型的間隙，如在圖23中所示 的那樣。
[0072]圖23示出了根據(jù)一個實施例的一對兩個互補的偏轉(zhuǎn)質(zhì)量擺動單元72'。在該對 中，第一回位元件42 (例如左側(cè)）在旋轉(zhuǎn)減振組件10的靜止位置中（或者說在緩沖器擺幅 的零位通道中）在第一方向上被預(yù)緊，而第二回位元件42 (例如右側(cè)）在靜止位置中在與 第一方向相反的第二方向上被預(yù)緊，如通過不同取向的箭頭所示出的那樣。在此，優(yōu)選地如 此選擇該對的兩個回位元件42的不同的預(yù)緊或彎曲，S卩，在靜止位置中或者說在零位通道 中通過反向預(yù)緊所得到的反向的預(yù)緊力在數(shù)值上是相等的。
[0073] 可以看出，在旋轉(zhuǎn)減振組件10'的靜止位置中第一回位元件或者說第一彎曲彈簧 42(左）通過與對應(yīng)于第一回位元件42的力作用點58'（在栓54'處）的直接接觸而在第 一方向上被預(yù)緊，并且在靜止位置中（即無偏轉(zhuǎn)）第二回位元件42(右）通過與對應(yīng)于第 二回位元件42的力作用點60'（在栓56'處）的直接接觸而在第二方向上被預(yù)緊。換句話 說，在靜止位置中，形成配套的一對回位元件的兩個回位元件42還直接貼靠在其相應(yīng)的力 作用點58'或60'處。由此根據(jù)多個實施例，在旋轉(zhuǎn)減振組件10的靜止位置中回位元件42 的相應(yīng)的預(yù)緊或彎曲可以處在回位元件42(例如板簧）的最大彎曲的1%至10%的范圍 中。
[0074] 在圖23中所示的實施方式示出了沿著第一回位元件42(左）可在徑向上移動的 第一離心配重16'和沿著第二回位元件42(右）可在徑向上移動的第二離心配重16'。離 心配重或滑塊16'在回位元件42的相應(yīng)的不同側(cè)部上（即左側(cè)或在逆時針方向上（接觸 點58'）和右側(cè)或在順時針方向上（接觸點60'））與第一回位元件和第二回位元件42處于 直接的壓力接觸中，以在旋轉(zhuǎn)減振組件10'的靜止位置中在相反方向上預(yù)緊該對回位元件 42。在圖23的實施例中，兩個回位元件42中的每一個都配有恰好一個可在徑向上運動的 力作用點58'（左）和60'（右）。在此，第一回位元件和第二回位元件42的相應(yīng)的力作用 點58'、60'布置在回位元件42的相應(yīng)的不同側(cè)部上，以獲得反向的預(yù)緊。
[0075] 圖23示出了回位元件或板簧42的單側(cè)的操作。優(yōu)選地，在該實施方式中使用回 位元件42的成對的交互布置方式。即，第一回位元件和第二回位元件42構(gòu)成在周向上并 排或彼此相對地布置的一對回位元件或一對偏轉(zhuǎn)質(zhì)量擺動單元72'。對此,旋轉(zhuǎn)減振組件 10'具有沿周向布置的多對。在圖16中示例性地示出分別帶有交互的預(yù)緊力或反向的預(yù)緊 力的5對偏轉(zhuǎn)質(zhì)量擺動單元72'，從而預(yù)緊力在總和上是零。
[0076] 如果回位元件42相向地或相反地被預(yù)緊，那么在回位元件42的數(shù)量分別相同的 前提條件下得到如在圖25中曲線c)所示的緩沖器特性。在此在預(yù)緊區(qū)域86中示出了理 想的特征曲線走向（參見曲線a)，該特征曲線走向在回位元件彎曲大于預(yù)緊時下降到一半 剛度，因為在這種情況下只有旋轉(zhuǎn)減振組件10'的所有回位元件42的一半起作用。在預(yù)緊 之外的區(qū)域中，不再處于接合中的回位元件42的調(diào)節(jié)系統(tǒng)可無負荷地進行調(diào)節(jié)。在圖25 中，曲線C-1. 5和c-2. 0相比于曲線c)分別示出了 1. 5倍和2. 0倍數(shù)量的回位元件42的 緩沖器特征曲線的走向。
[0077] 在根據(jù)圖16或圖23的布置中，不同地預(yù)緊的回位元件42增大地承受負荷并由此 相對于例如根據(jù)圖13和圖14所述的交變負荷情況改善了使用壽命。由此，與每個回位元 件42以兩個力作用點58、60所承受的交變負荷相比允許更高的應(yīng)力或彎曲并因此允許更 大的振動角。如果將緩沖器的調(diào)整方案（彈簧剛度）設(shè)計成相對于此一半數(shù)量的起作用的 回位元件42就足夠或?qū)⒒匚辉?2相應(yīng)地設(shè)計為其他尺寸，從而起作用的一半彈簧數(shù)量 提供與在根據(jù)圖14的布置中相同的剛度（對此參見圖23作為理想剛度的曲線a))，那么 在小的振動角（小于或等于預(yù)緊角）的情況下總體剛度是兩倍大并且在振動角大于預(yù)緊角 時隨著變大的角度朝設(shè)計剛度的方向下降。對此，理論上從未達到設(shè)計剛度，而是始終稍微 超過設(shè)計剛度。這種效果在較高的轉(zhuǎn)速下可以是有利的，在振動角度很小并且達到離心配 重16的調(diào)節(jié)區(qū)域的徑向端部時，在振動角下降到調(diào)節(jié)水平（Abstimmungsordnung)以下之 前仍然可對于一定的轉(zhuǎn)速范圍保持正常。根據(jù)經(jīng)驗，在低轉(zhuǎn)速時激勵扭矩最大，由此旋轉(zhuǎn)減 振組件10'表現(xiàn)出大的振動角并因此總體剛度近似地對應(yīng)于設(shè)計情況。因為沒有得到回位 元件42的理想的張緊，所以實際上決不會達到回位元件42的理論剛度，而是始終稍微低于 此。因為在本實施例中總體剛度始終稍微超過理論設(shè)計的剛度，所以這可具有補償效應(yīng)。
[0078] 根據(jù)圖16至23所述的實施例的特征是，旋轉(zhuǎn)減振組件10'的每個回位元件42都 配置有恰好一個可在徑向上運動的力作用點58'或60'，其中第一回位元件的和第二回位 元件42的相應(yīng)的力作用點分別布置在回位元件42的不同的側(cè)上，以獲得相反的預(yù)緊，而其 他的實施例還設(shè)置有力作用點圍繞回位元件42的非對稱的其他布置方式。
[0079] 圖24示例性地示出了另一實施方式，在其中旋轉(zhuǎn)減振組件10的每個回位元件42 分別配置有兩個可在徑向上運動的力作用點58、60。在這里，在旋轉(zhuǎn)減振組件10的靜止位 置中第一回位元件42 (例如左側(cè)）同樣在第一方向上被預(yù)緊，而在靜止位置中第二回位元 件42(右）在與第一方向相反的第二方向上被預(yù)緊（參見箭頭）。在這里，反向的預(yù)緊同樣 又可通過回位元件42與其兩個對應(yīng)的力作用點58、60中的其中一個的直接接觸來實現(xiàn)。
[0080] 如在根據(jù)圖1至圖14所述的實例中那樣，在這里兩個力作用點58、60在離心力作 用下相對地在相應(yīng)的回位元件42的不同側(cè)（左、右）上沿徑向向外地運動或者沿徑向向內(nèi) 地運動。但是與前面所述的旋轉(zhuǎn)減振組件10不同，在靜止位置（即偏轉(zhuǎn)質(zhì)量34無偏轉(zhuǎn)） 期間，