本發(fā)明涉及同步風力發(fā)電機故障檢測技術領域，尤其涉及一種雙繞組同步風力發(fā)電機匝間短路故障診斷方法及監(jiān)測方法。

背景技術：

基于同步風力發(fā)電機(包括永磁和電勵磁兩種類型的同步風力發(fā)電機)的風力發(fā)電機組是目前的主流風電機組產品，其具有有功功率、無功功率均可獨立調節(jié)、調速范圍寬等優(yōu)點。由于風電機組運行一段時間后，機械與電氣部件將會逐漸暴露一些故障，因此為確保風電機組穩(wěn)定高效運行，對風電機組關鍵部件的故障及時診斷預警和維護具有非常重要的意義。

大型同步風力發(fā)電機通常為雙繞組結構，其安裝在風電機組的機艙內，而配套的風電變流器通常安裝在塔底。繞組短路故障是發(fā)電機中較易出現的一類故障，主要是由絕緣老化失效造成。發(fā)電機主要有三種短路故障：即匝間短路，相間短路和接地故障，在同步風力發(fā)電機的繞組故障中，定子繞組匝間短路故障較為常見。定子繞組發(fā)生匝間短路時會在短路回路中產生大量渦流，所產生的局部發(fā)熱會大大縮短故障線圈周圍絕緣壽命，如果未及時檢測到該故障的發(fā)生，則故障會繼續(xù)擴展，導致接地短路或相與相之間的短路，電機的溫度不斷增加，最后直至電機完全損壞，因此對同步風力發(fā)電機早期的定子單繞組匝間短路故障進行診斷預警，以在故障初期及時發(fā)現并切除故障點是十分必要的。

目前針對同步風力發(fā)電機的匝間短路故障診斷，通常是基于對定子電流采用傅里葉變換、小波變換、經驗模態(tài)分解等分析實現，但這類故障診斷方法一方面電流信號的靈敏度比較差，實現復雜且檢測精度不高；另一方面通過信號分析技術所需的計算量較大，不易實現及時故障診斷。若通過測試儀器實現風力發(fā)電機故障診斷，由于風電機組一般都是安裝在荒無人煙的地方，現場環(huán)境惡劣，且每臺風電機組并無人值守，只是通過風電場管理中心實現集中遠程監(jiān)控，而且風力發(fā)電機都安裝在離地近百米高的機艙內，因而需要測試人員攜帶專用測試儀器，并從塔底攀爬近百米進入機艙才能對發(fā)電機進行測試，實現非常不便利，不適用于風場的應用環(huán)境，且也難以實現及時檢測。

技術實現要素：

本發(fā)明要解決的技術問題就在于：針對現有技術存在的技術問題，本發(fā)明提供一種能夠及時診斷、監(jiān)測出雙繞組風力發(fā)電機中早期定子單繞組匝間短路故障的雙繞組同步風力發(fā)電機匝間短路故障診斷方法及監(jiān)測方法，實現方法簡單、無需輔助設備及復雜運算且診斷結果準確。

為解決上述技術問題，本發(fā)明提出的技術方案為：

一種雙繞組同步風力發(fā)電機匝間短路故障診斷方法，步驟包括：

1)在目標發(fā)電機為靜止狀態(tài)時，控制接入目標發(fā)電機中一套定子繞組作為測試繞組，并通過與目標發(fā)電機配套安裝的風電變流器向所述測試繞組施加測試電壓，由目標發(fā)電機中另一套定子繞組作為感應繞組；

2)根據所述感應繞組上的三相感應電壓與所述測試繞組的線電壓之間的大小關系，以及所述測試繞組上的三相電流值的狀態(tài)，診斷目標發(fā)電機中兩套定子繞組發(fā)生單繞組匝間短路故障的狀態(tài)。

作為本發(fā)明診斷方法的進一步改進，所述步驟2)的具體步驟為：

2.1)檢測目標發(fā)電機中所述感應繞組上的三相感應電壓值，并獲取所述測試繞組上的線電壓值；

2.2)分別將所述三相感應電壓值與所述線電壓值進行比較，如果不是均相等，則診斷存在定子繞組發(fā)生匝間短路故障，且由比較結果診斷是感應繞組或測試繞組發(fā)生故障，其中當診斷為感應繞組發(fā)生故障時，根據所述三相感應電壓值的狀態(tài)定位故障相；當診斷為測試繞組發(fā)生故障時，轉入執(zhí)行步驟2.3)；

2.3)檢測所述測試繞組上的三相電流值，根據檢測到的三相電流值的狀態(tài)定位故障相。

作為本發(fā)明診斷方法的進一步改進，所述步驟2.2)的具體步驟為：分別判斷所述三相感應電壓與所述線電壓之間的電壓比值中，如果存在兩相電壓比值均小于1且滿足第一判斷條件，則診斷感應繞組發(fā)生故障，且定位感應繞組中兩相電壓比值均小于1所對應的公共接線端連接的繞組為故障相；如果存在電壓比值大于1且滿足第二判斷條件，則診斷測試繞組發(fā)生故障，轉入執(zhí)行步驟2.3)。

作為本發(fā)明診斷方法的進一步改進，所述第一判斷條件為小于(1-η)，其中η為第一校正偏差；所述第二判斷條件為大于(1+δ)，其中δ為第二校正偏差。

作為本發(fā)明診斷方法的進一步改進，所述步驟2.3)中根據檢測到的三相電流值的狀態(tài)定位故障相的具體步驟為：

2.3.1)獲取檢測到的三相電流值中最大電流值；

2.3.2)判斷所述步驟2.3.1)獲取的最大電流值是否大于I且滿足第三判斷條件，其中I為正常狀態(tài)下定子繞組的電流值，如果是，則診斷所述最大電流值所對應的繞組相為故障繞組。

作為本發(fā)明診斷方法的進一步改進，其特征在于：所述第三判斷條件為大于(1+β)I，其中β為第三校正偏差。

作為本發(fā)明診斷方法的進一步改進，所述步驟2.3.2)中正常狀態(tài)下定子繞組的電流值具體獲取步驟為：預先在目標發(fā)電機正常狀態(tài)且靜止時，由風電變流器施加與所述測試電壓相同的電壓至一套定子繞組上，獲取風電變流器輸出的電流值作為正常狀態(tài)下定子繞組的電流值。

作為本發(fā)明診斷方法的進一步改進，所述步驟2.1)中測試繞組的線電壓具體通過獲取風電變流器輸出的測試電壓的電壓值得到。

作為本發(fā)明診斷方法的進一步改進，所述步驟1)中具體通過正弦脈寬調制方法控制風電變流器輸出恒定的三相對稱交流電壓作為測試電壓。

本發(fā)明進一步一種雙繞組風力發(fā)電機匝間短路故障監(jiān)測方法，所述監(jiān)測方法包括：每次當與目標發(fā)電機配套安裝的風電變流器完成自檢過程后、目標發(fā)電機啟動前，按照上述診斷方法執(zhí)行匝間短路故障診斷，若診斷到出現匝間短路故障，向監(jiān)測中心發(fā)出故障警報。

作為本發(fā)明監(jiān)測方法的進一步改進：所述監(jiān)測方法還包括預先將具有實現所述匝間短路故障診斷方法功能的故障診斷模塊加載至風電變流器的自檢程序中步驟，通過調用所述故障診斷診斷模塊執(zhí)行匝間短路故障診斷。

與現有技術相比，本發(fā)明雙繞組同步風力發(fā)電機匝間短路故障診斷方法的優(yōu)點在于：

1)本發(fā)明雙繞組同步風力發(fā)電機匝間短路故障診斷方法，基于雙繞組同步風力發(fā)電機單個定子繞組發(fā)生匝間短路故障時的特性，通過控制接入一套定子繞組作為測試繞組，另一套作為感應繞組，由風電變流器向測試繞組施加測試電壓，根據感應繞組的感應電壓與測試繞組的線電壓之間的大小關系以及測試繞組的電流狀態(tài)，即可診斷出兩套定子繞組的匝間短路故障發(fā)生狀態(tài)，實現方式簡單，無需進行復雜的運算，且診斷結果準確度高；

2)本發(fā)明雙繞組同步風力發(fā)電機匝間短路故障診斷方法，通過與發(fā)電機配套安裝的風電變流器作為輔助診斷工具，整個診斷過程中無需增加其他輔助診斷設備，可有效降低檢測診斷所需成本，診斷過程通過遠程操控即可實現，無需測試人員在現場執(zhí)行，因而便于應用于風場環(huán)境的實施；

3)本發(fā)明雙繞組同步風力發(fā)電機匝間短路故障診斷方法，通過對雙繞組同步風力發(fā)電機中單個定子繞組發(fā)生匝間短路故障的狀況進行診斷，可以及時檢測出早期定子的單個繞組輕微匝間短路現象，以在故障早期及時做出處理，避免故障擴大；

4)本發(fā)明雙繞組同步風力發(fā)電機匝間短路故障診斷方法，通過比較感應繞組的感應電壓與測試繞組的線電壓是否相等，診斷出定子繞組是否發(fā)生匝間短路故障，結合比較結果利用匝間短路故障發(fā)生時電壓變化特性即可診斷是感應繞組發(fā)生故障還是測試繞組發(fā)生故障；若診斷為感應繞組發(fā)生故障，由感應電壓值的狀態(tài)即可定位具體的故障相，若診斷為測試繞組發(fā)生故障，結合測試繞組的電流值狀態(tài)即可定位具體的故障相，實現故障類型的準確診斷以及具體故障點的定位。

與現有技術相比，本發(fā)明雙繞組同步風力發(fā)電機匝間短路故障監(jiān)測方法的優(yōu)點在于：

1)本發(fā)明雙繞組同步風力發(fā)電機匝間短路故障監(jiān)測方法，結合風電變流器的自檢過程，在每次風電變流器執(zhí)行自檢后即啟動匝間短路故障診斷，因而當出現定子單繞組故障時即可及時診斷出，診斷發(fā)生故障時通過遠程風場集中監(jiān)控中心預警提示，可以指導人工及時處理，避免事態(tài)擴大，從而實現雙繞組同步風力發(fā)電機匝間短路故障的及時監(jiān)控；

2)本發(fā)明雙繞組同步風力發(fā)電機匝間短路故障監(jiān)測方法，進一步通過預先將具有匝間短路故障診斷方法功能的故障診斷模塊加載至風電變流器的自檢程序中，通過調用故障診斷診斷模塊執(zhí)行匝間短路故障診斷，使得故障診斷在風電變流器的自檢過程中即可自動完成，實現匝間短路的有效監(jiān)測。

附圖說明

圖1是本實施例雙繞組同步風力發(fā)電機匝間短路故障診斷方法的實現流程示意圖。

圖2是雙繞組同步風力發(fā)電機與風電變流器配套構成的系統(tǒng)的結構示意圖。

圖3是本實施例實現匝間短路故障診斷的具體實現流程示意圖。

圖4是本實施例雙繞組同步風力發(fā)電機匝間短路故障監(jiān)測方法的實現流程示意圖。

具體實施方式

以下結合說明書附圖和具體優(yōu)選的實施例對本發(fā)明作進一步描述，但并不因此而限制本發(fā)明的保護范圍。

如圖1所示，本實施例雙繞組同步風力發(fā)電機匝間短路故障診斷方法，步驟包括：

1)在目標發(fā)電機為靜止狀態(tài)時，控制接入目標發(fā)電機中一套定子繞組作為測試繞組，并通過與目標發(fā)電機配套安裝的風電變流器向測試繞組施加測試電壓，由目標發(fā)電機中另一套定子繞組作為感應繞組；

2)根據感應繞組上的三相感應電壓與測試繞組的線電壓之間的大小關系，以及所述測試繞組的三相電流值的狀態(tài)，診斷目標發(fā)電機中兩套定子繞組發(fā)生單繞組匝間短路故障的狀態(tài)。

雙繞組同步風力發(fā)電機與風電變流器配套構成的系統(tǒng)如圖2所示，風電變流器內部由電網側變流器和發(fā)電機側變流器構成，電網側變流器連接三相交流電網，用于實現PWM整流，并穩(wěn)定直流側電壓；發(fā)電機側變流器直接連接雙繞組同步風力發(fā)電機的定子繞組，用于將雙繞組同步風力發(fā)電機發(fā)出的電能變送到直流側，并經電網側變流器送到電網。雙繞組同步風力發(fā)電機的兩套繞組通常為星形接法，且兩套繞組(A1；B1；C1，A2；B2；C2)之間電氣隔離，兩套繞組的電流分別由兩個機側變流器控制。雙繞組同步發(fā)電機中雙繞組的參數一致，兩機側變流器采取主從控制方法，由一個機側變流器作為主控制，另一個機側變流器作為從控制，即該變流器的功率開關驅動由主控制的控制器控制操作。如圖2所示，由連接定子A1、B1與C1端子的機側變流器作為主控制，連接定子A2、B2與C2端子的機側變流器為從控制。

由于對于雙繞組同步風力發(fā)電機，定子繞組易發(fā)生匝間短路故障，且在匝間短路故障發(fā)生早期，兩個以上繞組同時出現匝間短路的情況較少，本實施例具體通過對雙繞組同步風力發(fā)電機中單個定子繞組發(fā)生匝間短路故障的狀況進行診斷，可以及時檢測出早期定子的單個繞組輕微匝間短路現象，以在故障早期及時做出處理，避免故障擴大。

本實施例首先對雙繞組同步風力發(fā)電機中定子發(fā)生單個繞組匝間短路故障時特性進行分析：在發(fā)電機處于靜止狀態(tài)時，若接入其中一套定子繞組并通過風電變流器輸出測試電壓時，則在另一套定子繞組上則會感應出電壓，且由于兩套定子繞組的參數相同，其在發(fā)電機內的結構完全對稱，因此，若未出現匝間短路故障，則未施加電壓的定子繞組感應出的電壓應當與施加電壓的定子繞組線電壓一致，而若未施加電壓的定子繞組出現匝間短路時，因其會導致等效匝數減少，因而該套定子相繞組感應出的電壓會比施加測試電壓的定子繞組的對應相電壓小，利用該電壓變化特性即可診斷未施加電壓的定子繞組是否出現匝間短路以及定位哪個繞組出現匝間短路；相應的，若施加測試電壓的定子繞組某些出現匝間短路，由于會其導致等效匝數減少，因而未施加測試電壓的定子繞組的感應電壓會增大；同時，施加測試電壓的定子繞組某相出現匝間短路時，會導致該故障相的電抗減少，則施加三相相同幅值和頻率的交流電壓時，該故障相的電流會變大，利用該電壓變化特性以及電流變化特性可診斷施加電壓的定子繞組是否出現匝間短路以及定位其中哪相繞組出現匝間短路。

具體來說，如控制接入定子繞組A1、B1、C1施加測試電壓時，定子繞組A2、B2、C2上將感應出該電壓，若定子繞組A2、B2及C2的某些出現匝間短路，則定子繞組A2、B2及C2感應到的電壓會比定子繞組A1、B1、C1對應相電壓小，利用該特性即可診斷定子繞組A2、B2及C2相是否出現匝間短路以及定位哪個繞組出現匝間短路；而若定子繞組A1、B1及C1某相出現匝間短路時，定子繞組A2、B2及C2感應電壓會比定子繞組A1、B1及C1對應相電壓大。另外，若定子繞組A1、B1及C1某相出現匝間短路，故障相的電抗會減小，當施加三相相同幅值和頻率的交流電壓時，故障相的電流會變大，利用該特性可診斷定子繞組A1、B1及C1是否出現匝間短路以及定位其中哪相繞組出現匝間短路。

本實施例基于雙繞組同步風力發(fā)電機單個定子繞組發(fā)生匝間短路故障時的上述特性，通過控制接入一套定子繞組作為測試繞組，另一套作為感應繞組，由風電變流器向測試繞組施加測試電壓，根據感應繞組的感應電壓與測試繞組的線電壓之間的大小關系以及測試繞組的電流狀態(tài)，利用上述特性即可診斷出兩套定子繞組的匝間短路故障發(fā)生狀態(tài)，實現方式簡單，無需進行復雜的運算，且診斷結果準確度高。

本實施例目標發(fā)電機啟動前，即轉子保持靜止狀態(tài)時，通過與發(fā)電機配套安裝的風電變流器作為輔助診斷工具，整個診斷過程中無需增加其他輔助診斷設備，可有效降低檢測診斷所需成本，診斷過程通過遠程操控即可實現，無需測試人員在現場執(zhí)行，因而便于應用于風場環(huán)境的實施。

本實施例中，步驟1)中具體通過正弦脈寬調制方法控制風電變流器輸出恒定的三相對稱交流電壓作為測試電壓。發(fā)電機側變流器的輸出電壓為正弦脈寬調制電壓時，由于其基波大小完全取決于直流母線電壓和發(fā)電機側變流器控制的調制比，即該基波電壓的幅值大小、相位和頻率是受控的，使得可以根據需求控制輸出測試電壓，且測試電壓的幅值、頻率等可以確定得到。

本實施例中，步驟2)的具體步驟為：

2.1)檢測目標發(fā)電機中感應繞組上的三相感應電壓值，并獲取測試繞組上的線電壓值；

2.2)分別將三相感應電壓值與線電壓值進行比較，如果不是均相等，則診斷存在定子繞組發(fā)生匝間短路故障，且由比較結果診斷是感應繞組或測試繞組發(fā)生故障，其中當診斷為感應繞組發(fā)生故障時，根據三相感應電壓值的狀態(tài)定位故障相；當診斷為測試繞組發(fā)生故障時，轉入執(zhí)行步驟2.3)；

2.3)檢測測試繞組上的三相電流值，根據檢測到的三相電流值的狀態(tài)定位故障相。

本實施例通過比較感應繞組的感應電壓與測試繞組的線電壓是否相等，診斷出定子繞組是否發(fā)生匝間短路故障，結合比較結果利用匝間短路故障發(fā)生時上述電壓變化特性即可診斷是感應繞組發(fā)生故障還是測試繞組發(fā)生故障；若診斷為感應繞組發(fā)生故障，由感應電壓值的狀態(tài)利用上述電壓變化特性即可定位具體的故障相，若診斷為測試繞組發(fā)生故障，結合測試繞組的電流值狀態(tài)利用上述電流變化特性即可定位具體的故障相，實現故障類型的準確診斷以及具體故障點的定位。

本實施例中，步驟2.1)中測試繞組的線電壓具體通過獲取風電變流器輸出的測試電壓的電壓值得到。由于機側變流器輸出電抗器及傳輸電纜的電抗值相比于定子繞組的電抗值太小，則可認為發(fā)電機側變流器的輸出線電壓就等于施加于定子端子上的線電壓，本實施例通過直接取可以直接確定得到的測試電壓的電壓值作為測試繞組的線電壓，不需要重新檢測測試繞組端子上的電壓，使得診斷實現更為簡單，且不影響診斷精度。本實施例具體將測試電壓的幅值U作為測試繞組的線電壓值儲存在參數表中，以用于后續(xù)與感應繞組的感應電壓比較。

雙繞組同步風力發(fā)電機通常為星形接法，目標發(fā)電機為星形接法時，步驟2.2)的具體步驟為：分別判斷三相感應電壓與線電壓之間的電壓比值中，如果存在兩相電壓比值均小于1且滿足第一判斷條件，則診斷感應繞組發(fā)生故障，且定位感應繞組中兩相電壓比值均小于1所對應的公共接線端連接的繞組為故障相；如果存在電壓比值大于1且滿足第二判斷條件，則診斷測試繞組發(fā)生故障，轉入執(zhí)行步驟2.3)。當診斷為感應繞組發(fā)生匝間短路故障時，由于檢測的是線電壓，本實施例通過結合相鄰兩感應電壓與線電壓的比較，定位出感應繞組中具體故障相，實現故障點的精確定位。對于三角形接法的雙繞組同步風力發(fā)電機，其實現原理與上述一致。

本實施例中，考慮到采樣值誤差及濾波時間常數等的影響設置校正偏差，第一判斷條件為小于(1-η)，其中η為第一校正偏差，即如果存在兩相電壓比值均小于k(1-η)時，診斷感應繞組發(fā)生故障；第二判斷條件為(1+δ)，δ為第二校正偏差，即如果存在電壓比值大于k(1+δ)時，診斷發(fā)生定子繞組匝間短路故障。η、δ具體可根據實際需求進行設置。

本實施例中，步驟2.3)中根據檢測到的三相電流值的狀態(tài)定位故障相的具體步驟為：

2.3.1)獲取檢測到的三相電流值中最大電流值；

2.3.2)判斷步驟2.3.1)獲取的最大電流值是否大于I且滿足第三判斷條件，其中I為正常狀態(tài)下定子繞組的電流值，如果是，則診斷最大電流值所對應的繞組相為故障繞組。

本實施例以正常狀態(tài)下定子繞組的電流值I作為比較基準值判斷測試繞組的電流值狀態(tài)，由電流值狀態(tài)利用上述電流特性即可定位具體的故障點?？紤]到采樣值誤差及濾波時間常數等的影響，對比較基準值I設置校正偏差，則第三判斷條件為大于(1+β)I，其中β為第三校正偏差，即當最大的電流值大于時(1+β)I，定位電流最大的繞組相為故障繞組。

本實施例中，步驟2.3.2)中正常狀態(tài)下定子繞組的電流值具體獲取步驟為：預先在目標發(fā)電機正常狀態(tài)且靜止時，由風電變流器施加與測試電壓相同的電壓至一套定子繞組上，獲取風電變流器輸出的電流值作為正常狀態(tài)下定子繞組的電流值。本實施例具體在風電機組現場安裝正常調試完后，在發(fā)電機靜止不轉動時，由主控制機側變流器輸出與測試電壓相同的電壓施加在一套定子繞組上，測出變流器輸出的電流值I儲存在參數表里以作為正常狀態(tài)下定子繞組的電流。

本實施例上述電壓值、電流值具體取有效值，當然也可以根據實際需求取幅值等。

如圖3，本實施例在發(fā)電機靜止不轉動時，具體通過控制開關K1合上、K2斷開，接入定子繞組A1、B1、C1為測試繞組，定子繞組A2、B2、C2為感應繞組；由機側變流器按照一定幅值(有效值為U)、頻率f大小逆變出三相恒定對稱電壓施加在定子繞組A1、B1、C1上，電壓傳感器檢測到另一套定子繞組端子A2、B2、C2上的感應電壓為U_A2B2、U_B2C2和U_C2A2；計算A2、B2及C2定子感應線電壓與A1、B1及C1定子線電壓的比值和依次分別判斷相鄰電壓比值和和和是否同時小于(1-η)，如果是，則診斷存在定子繞組發(fā)生匝間短路故障，且定位小于(1-η)的兩相鄰定子線電壓的共有接線端子為故障相，如當判斷出和與施加電壓U比值都小于(1-η)時，定位共有接線端子B2所連接的B2相繞組為故障相繞組。而當A2、B2及C2定子感應線電壓與A1、B1及C1定子線電壓的比值和出現了大于(1+δ)，且如果三個定子電流中最大電流值大于電流基準值(1+β)I，則定位最大電流對應的相定子繞組為故障相繞組，如電流I_a1最大時定位對應A1相發(fā)生了匝間短路故障。

如圖4所示，本實施例雙繞組同步風力發(fā)電機匝間短路故障監(jiān)測方法包括：每次當與目標發(fā)電機配套按照的風電變流器完成自檢過程后、目標發(fā)電機啟動前，按照上述故障診斷方法執(zhí)行匝間短路故障診斷，若診斷到出現匝間短路故障，向監(jiān)測中心發(fā)出故障警報。

為避免風電變流器中途出現了故障在啟動后釀成不良嚴重后果，風電機組每次重啟時都會要求風電變流器先完成自檢過程，即風電變流器每次啟動運行前，在不外加任何檢測設備或儀器的情況下，由其內部的控制系統(tǒng)自動運行測試程序對變流器的重要電氣組成部件進行故障檢測，如果發(fā)現錯誤，將給出信息提示或警告，禁止后續(xù)運行過程。風電變流器執(zhí)行自檢時，雙繞組同步發(fā)電機轉子保持靜止狀態(tài)，本實施例結合風電變流器的自檢過程，在每次風電變流器執(zhí)行自檢后即啟動上述匝間短路故障診斷，當出現單繞組故障時即可及時診斷出，診斷發(fā)生故障時通過遠程風場集中監(jiān)控中心預警提示，指導人工及時處理，避免事態(tài)擴大，從而實現雙繞組同步風力發(fā)電機匝間短路故障的及時監(jiān)控。

本實施例中，還包括預先將具有匝間短路故障診斷方法功能的故障診斷模塊加載至風電變流器的自檢程序中，通過調用故障診斷診斷模塊執(zhí)行匝間短路故障診斷，從而使得故障診斷在風電變流器的自檢過程中完成，以自動在風電變流器自檢時進行匝間短路故障診斷，實現匝間短路的有效監(jiān)測，同時由于上述匝間短路故障診斷方法無需復雜的計算過程，通過風電變流器的控制器即可控制實現。

本實施例上述雙繞組同步風力發(fā)電機匝間短路故障監(jiān)測方法需要風電變流器自身沒有電氣故障，因而風電變流器自檢未通過時，需要先排除風電變流器自身故障。風電變流器啟動進入正常工作前，通過自檢一般能檢測出自身大部分電氣故障，然而由于風電變流器輸出直接通過長傳輸電纜與雙繞組同步風力發(fā)電機定子端子相連，，因此在其自檢過程中，如果發(fā)電機側變流器出現異常輸出的情況，如不能正常輸出三相對稱交流電壓，此時需要判斷是發(fā)電機側變流器部分出現了硬件故障，還是發(fā)電機出現了電氣故障。由于風電變流器安裝在塔基，因而上述變流器自檢未通過的情況下，可以通過停機斷電通過人工檢測方式可以方便的辨別是否是變流器自身硬件出現了故障。

需要說明的是，本發(fā)明針對雙繞組同步風力發(fā)電機進行診斷，可以適應于工作于發(fā)電模式的發(fā)電機，也可以應用于工作于電動機模式的工況；另外，本發(fā)明還可以應用于多繞組同步風力發(fā)電機以及其他類型的同步發(fā)電機以對單個繞組匝間短路故障進行診斷，其工作原理與上述一致。

上述只是本發(fā)明的較佳實施例，并非對本發(fā)明作任何形式上的限制。雖然本發(fā)明已以較佳實施例揭露如上，然而并非用以限定本發(fā)明。因此，凡是未脫離本發(fā)明技術方案的內容，依據本發(fā)明技術實質對以上實施例所做的任何簡單修改、等同變化及修飾，均應落在本發(fā)明技術方案保護的范圍內。