本發(fā)明屬于輸電線路運(yùn)維領(lǐng)域，特別涉及用于輸電線路地角螺栓腐蝕程度的檢測(cè)方法。

背景技術(shù)：

輸電塔是架空輸電線路應(yīng)用極廣的一類高聳結(jié)構(gòu)，輸電線路作為重要的電能輸送“生命線”，輸電塔可靠運(yùn)行具有重要的作用，通常輸電塔是通過深埋于土壤內(nèi)的鋼筋混凝土基礎(chǔ)根基在固定的位置，依靠地角螺栓將輸電塔牢固地固定在鋼筋混凝土基礎(chǔ)上，地腳螺栓大部分掩埋于土壤下的基礎(chǔ)內(nèi)，小部分位于螺母和塔腳底板內(nèi)，由于輸電線路走廊長(zhǎng)，地貌和氣候環(huán)境復(fù)雜，地腳螺栓長(zhǎng)期受潮濕環(huán)境影響，發(fā)生腐蝕作用，致使螺栓、螺母發(fā)生嚴(yán)重的腐蝕損傷，導(dǎo)致螺栓強(qiáng)度降低，給輸電線路安全帶來嚴(yán)重影響，由于地腳螺栓幾乎全部被掩蓋在螺母、底板和混凝土基礎(chǔ)內(nèi)，從外觀無法觀察或測(cè)量其是否發(fā)生腐蝕或發(fā)生腐蝕的程度，成為輸電線路隱蔽性安全隱患。

工程上通常采用相控陣技術(shù)檢測(cè)緊固螺栓中的缺陷，但一般是對(duì)緊固螺栓的螺紋和退刀槽處存在的裂紋等面積型缺陷或螺栓內(nèi)部存在的渣、孔、疏松等體積型缺陷進(jìn)行定性檢測(cè)，檢測(cè)有特定的技術(shù)規(guī)范和要求，通常情況下每處缺陷范圍較小，與基體有明顯的邊界，相控陣檢測(cè)技術(shù)特征明顯。

分析輸電塔地腳螺栓受力特點(diǎn)，螺母處的應(yīng)力最高，離塔腳越近，對(duì)地腳螺栓的強(qiáng)度要求越苛刻，因此在地腳螺栓中上部發(fā)生嚴(yán)重腐蝕損傷時(shí)，對(duì)輸電線路的安全運(yùn)行將產(chǎn)生嚴(yán)重的威脅。一般情況下，地腳螺栓的腐蝕是在一定范圍內(nèi)產(chǎn)生較大面積的表面腐蝕，各處的腐蝕截面可能不完全一致，但腐蝕邊界圓滑，外表面附有不同厚度的氧化皮，當(dāng)輸電線路服役時(shí)間長(zhǎng)、土壤的腐蝕介質(zhì)較強(qiáng)時(shí)，腐蝕介質(zhì)通過熟化的混凝土進(jìn)入基礎(chǔ)內(nèi)，在地腳螺栓較長(zhǎng)的范圍內(nèi)產(chǎn)生嚴(yán)重的腐蝕，對(duì)于這種掩蔽性腐蝕缺陷，采用傳統(tǒng)的緊固螺栓相控陣檢測(cè)方法來檢測(cè)這類腐蝕形貌的地腳螺栓，相控陣檢測(cè)的靈敏度和準(zhǔn)確性大大降低；而且在腐蝕段因腐蝕表面呈現(xiàn)凹凸不平的情況，對(duì)超聲波的反射情況也不同，會(huì)造成很多反射波的損失，或偏離正常反射軌跡，形成干擾波，對(duì)檢測(cè)的準(zhǔn)確性和靈敏度造成嚴(yán)重影響，尤其當(dāng)檢測(cè)長(zhǎng)度(探頭檢測(cè)端面與待檢測(cè)位置之間的距離)達(dá)到300mm以上時(shí)，這一問題更為嚴(yán)重。因此目前還沒有一種檢測(cè)方法能夠準(zhǔn)確檢測(cè)出地腳螺栓的腐蝕程度。

技術(shù)實(shí)現(xiàn)要素：

本發(fā)明提供一種用于輸電線路地腳螺栓腐蝕程度的檢測(cè)方法。采用相控陣技術(shù)原理，并選用對(duì)應(yīng)的相控陣檢測(cè)探頭來檢測(cè)螺栓腐蝕程度。經(jīng)過實(shí)驗(yàn)研究和實(shí)際應(yīng)用證實(shí)，該方法能夠很好地檢測(cè)地腳螺栓的腐蝕損傷狀況。

為了實(shí)現(xiàn)上述目的，本發(fā)明采用如下技術(shù)方案：

用于輸電線路地角螺栓腐蝕程度的檢測(cè)方法，包括：

1)根據(jù)地腳螺栓的橫截面直徑和長(zhǎng)度，選擇相控陣探頭；

2)根據(jù)地腳螺栓的橫截面直徑、長(zhǎng)度和相控陣探頭的參數(shù)，制定相控陣檢測(cè)工藝；

3)使用同類材料制備系列地腳螺栓模擬試件，模擬試件的直徑與待測(cè)地腳螺栓的直徑相同；

4)在模擬試件上加工地腳螺栓模擬腐蝕形貌，使地腳螺栓各模擬試件的腐蝕深度或腐蝕開口角度不同；

按照已制定的相控陣工藝對(duì)地腳螺栓模擬試件進(jìn)行檢測(cè)，測(cè)定地腳螺栓不同腐蝕深度或腐蝕開口角度的反射波的db數(shù)；

6)擬合腐蝕深度或腐蝕開口角度與反射波的db數(shù)的關(guān)系曲線；

7)將同一相控陣探頭放置于已發(fā)生腐蝕的待測(cè)地腳螺栓端面；

8)檢測(cè)待測(cè)地腳螺栓與地腳螺栓模擬試件相同高度處的反射波的db數(shù)，帶入步驟6)中獲得的關(guān)系曲線中進(jìn)行計(jì)算，獲得待測(cè)地腳螺栓的腐蝕深度或腐蝕開口角度。

一般的，地腳螺栓的長(zhǎng)度為1-3m，基礎(chǔ)上部200mm-300mm長(zhǎng)度范圍所受應(yīng)力較大，對(duì)強(qiáng)度要求較高，因此檢測(cè)該長(zhǎng)度范圍內(nèi)的腐蝕狀況尤為重要。

但實(shí)際檢測(cè)過程中由于待測(cè)地腳螺栓掩蓋于底板和鋼筋混凝土內(nèi)，檢查或現(xiàn)有檢測(cè)技術(shù)較為困難，腐蝕引起地腳螺栓強(qiáng)度下降引發(fā)輸電塔傾覆危險(xiǎn)。采用本發(fā)明擬合的關(guān)系曲線，即可較為準(zhǔn)確地定量檢測(cè)地腳螺栓的實(shí)際腐蝕程度。

優(yōu)選的，所述地腳螺栓和相控陣探頭的匹配關(guān)系為：

直徑為φ20以下地腳螺栓采用10l16-0.3×5或5l16-0.6×10相控陣探頭進(jìn)行檢測(cè)；

直徑為φ20至φ42的螺栓采用5l32-0.5×10探頭進(jìn)行檢測(cè)；

直徑為φ42以上的螺栓采用5l64-0.6×10探頭進(jìn)行檢測(cè)；

此時(shí)，主瓣的寬度最小，旁瓣與主瓣的比值最小、柵瓣完全消除。

φ20以下、φ20至φ42、φ42以上直徑與探頭匹配組合根據(jù)探頭面長(zhǎng)度來選擇，使探頭的截面尺寸小于待檢螺栓截面尺寸。特別是，由于現(xiàn)有地腳螺栓、相控陣探頭的規(guī)格較多，在實(shí)際的檢測(cè)過程中，即使可以控制其他的參數(shù)在正常范圍內(nèi)，還是容易顯示出較多的缺陷，如出現(xiàn)“重影”等問題，而“重影”則容易導(dǎo)致檢測(cè)準(zhǔn)確度降低，容易造成誤判。發(fā)明人以一維線性相控陣的聲束指向性函數(shù)為模型，用civa工具編程仿真，探究了相控陣檢測(cè)工藝對(duì)地腳螺栓腐蝕檢測(cè)準(zhǔn)確度的影響。經(jīng)過試驗(yàn)發(fā)現(xiàn)，相控陣探頭型號(hào)對(duì)不同尺寸(如地腳螺栓的橫截面直徑和待檢測(cè)地腳螺栓的范圍)的地腳螺栓的腐蝕檢測(cè)準(zhǔn)確度影響較大，如果相控陣探頭與地腳螺栓的尺寸不匹配，容易產(chǎn)生干擾波，加劇了“重影”現(xiàn)象。針對(duì)特定尺寸范圍的地腳螺栓使用特定的相控陣探頭型號(hào)，可以明顯緩解“重影”現(xiàn)象，使顯示的圖像更加清晰?？梢燥@著降低誤判的幾率。同時(shí)，在定量檢測(cè)時(shí)，干擾現(xiàn)象的緩解，可以明顯提高定量檢測(cè)的準(zhǔn)確度。

綜上，地腳螺栓尺寸與相控陣探頭良好的匹配性和特定的檢測(cè)工藝，是保證定量檢測(cè)的準(zhǔn)確性的重要影響因素。

優(yōu)選的，待測(cè)螺栓與相控陣儀器發(fā)射電壓的匹配關(guān)系為：

直徑為φ20以下地腳螺栓采用40v-60v發(fā)射電壓；

直徑為φ20至φ42的螺栓采用45v-75v發(fā)射電壓；

直徑為φ42以上的螺栓采用50v-100v發(fā)射電壓。

優(yōu)選的，上述檢測(cè)方法中，相控陣儀器的脈沖寬度為80-360ns。

優(yōu)選的，10l16-0.3×5或5l16-0.6×10相控陣探頭的采樣點(diǎn)為80-200個(gè)，壓縮系數(shù)為20-32；

5l32-0.5×10相控陣探頭的采樣點(diǎn)為150-600，壓縮系數(shù)為25-55；

5l64-0.6×10相控陣探頭的采樣點(diǎn)為330-650，壓縮系數(shù)34-62。

優(yōu)選的，10l16-0.3×5或5l16-0.6×10相控陣探頭的重復(fù)頻率為6-12hz；

5l32-0.5×10相控陣探頭的重復(fù)頻率為9-20hz；

5l64-0.6×10相控陣探頭的重復(fù)頻率為14-30hz。

優(yōu)選的，直徑為φ20以下地腳螺栓采用的聲束半角為5°-20°；

直徑為φ20至φ42的螺栓采用的聲束半角為15°-25°；

直徑為φ42以上的螺栓采用的聲束半角為20°-30°。

由于相控陣探頭在掃描時(shí)，掃描范圍為對(duì)稱的扇形，聲束半角是指掃描扇形的一半對(duì)應(yīng)的角度。

優(yōu)選的，步驟7)中，將待測(cè)地腳螺栓的端面清除雜物，使其表面粗糙度小于或等于6.3μmm。

將檢測(cè)面進(jìn)行平整光滑處理，便于相控陣探頭的自由掃查。

進(jìn)一步優(yōu)選的，檢測(cè)時(shí)，相控陣探頭掃查的速度為0.01m/s，轉(zhuǎn)動(dòng)的角速度為1°-5°/s，探頭旋轉(zhuǎn)移動(dòng)時(shí)，使得掃查覆蓋大于探頭面積的5％-20％。

優(yōu)選的，所述地腳螺栓的直徑為φ15-φ50。

優(yōu)選的，上述檢測(cè)方法，還包括在地腳螺栓的端面涂上耦合劑，將相控陣探頭進(jìn)行固定的步驟。耦合劑為醫(yī)用超聲耦合劑、甘油或機(jī)油等糊狀液體。

本發(fā)明還提供了一種檢測(cè)輸電線路輸電塔地角螺栓腐蝕狀況的工具包，包括：相控陣儀器、探頭、耦合劑；

其中，所述相控陣儀器的探頭為10l16-0.3×5探頭、5l16-0.6×10探頭、5l32-0.5×10探頭或5l64-0.6×10探頭。

優(yōu)選的，所述螺栓直徑和探頭的對(duì)應(yīng)關(guān)系為：

直徑為φ20以下地腳螺栓采用10l16-0.3×5探頭或5l16-0.6×10探頭進(jìn)行檢測(cè)；

直徑為φ20至φ42的螺栓采用5l32-0.5×10探頭進(jìn)行檢測(cè)；

直徑為φ42以上的螺栓采用5l64-0.6×10探頭進(jìn)行檢測(cè)。

本發(fā)明還提供了上述的工具包在檢測(cè)輸電線路地腳螺栓中的應(yīng)用。

本發(fā)明的有益效果為：

(1)本發(fā)明采用相控陣技術(shù)，根據(jù)地腳螺栓的規(guī)格選用規(guī)定的探頭，來檢測(cè)地腳螺栓的腐蝕情況，可以提高相控陣探頭與地腳螺栓的匹配程度，提高了檢測(cè)的效率和準(zhǔn)確度。經(jīng)過實(shí)驗(yàn)研究和實(shí)際應(yīng)用，該方法能夠很好地檢測(cè)地腳螺栓的腐蝕損傷狀況，進(jìn)而降低了輸電塔傾覆的風(fēng)險(xiǎn)。

(2)本發(fā)明檢測(cè)方法簡(jiǎn)便、高效、準(zhǔn)確度高、實(shí)用性強(qiáng)，易于推廣。

附圖說明

圖1u型模擬腐蝕圖。

圖2v型模擬腐蝕(包含45°、60°)圖。

圖3錐型模擬腐蝕圖。

圖4輸電線路地腳螺栓埋藏示意圖。

圖5從地腳螺栓端部做相控陣檢測(cè)示意圖。

圖6制造的模擬腐蝕試塊現(xiàn)場(chǎng)檢測(cè)圖，其中，(1)機(jī)械打磨腐蝕形狀、(2)機(jī)加工u型腐蝕形狀、(3)機(jī)加工v型腐蝕(60°)形狀、(4)機(jī)加工v型腐蝕(45°)形狀、(5)機(jī)加工錐形腐蝕形狀；

圖7相控陣原理圖；

圖8中(a)扇形動(dòng)態(tài)聚焦圖，(b)垂直動(dòng)態(tài)聚焦圖；

圖9本發(fā)明檢測(cè)功能示意圖；

圖10(a)為腐蝕螺栓示意圖，(b)為相控陣檢測(cè)圖；

圖11(c)為腐蝕螺栓示意圖，(d)為相控陣檢測(cè)圖；

圖中，1、地腳螺栓，2、輸電線路鐵塔鋼筋混凝土基礎(chǔ)，3、相控陣探頭。

具體實(shí)施方式

以下通過實(shí)施例對(duì)本發(fā)明特征及其它相關(guān)特征作進(jìn)一步詳細(xì)說明，以便于同行業(yè)技術(shù)人員的理解：

實(shí)施例1

(一)檢測(cè)方法

檢測(cè)輸電線路地角螺栓腐蝕狀況，本方法采用相控陣技術(shù)，并利用選取的特定探頭，來觀察螺栓腐蝕形狀情況。

整個(gè)螺栓大部分埋于地下(鋼筋混凝土基礎(chǔ)里)(如圖4所示)，從露出鋼筋混凝土基礎(chǔ)地腳螺栓端面進(jìn)行檢測(cè)。因此，我們制定的檢測(cè)方式是從端部做相控陣檢測(cè)(如圖5所示)，

步驟：

1)根據(jù)螺栓直徑大小及長(zhǎng)度，選擇探頭；

2)開機(jī)，根據(jù)螺栓規(guī)格、探頭參數(shù)設(shè)置儀器；

3)調(diào)校相控陣儀器并校準(zhǔn)；

4)開始檢測(cè)，將螺栓待測(cè)端端面涂上適量耦合劑；

5)探頭垂直放于螺栓端部；

6)邊調(diào)節(jié)儀器檢測(cè)范圍，邊旋轉(zhuǎn)探頭；

7)觀察顯示屏；

8)發(fā)現(xiàn)腐蝕顯示，保存。

(二)參數(shù)和性能指標(biāo)

1、實(shí)驗(yàn)用地角螺栓規(guī)格：φ15-φ50。

2、相控陣儀器達(dá)到的基本性能指標(biāo)/參數(shù)(至少要達(dá)到以下性能指標(biāo)/參數(shù))如表1所示。

表1

滿足以上性能指標(biāo)的相控陣儀器基本可以實(shí)現(xiàn)檢測(cè)螺栓腐蝕狀況。

(三)選取對(duì)應(yīng)探頭

直徑為φ20以下地腳螺栓采用10l16-0.3×5探頭或5l16-0.6×10相控陣探頭進(jìn)行檢測(cè)；

直徑為φ20至φ42的螺栓采用5l32-0.5×10探頭進(jìn)行檢測(cè)；

直徑為φ42以上的螺栓采用5l64-0.6×10探頭進(jìn)行檢測(cè)；

此時(shí)，主瓣的寬度最小，旁瓣與主瓣的比值最小、柵瓣完全消除。

(四)模擬螺栓腐蝕

螺栓腐蝕屬于局部向外擴(kuò)散型腐蝕，最終形成一個(gè)內(nèi)凹、類似紡線錘型腐蝕凹溝形狀。因此，我們?cè)O(shè)計(jì)制造幾種模仿腐蝕缺陷的螺栓，模擬形狀：圖1為u型模擬腐蝕，圖2為v型模擬腐蝕(包含45°、60°)，圖3為錐型模擬腐蝕。

(五)實(shí)驗(yàn)結(jié)果

檢測(cè)制造的模擬腐蝕試塊，如圖6所示。經(jīng)過實(shí)驗(yàn)檢測(cè)，我們這種方法基本將機(jī)械及機(jī)加工模擬腐蝕情況檢測(cè)出來。

相控陣原理如下圖7：

由惠更斯原理可知，任何超聲波的波陣面可以看成若干個(gè)子波源各自發(fā)射相干超聲波的合成。反之亦然，整齊排列的微小換能器(陣列探頭)發(fā)射的相干超聲波能形成特定的波束和波陣面。而通過控制器使激勵(lì)陣列探頭各晶片的電脈沖按一定規(guī)律(聚焦法則)延時(shí)，就能使超聲波束的形狀和傳播方向隨延時(shí)規(guī)律的變化而發(fā)生改變。

相控陣系統(tǒng)發(fā)射超聲波，通過控制器發(fā)出有微小時(shí)差的電脈沖依次激勵(lì)陣列探頭各晶片來獲得想要的波束。而來自材料中某一點(diǎn)(如缺陷)的回波以一定時(shí)差返回，各換能器晶片上接收到的回波信號(hào)均有時(shí)差，同樣需要通過相控陣控制器調(diào)節(jié)接收延時(shí)，使信號(hào)匯合后形成的a-掃描圖形能正確顯示材料中該點(diǎn)的回波特性，以及材料中其它各點(diǎn)的回波特性。

通過軟件計(jì)算控制電脈沖延遲時(shí)間依次激勵(lì)陣列探頭各晶片來獲得想要的波束。

一、16、32晶片

1、實(shí)現(xiàn)左右扇形動(dòng)態(tài)聚焦掃查，如圖8(a)所示；

2、垂直動(dòng)態(tài)聚焦，如圖8(b)所示；

3、工作原理：調(diào)校儀器控制延遲使波束以下方式動(dòng)態(tài)聚焦掃查，采集數(shù)據(jù)，最后經(jīng)過軟件程序?qū)Σ杉臄?shù)據(jù)分析組合，形成我們需要的圖像，如圖9所示。

4、數(shù)據(jù)分析：

基礎(chǔ)對(duì)比靈敏度ф25螺桿長(zhǎng)305mm，底面反射波37db(作為參考校準(zhǔn)波)。

以下均為40％波高的db數(shù)。

地腳螺栓設(shè)定埋入深度的腐蝕深度與db數(shù)的關(guān)系曲線的制作方法，包括如下步驟：

1)制作8個(gè)地腳螺栓標(biāo)準(zhǔn)件，使用同類材料制備系列地腳螺栓模擬試件，模擬試件的直徑與待測(cè)地腳螺栓的直徑相同；

2)在模擬試件上加工地腳螺栓模擬腐蝕形貌，使地腳螺栓各模擬試件的腐蝕深度或腐蝕開口角度不同；

3)按照已制定的相控陣工藝對(duì)地腳螺栓模擬試件進(jìn)行檢測(cè)，測(cè)定地腳螺栓不同腐蝕深度或腐蝕開口角度反射波的db數(shù)；

4)擬合腐蝕深度或腐蝕開口角度與反射波db數(shù)的關(guān)系曲線。

1、ф20螺桿，長(zhǎng)度為1.5米(采用5l16-0.6×10探頭，發(fā)射電壓為50v，相控陣儀器的脈沖寬度為150ns，相控陣探頭的采樣點(diǎn)為200，壓縮系數(shù)為20，重復(fù)頻率為12hz，聲束半角為20°，探頭掃查的速度為0.01m/s，轉(zhuǎn)動(dòng)的角速度為5°/s，探頭旋轉(zhuǎn)移動(dòng)時(shí)，使得掃查覆蓋大于探頭面積的10％)

腐蝕深度與反射db數(shù)的關(guān)系：

擬合得到的埋入混凝土基礎(chǔ)表面200mm處的腐蝕程度(x)與反射波的db數(shù)(y)的關(guān)系曲線為y＝52.16-2.16x+0.13x²。

開口角度與反射db數(shù)的關(guān)系：

擬合得到的埋入混凝土基礎(chǔ)表面200mm處的腐蝕開口角度(x’)與反射波的db數(shù)(y)的關(guān)系曲線為y＝32.47+0.2x’。

將檢測(cè)得到的db數(shù)帶入y＝52.16-2.16x+0.13x²和/或y＝32.47+0.2x’中，即可得到該深度處的腐蝕的深度或腐蝕的創(chuàng)口處的截面開口角度。

2、ф50螺桿(采用5l64-0.6×10探頭，發(fā)射電壓為70v，相控陣儀器的脈沖寬度為300ns，相控陣探頭的采樣點(diǎn)為370，壓縮系數(shù)為50，重復(fù)頻率為20hz，聲束半角為25°，探頭掃查的速度為0.01m/s，轉(zhuǎn)動(dòng)的角速度為4°/s，探頭旋轉(zhuǎn)移動(dòng)時(shí)，使得掃查覆蓋大于探頭面積的20％)

開口角度與反射db數(shù)的關(guān)系：

擬合得到的埋入混凝土基礎(chǔ)表面200mm處的腐蝕開口角度(x’)與反射波的db數(shù)(y)的關(guān)系曲線為y＝35.69+0.18x’。

同理，200mm處的腐蝕程度與反射波的db數(shù)的關(guān)系曲線為y＝55.8-4.01x+0.33x²；

依此類推，可以獲得不同螺栓直徑、不同位置處腐蝕深度或腐蝕開口大小(x)與反射波的db數(shù)(y)的關(guān)系曲線。

1)輸電鐵塔ф20地腳螺栓腐蝕，螺栓的一側(cè)沿螺栓軸向方向的螺紋被腐蝕掉并腐蝕成平面狀，另一側(cè)腐蝕處成凹溝型，經(jīng)相控變檢測(cè)儀器定性檢測(cè)，埋入混凝土基礎(chǔ)200mm處地腳螺栓的腐蝕深度最大，腐蝕凹溝上邊界到至最大腐蝕深度處的寬度為29mm，如圖10所示。經(jīng)相控變檢測(cè)儀器定量檢測(cè)(檢測(cè)時(shí)各項(xiàng)參數(shù)與上面ф20地腳螺栓關(guān)系曲線建立時(shí)的參數(shù)相同)，最大腐蝕深度處的反射波的db數(shù)為43.88db，經(jīng)計(jì)算得腐蝕深度為6mm，腐蝕的開口角度為57°。

2)輸電鐵塔ф20地腳螺栓腐蝕，螺紋被腐蝕掉，腐蝕掉螺紋處寬度12mm，如圖11所示。

其他直徑的地腳螺栓不同深度處的腐蝕情況均可以用本發(fā)明的方法進(jìn)行檢測(cè)，由于不同環(huán)境中的地腳螺栓腐蝕情況不同，在此不再一一列舉。

最后應(yīng)該說明的是，以上所述僅為本發(fā)明的優(yōu)選實(shí)施例而已，并不用于限制本發(fā)明，盡管參照前述實(shí)施例對(duì)本發(fā)明進(jìn)行了詳細(xì)的說明，對(duì)于本領(lǐng)域的技術(shù)人員來說，其依然可以對(duì)前述實(shí)施例所記載的技術(shù)方案進(jìn)行修改，或者對(duì)其中部分進(jìn)行等同替換。凡在本發(fā)明的精神和原則之內(nèi)，所作的任何修改、等同替換、改進(jìn)等，均應(yīng)包含在本發(fā)明的保護(hù)范圍之內(nèi)。上述雖然結(jié)合附圖對(duì)本發(fā)明的具體實(shí)施方式進(jìn)行了描述，但并非對(duì)本發(fā)明保護(hù)范圍的限制，所屬領(lǐng)域技術(shù)人員應(yīng)該明白，在本發(fā)明的技術(shù)方案的基礎(chǔ)上，本領(lǐng)域技術(shù)人員不需要付出創(chuàng)造性勞動(dòng)即可做出的各種修改或變形仍在本發(fā)明的保護(hù)范圍以內(nèi)。