本發(fā)明屬于測(cè)量領(lǐng)域，涉及一種沖擊波超壓測(cè)量裝置及測(cè)量方法，更具體地，涉及一種基于特斯拉閥與風(fēng)速計(jì)的沖擊波超壓測(cè)量裝置及方法。

背景技術(shù)：

1、炸藥在空氣中爆炸后，會(huì)在極短的時(shí)間內(nèi)產(chǎn)生高溫高壓高速的爆轟產(chǎn)物，其迅速向外膨脹做功會(huì)擠壓周圍空氣介質(zhì)產(chǎn)生沖擊波，沖擊波經(jīng)過的介質(zhì)內(nèi)部速度、壓強(qiáng)、溫度、密度等物理性質(zhì)會(huì)發(fā)生階躍式改變。由于爆炸是一個(gè)迅速的能量釋放過程，對(duì)周圍物質(zhì)產(chǎn)生的各種毀傷效應(yīng)比較復(fù)雜，主要有熱毀傷與沖擊毀傷，對(duì)于爆炸沖擊波的毀傷效能評(píng)估無論是武器研發(fā)、新型炸藥的研制、特定結(jié)構(gòu)的破拆等方面都具有重要的意義。對(duì)于沖擊毀傷效應(yīng)，基本原理是短時(shí)間內(nèi)化學(xué)反應(yīng)產(chǎn)生大量的高溫高壓氣體對(duì)外做功進(jìn)而作用于外界介質(zhì)形成沖擊毀傷。目前關(guān)于沖擊波的研究理論比較充分，當(dāng)準(zhǔn)確掌握沖擊波強(qiáng)度后，對(duì)于沖擊毀傷的評(píng)估是可以比較準(zhǔn)確預(yù)知的，但是由于爆炸環(huán)境條件復(fù)雜導(dǎo)致其測(cè)量工作比較困難。現(xiàn)行的絕大多數(shù)方法主要是通過測(cè)量超壓進(jìn)而評(píng)估沖擊波威力，此類方法有諸多不便，主要是因?yàn)楸▓?chǎng)環(huán)境較為惡劣，不利于儀器平穩(wěn)工作。在開放環(huán)境下測(cè)量傳感器相對(duì)于流場(chǎng)的相對(duì)尺寸較小其產(chǎn)生的影響可以忽略，但是在小尺寸的范圍內(nèi)傳感器自身對(duì)于流場(chǎng)的干擾便無法忽略。

2、現(xiàn)在測(cè)量炸藥爆炸所產(chǎn)生的沖擊波壓力及沖量等關(guān)鍵參數(shù)的方法，基本上可以歸為有源測(cè)量方法和無源測(cè)量方法兩大類。有源測(cè)量方法主要依托于各種精密電學(xué)傳感器，有源測(cè)量方法已發(fā)展至相對(duì)成熟階段，并在當(dāng)前各種測(cè)試實(shí)踐中占據(jù)主導(dǎo)地位，且市場(chǎng)上不乏精度高、性能穩(wěn)定的沖擊波電測(cè)設(shè)備供應(yīng)。然而，在諸如沙漠、高原以及海島等地形復(fù)雜、自然環(huán)境惡劣的爆炸試驗(yàn)現(xiàn)場(chǎng)，布置精密電子測(cè)量裝置時(shí)常常面臨著重重挑戰(zhàn)，包括但不限于安裝布設(shè)難度大、成本高昂以及受到地理?xiàng)l件限制無法有效布設(shè)等問題。在此類環(huán)境下依賴電學(xué)傳感器的傳統(tǒng)有源測(cè)量手段就暴露出明顯的局限性，尤其是在炸藥爆炸瞬間產(chǎn)生的強(qiáng)烈電磁干擾作用下，可能導(dǎo)致電測(cè)系統(tǒng)采集信號(hào)失效或數(shù)據(jù)質(zhì)量嚴(yán)重下降，表現(xiàn)為信號(hào)紊亂、信噪比減小，這無疑加大了后期數(shù)據(jù)解析和分析處理的難度。因此，設(shè)計(jì)一種能夠?qū)崿F(xiàn)對(duì)爆炸沖擊波參數(shù)進(jìn)行無源探測(cè)的傳感器顯得尤為迫切與重要。這一目標(biāo)已成為本研究領(lǐng)域技術(shù)人員亟待攻克的關(guān)鍵問題。

3、而在無源測(cè)量技術(shù)中，評(píng)估沖擊波壓力參數(shù)的方法主要包括霍普金森桿法、自然效應(yīng)參照物法以及等效靶板法。然而，利用霍普金森桿技術(shù)在對(duì)爆炸沖擊波瞬時(shí)壓力進(jìn)行測(cè)量時(shí)，其系統(tǒng)構(gòu)建復(fù)雜度較高，限制了其實(shí)用性；而自然效應(yīng)物方法則是通過觀測(cè)諸如松木板破裂、玻璃破碎或小動(dòng)物死亡等物理現(xiàn)象來定性判斷沖擊波強(qiáng)度范圍，這種方法雖直觀但本質(zhì)上屬于定性分析，無法滿足大規(guī)模精確評(píng)估爆炸毀傷效果的需求。另一方面，等效靶板技術(shù)憑借其布置迅速、成本低廉以及不受額外寄生效應(yīng)影響的優(yōu)勢(shì)，在實(shí)際應(yīng)用中有一定的可行性。它通過測(cè)量靶板在爆炸試驗(yàn)后的形變程度或破壞狀態(tài)，間接推算出沖擊波超壓及比沖量等關(guān)鍵參數(shù)。然而，該方法亦存在顯著局限，在實(shí)際實(shí)驗(yàn)條件下，靶板受到的約束可能不足，且回彈效應(yīng)、碰撞等因素也會(huì)影響測(cè)量結(jié)果的準(zhǔn)確性，導(dǎo)致實(shí)際測(cè)得的形變與理想狀態(tài)下的預(yù)測(cè)之間存在偏差。此外，靶板需要定期維護(hù)保養(yǎng)，且實(shí)驗(yàn)數(shù)據(jù)后處理步驟相對(duì)繁瑣。

4、綜上所述，現(xiàn)有測(cè)量方法至少存在如下技術(shù)問題：

5、1.當(dāng)前流行的電測(cè)有源傳感方法在實(shí)際應(yīng)用中仍有諸多不便之處，如電磁干擾問題突出、購(gòu)置及維護(hù)成本高昂，以及在復(fù)雜惡劣自然環(huán)境下布線難度大，導(dǎo)致沖擊波參數(shù)的精確獲取變得較為困難。

6、2.大多數(shù)現(xiàn)行無源測(cè)量方法在精度層面尚不理想，盡管存在一些高精度無源測(cè)量方案，但它們也伴隨著諸多弊端。例如，這些方法往往需要繁瑣復(fù)雜的后處理流程來解析數(shù)據(jù)，而測(cè)量系統(tǒng)自身的構(gòu)造復(fù)雜度較高，通常需要依賴額外的電測(cè)輔助設(shè)備來進(jìn)行有效監(jiān)測(cè)，或部分結(jié)構(gòu)需要重復(fù)更換使用，如靶板，無法有效降低使用成本，從而限制了其在現(xiàn)場(chǎng)應(yīng)用中的便捷性和實(shí)用性。

7、3.測(cè)量量程或適用范圍較小。當(dāng)測(cè)量點(diǎn)比例距離較大時(shí)，沖擊波到達(dá)時(shí)部分測(cè)量裝置可能無法響應(yīng)或響應(yīng)不穩(wěn)定；而當(dāng)比例距離較小時(shí)沖擊波較為強(qiáng)烈，極有可能超過測(cè)量量程或甚至損壞測(cè)量?jī)x器裝置?，F(xiàn)有無源測(cè)量方法難以實(shí)現(xiàn)在低成本的條件下同時(shí)具有較大的測(cè)量量程。

8、實(shí)際上，在描述沖擊波的諸多參數(shù)中，波后質(zhì)點(diǎn)速度是一個(gè)可以實(shí)現(xiàn)無接觸測(cè)量的物理量，當(dāng)沖擊波在空氣中傳播時(shí)空氣分子可認(rèn)為是波后質(zhì)點(diǎn)，故可認(rèn)為風(fēng)速即為波后質(zhì)點(diǎn)速度。且目前關(guān)于速度的測(cè)量?jī)x器具有很高的準(zhǔn)確性，部分測(cè)量原理可以實(shí)現(xiàn)無接觸測(cè)量。

9、塞爾維亞裔美籍科學(xué)家尼古拉·特斯拉(nikola?tesla)在1920年發(fā)布的專利us1329559中提出了一種特殊結(jié)構(gòu)導(dǎo)管，即特斯拉閥，特斯拉閥是一種流體閥門，用于控制定常流體的流動(dòng)方向，且無需任何運(yùn)動(dòng)部件(如閥門、活塞或轉(zhuǎn)輪)。其控制流體流動(dòng)方向的原理基于其特殊的結(jié)構(gòu)，它通常由一系列交錯(cuò)排列的細(xì)長(zhǎng)通道組成，這些通道彎曲成環(huán)形或螺旋狀。當(dāng)流體沿著一個(gè)方向流動(dòng)時(shí)，由于流體動(dòng)量和摩擦力的作用，流體會(huì)沿著通道彎曲并繼續(xù)流動(dòng)；但當(dāng)流體試圖沿相反的方向流動(dòng)時(shí)，由于特斯拉閥結(jié)構(gòu)的特殊設(shè)計(jì)，流體將遇到更大的阻力，從而減緩或阻止其流動(dòng)。特斯拉閥的優(yōu)點(diǎn)在于它沒有可動(dòng)部件，因此具有較長(zhǎng)的壽命、較低的維護(hù)需求和較小的故障率，在液體和氣體控制方面具有廣泛的應(yīng)用。

10、若能從特斯拉閥內(nèi)部沖擊波傳播特性出發(fā)，結(jié)合沖擊波在特斯拉閥內(nèi)的衰減規(guī)律，優(yōu)化現(xiàn)有特斯拉閥結(jié)構(gòu)使得沖擊波速度能快速降為可以直接用風(fēng)速計(jì)測(cè)量的強(qiáng)風(fēng)風(fēng)速，進(jìn)而使用成熟的測(cè)風(fēng)儀器進(jìn)行測(cè)量，有望通過理論公式結(jié)合仿真結(jié)果反推出沖擊波強(qiáng)度。

11、目前還沒有公開文獻(xiàn)涉及將特斯拉閥結(jié)構(gòu)與風(fēng)速計(jì)相結(jié)合進(jìn)行沖擊波超壓測(cè)量的技術(shù)方案。

技術(shù)實(shí)現(xiàn)思路

1、本發(fā)明要解決的技術(shù)問題是提供一種基于特斯拉閥流道的沖擊波超壓測(cè)量裝置及方法，一方面解決現(xiàn)有有源沖擊波測(cè)量方法在實(shí)際應(yīng)用中易受干擾、成本高昂、復(fù)雜環(huán)境下布線難度大、后處理復(fù)雜的問題；另一方面解決無源測(cè)量方法精度不理想、難以同時(shí)實(shí)現(xiàn)低成本與大測(cè)量量程或大適用范圍等缺點(diǎn)。本發(fā)明測(cè)量裝置結(jié)構(gòu)簡(jiǎn)單、成本低廉、抗電磁干擾能力強(qiáng)、布設(shè)快速，測(cè)量方法結(jié)果后處理方便、測(cè)量精度高、測(cè)量量程大，可用于不同地域條件下沖擊波超壓定量測(cè)量，同時(shí)為沖擊波參數(shù)測(cè)量提供一種新的參考選擇。

2、本發(fā)明利用特斯拉閥對(duì)流體的阻礙作用，使爆炸沖擊波在特斯拉閥內(nèi)部傳播時(shí)不斷耗散能量，最終衰減成為可測(cè)量的強(qiáng)風(fēng)，通過測(cè)量特斯拉閥出口處風(fēng)速反推入口超壓，從而實(shí)現(xiàn)爆炸場(chǎng)沖擊波超壓的快速定量測(cè)量。

3、本發(fā)明測(cè)量裝置總體呈異形長(zhǎng)方體，由蓋板、基底組成，蓋板通過螺栓蓋在基底上。

4、所述蓋板為長(zhǎng)方體，長(zhǎng)度為l1，要求滿足0.1m＜l1＜0.9m，寬度為w1，要求滿足0.05m＜w1＜0.5m，厚度為h1，要求滿足0.003m＜h1＜0.05m。蓋板上開有若干個(gè)蓋板螺栓孔以便于與基底相連。蓋板采用高強(qiáng)度材料制成，要求材料滿足：屈服強(qiáng)度σ1＞100mpa，密度ρ1＞1g/cm3，基本原則是在沖擊波作用下不變形，即可以當(dāng)作固壁。

5、所述基底由一塊底板、一圈密封墊條和兩根限位導(dǎo)軌組成，兩根限位導(dǎo)軌形狀、結(jié)構(gòu)完全相同。限位導(dǎo)軌為長(zhǎng)條形，焊接在底板的長(zhǎng)邊兩側(cè)，使得基底從左端觀察呈現(xiàn)u字形。底板長(zhǎng)度為l2，l2＝l1，底板寬度為w2，滿足0.05m＜w2＜0.3m，底板總體高度為h2，要求滿足0.01m＜h2＜0.2m?；咨媳砻嫜亻L(zhǎng)度方向兩側(cè)焊接有限位導(dǎo)軌，便于蓋板安裝在兩根限位導(dǎo)軌之間。限位導(dǎo)軌寬度w24要求滿足0.001m＜w24＜0.05m，限位導(dǎo)軌高度h24要求滿足h24＞0.005m。底板上表面開設(shè)有特斯拉閥形流道，特斯拉閥形流道深度為d1，要求滿足d1＜h2且0.01m＜d1＜0.02m。特斯拉閥形流道寬度為d2，要求滿足d1＝d2。

6、在特斯拉閥形流道的兩側(cè)上表面沿特斯拉閥形流道挖有一圈凹槽，凹槽內(nèi)粘貼一圈密封墊條，密封墊條寬度w20要求滿足0.001m＜w20＜0.02m，密封墊條厚度h20要求滿足0.001m＜h20＜0.005m，密封墊條正好嵌在凹槽內(nèi)，密封墊條的上表面與底板沒有特斯拉閥形流道的上表面平齊。密封墊條采用高強(qiáng)度耐壓橡膠制成，要求硬度等級(jí)滿足sh≥60，具有一定彈性，能與底板上表面及蓋板緊密貼合不漏氣。特斯拉閥形流道上方被蓋板蓋住，在密封墊條與蓋板作用下使特斯拉閥形流道上表面密封，特斯拉閥形流道成為一個(gè)橫截面為方形的管道。

7、所述特斯拉閥形流道由入口、第一主流道、第一副流道、第一弧道、過渡連接段、第二主流道、第二副流道、第二弧道以及出口組成。入口的中心軸與出口的中心軸重合，均為特斯拉閥形流道的中心軸oo’，oo’與底板的長(zhǎng)度方向一致。第一主流道與入口相連通，夾角為α，要求滿足50°＞α＞10°；第一主流道與第一副流道相連通，夾角為β，要求滿足β＝2α；第一弧道與第一主流道和第一副流道相連通；過渡連接段與第一副流道和第二主流道相連通且共線，第二主流道與第二副流道相連通，第二弧道與第二主流道和第二副流道相連通，第二副流道出口連通，夾角為α。第一弧道與第二弧道為圓弧，中心角為180°，半徑為r1，要求滿足r1＞0.01m。

8、底板側(cè)有向左的頭部凸起，頭部凸起的凸起部分長(zhǎng)度為l21，要求滿足0.01m＜l21＜0.2m，頭部凸起寬度為w21，要求滿足w21＜w1，頭部凸起的中軸線與特斯拉閥形流道的中心軸oo’重合。底板右側(cè)有向左凹陷的尾部凹槽，凹陷部分深度為l22，要求l22＝l21，寬度為w22，要求w22＝w21，尾部凹槽中軸線與特斯拉閥中心軸oo’重合?；撞捎酶邚?qiáng)度材料制成，要求材料滿足：屈服強(qiáng)度σ2＞100mpa，密度ρ2＞1g/cm3，基本原則是在沖擊波作用下不變形，即可以當(dāng)作固壁，以免在受沖擊后改變特斯拉閥形流道形狀從而影響測(cè)量精度。底板上開有偶數(shù)個(gè)邊緣螺栓孔和偶數(shù)個(gè)中部螺栓孔，邊緣螺栓孔和中部螺栓孔位置選取基本原則是保證蓋板與底板連接穩(wěn)固的同時(shí)避免邊緣螺栓孔和中部螺栓孔位置與特斯拉閥形流道重合而影響使用效果。

9、采用本發(fā)明進(jìn)行爆炸場(chǎng)沖擊波測(cè)量的過程是：

10、第一步，采用已有的自由場(chǎng)壓力傳感器(如kistler公司的6233aa0250型自由場(chǎng)壓力傳感器等)對(duì)本發(fā)明測(cè)量裝置進(jìn)行標(biāo)定，得到標(biāo)定好的測(cè)量裝置，并建立出口風(fēng)速與入口超壓的轉(zhuǎn)化方程。方法是：

11、1.1令實(shí)驗(yàn)次數(shù)n＝1，令總實(shí)驗(yàn)次數(shù)為n，n為正整數(shù)且n≥8。初始化入口距離爆心的比例距離kn＝2；

12、1.2確認(rèn)測(cè)量裝置的氣密性是否良好。這里給出一種簡(jiǎn)單方法供于參考：用手指或其他物體將入口與出口堵塞后將測(cè)量裝置整體緩慢浸沒于清水中，觀察是否有氣泡漏出。若未見明顯氣泡則說明氣密性良好，得到標(biāo)定好的測(cè)量裝置，轉(zhuǎn)1.3；若有氣泡漏出，轉(zhuǎn)1.8。

13、1.3將測(cè)量裝置及自由場(chǎng)壓力傳感器固定至相應(yīng)位置，保證入口距離爆心的比例距離和自由場(chǎng)壓力傳感器距離爆心的比例距離均等于kn。同時(shí)固定風(fēng)速計(jì)測(cè)量探頭使其能正常工作，即直接測(cè)量出口風(fēng)速，具體要求風(fēng)速計(jì)測(cè)量探頭與出口距離不大于10mm。調(diào)整測(cè)量裝置使特斯拉閥形流道的中心oo’對(duì)準(zhǔn)爆炸場(chǎng)爆心位置。

14、1.4在比例距離kn下，測(cè)量出口處的風(fēng)速，得到kn對(duì)應(yīng)的出口處風(fēng)速vn，并采用自由場(chǎng)壓力傳感器測(cè)量該比例距離下沖擊波超壓pn。若出口風(fēng)速超出風(fēng)速計(jì)量程或無響應(yīng)，則轉(zhuǎn)1.5增加串聯(lián)一套本裝置。若出口風(fēng)速未超出風(fēng)速計(jì)量程，轉(zhuǎn)1.6。

15、1.5串聯(lián)一套本裝置,串聯(lián)的方法是：

16、1.5.1準(zhǔn)備另一套與串聯(lián)前測(cè)量裝置相同規(guī)格的測(cè)量裝置，記串聯(lián)前測(cè)量裝置為①號(hào)，需要串聯(lián)的另一套相同規(guī)格的測(cè)量裝置為②號(hào)。

17、1.5.2將①號(hào)測(cè)量裝置基底右面的兩個(gè)連接長(zhǎng)插銷對(duì)應(yīng)插入②號(hào)測(cè)量裝置基底左面的兩個(gè)連接長(zhǎng)插槽，將兩個(gè)連接短插銷對(duì)應(yīng)插入②號(hào)測(cè)量裝置基底左面的兩個(gè)連接短插槽。

18、1.5.3將①號(hào)裝置蓋板置入兩根限位導(dǎo)軌中間并緊貼①號(hào)裝置底板上表面的密封墊條，同時(shí)使①號(hào)裝置蓋板左側(cè)平面與①號(hào)裝置頭部凸起左側(cè)平面對(duì)齊共面，在①號(hào)裝置蓋板與①號(hào)裝置底板螺栓孔重合的位置使用螺栓擰緊連接。

19、1.5.4將②號(hào)裝置蓋板置入兩側(cè)限位導(dǎo)軌中間并緊貼②號(hào)裝置底板上表面的密封墊條，同時(shí)使②號(hào)裝置蓋板左側(cè)平面緊貼①號(hào)裝置蓋板右側(cè)平面，在②號(hào)裝置蓋板與①、②號(hào)裝置底板螺栓孔重合的位置使用螺栓擰緊連接。本質(zhì)是通過②號(hào)裝置的蓋板充當(dāng)連接件達(dá)到連接固定兩個(gè)底板的效果。

20、1.5.5轉(zhuǎn)1.1，對(duì)串聯(lián)好的測(cè)量裝置進(jìn)行標(biāo)定。

21、1.6此時(shí)得到了kn對(duì)應(yīng)的出口處風(fēng)速vn，若n≤n，令n＝n+1，令kn＝(0.1n+0.9)k1，轉(zhuǎn)1.3；若n>n，轉(zhuǎn)1.7。

22、1.7將n組由出口處風(fēng)速和入口處沖擊波超壓組成的數(shù)據(jù)點(diǎn)即(v1，p1)，…，(vn，pn)，…，(vn，pn)繪制在直角坐標(biāo)系中，觀察數(shù)據(jù)點(diǎn)的分布，如果數(shù)據(jù)點(diǎn)的分布呈線性關(guān)系，則進(jìn)行線性擬合，否則進(jìn)行高階多項(xiàng)式擬合，得到本發(fā)明測(cè)量裝置的出口風(fēng)速與入口超壓轉(zhuǎn)化方程，令該方程為p＝f(v)，p是入口231處沖擊波超壓，v是測(cè)得的出口處風(fēng)速，轉(zhuǎn)第二步。

23、1.8解決測(cè)量裝置的氣密性問題，方法是：檢查密封墊條是否平整無破損，檢查密封墊條是否與底板緊密貼合，若有異常則及時(shí)更換，并調(diào)整連接螺栓松緊程度使蓋板與密封墊條緊密貼合。完成后轉(zhuǎn)1.2。

24、第二步，采用標(biāo)定好的測(cè)量裝置對(duì)沖擊波超壓進(jìn)行測(cè)量，方法是：

25、2.1將標(biāo)定好的測(cè)量裝置固定至待測(cè)位置，同時(shí)固定風(fēng)速計(jì)測(cè)量探頭使其能正常工作，即直接測(cè)量出口風(fēng)速，具體要求風(fēng)速計(jì)測(cè)量探頭與出口距離不大于10mm。將測(cè)量裝置入口中軸線oo’對(duì)準(zhǔn)爆炸場(chǎng)爆心位置，或調(diào)整以保證中軸線oo’與待測(cè)沖擊波平面波陣面垂直。

26、2.2通過引爆炸藥或其他方式制造爆炸沖擊波。沖擊波傳至測(cè)量裝置處，此時(shí)入口接收沖擊波使其傳入第一主流道中，第一副流道分流第一主流道中的一部分沖擊波，第一弧道接收第一主流道傳播而來的沖擊波并將沖擊波導(dǎo)入第一副流道與過渡連接段的連接處，使沖擊波在該連接處與第一副流道內(nèi)的沖擊波發(fā)生匯聚和反射。一部分沖擊波向左反射至第一副流道內(nèi)，一部分沖擊波向上反射回第一弧道內(nèi)。這兩部分沖擊波不斷在第一副流道與過渡連接段的連接處內(nèi)壁反射，且會(huì)形成若干渦流，最終由于能量不斷耗散而消失。匯聚反射后的其余沖擊波向右流經(jīng)過渡連接段并傳播至第二主流道內(nèi)。

27、2.3類似地，第二副流道分流第二主流道中的一部分沖擊波陣面，第二弧道接收第二主流道傳播而來的沖擊波并將沖擊波導(dǎo)入第二副流道與第二弧道的連接處，使沖擊波陣面在該連接處與第二副流道內(nèi)的沖擊波發(fā)生匯聚和反射。一部分沖擊波陣面向左反射至第二副流道內(nèi)，一部分沖擊波向下反射回第二弧道。這兩部分沖擊波不斷在第二副流道與第二弧道的連接處內(nèi)壁反射，且會(huì)形成若干渦流，最終由于能量不斷耗散而消失。匯聚反射后的其余沖擊波向右傳播并經(jīng)出口流出，完成一次衰減過程。風(fēng)速計(jì)記錄出口測(cè)量點(diǎn)處風(fēng)速為v。

28、2.4將2.3步得到的v代入到p＝f(v)中，得到?jīng)_擊波超壓p，測(cè)量完畢。

29、采用本發(fā)明可以達(dá)到以下技術(shù)效果：

30、1.本發(fā)明測(cè)量方法利用特斯拉閥對(duì)流體的阻礙作用，使爆炸沖擊波在其內(nèi)部傳播時(shí)不斷耗散能量，最終衰減成為可測(cè)量的強(qiáng)風(fēng)。通過測(cè)量特斯拉閥出口處風(fēng)速反推入口超壓，從而實(shí)現(xiàn)爆炸場(chǎng)沖擊波超壓的快速定量測(cè)量。

31、2.本發(fā)明測(cè)量裝置中的特斯拉閥形流道可采用不同尺寸參數(shù)使其形成較為豐富的規(guī)格。此外還可以通過串聯(lián)多個(gè)測(cè)量裝置以實(shí)現(xiàn)不同測(cè)量量程，從而擴(kuò)大整體測(cè)量范圍，提高裝置適用性。

32、3.本發(fā)明測(cè)量裝置具有結(jié)構(gòu)簡(jiǎn)單、布設(shè)靈活使用方便，結(jié)果簡(jiǎn)單直觀，使用成本低及可重復(fù)使用等特點(diǎn)。